JPS5945729B2 - 温間加工用熱間圧延鋼材の製造法 - Google Patents
温間加工用熱間圧延鋼材の製造法Info
- Publication number
- JPS5945729B2 JPS5945729B2 JP15609076A JP15609076A JPS5945729B2 JP S5945729 B2 JPS5945729 B2 JP S5945729B2 JP 15609076 A JP15609076 A JP 15609076A JP 15609076 A JP15609076 A JP 15609076A JP S5945729 B2 JPS5945729 B2 JP S5945729B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は温間加工に適した熱間圧延鋼材の製造法に関す
るものである。
るものである。
近年温間加工の採用が産業界で検討されつつあり、板材
の温間プレスがその代表例といえる。
の温間プレスがその代表例といえる。
温間加工をする目的は主として次のように大別される。
（イ）その１は鋼材加工時の荷重あるいはパワーの低下
および加工性向上を目的とするもので、加工時の材料温
度をほぼ一様に上昇させて、加工時の変形抵抗を低減さ
せ同時に延性を増加させることにより加工を容易にする
ものである（以下均一加熱法と呼ぶ）。
（イ）その１は鋼材加工時の荷重あるいはパワーの低下
および加工性向上を目的とするもので、加工時の材料温
度をほぼ一様に上昇させて、加工時の変形抵抗を低減さ
せ同時に延性を増加させることにより加工を容易にする
ものである（以下均一加熱法と呼ぶ）。
（口）その２は鋼材を局部加熱することにより加工材料
内の変形抵抗に差をつげ、それによって加工時の破断防
止あるいは局部的な肉やせ（板厚減少）防止等を行なう
ものである（以下局部加熱法と呼ぶ）。
内の変形抵抗に差をつげ、それによって加工時の破断防
止あるいは局部的な肉やせ（板厚減少）防止等を行なう
ものである（以下局部加熱法と呼ぶ）。
従来から冷間加工用として熱間圧延鋼材の開発はなされ
ているが熱間加工用としての開発はほとんどなされてい
なかった。
ているが熱間加工用としての開発はほとんどなされてい
なかった。
本発明は温間加工用鋼材としての特性を付与させた熱間
圧延鋼材の製造法を提供するもので、その要旨とすると
ころは、Ｃ■０００２〜０９１５％、Ｍｎ＝０．０９超
〜２９５０％、Ｎ＝０．００２０〜０．０１５％、およ
びＮｂ＝０．０１〜００１０％、Ｖ＝０．０１〜００２
０％、Ｔｉ＝０．０３〜０５３０％のうち１種又は２種
以上を主要構成成分とするキルド鋼を溶体化処理後、熱
間圧延し、その後１０℃／ ｓｅｅ以上の平均冷却速度
で５００℃以下の温度域まで強制冷却することを特徴と
する温間加工用熱間圧延鋼材の製造法。
圧延鋼材の製造法を提供するもので、その要旨とすると
ころは、Ｃ■０００２〜０９１５％、Ｍｎ＝０．０９超
〜２９５０％、Ｎ＝０．００２０〜０．０１５％、およ
びＮｂ＝０．０１〜００１０％、Ｖ＝０．０１〜００２
０％、Ｔｉ＝０．０３〜０５３０％のうち１種又は２種
以上を主要構成成分とするキルド鋼を溶体化処理後、熱
間圧延し、その後１０℃／ ｓｅｅ以上の平均冷却速度
で５００℃以下の温度域まで強制冷却することを特徴と
する温間加工用熱間圧延鋼材の製造法。
尚本発明で言う温間加工とは、鋼材を積極的に加熱し、
Ａｌ点以下の温度域で加工することおよび鋼材をＡｌ点
以下の温度域まで積極的に加熱後鋼材を少なくとも青熱
脆性域以下（約３００℃以下）の温度域まで冷却した後
加工することをも意味する。本発明鋼は次のような特徴
を有している。
Ａｌ点以下の温度域で加工することおよび鋼材をＡｌ点
以下の温度域まで積極的に加熱後鋼材を少なくとも青熱
脆性域以下（約３００℃以下）の温度域まで冷却した後
加工することをも意味する。本発明鋼は次のような特徴
を有している。
（イ）加工時の荷重低減を目的とする均一加熱法では、
通常青熱脆性域より高い温度域で温間加工されるが、通
常の熱間圧延炭素鋼材では、このような高い温度域で加
工すると、成形荷重が低減出来ても加工冷却後の成形物
の強度が、冷間で加工した場合に比して低下するという
欠点を有していた。
通常青熱脆性域より高い温度域で温間加工されるが、通
常の熱間圧延炭素鋼材では、このような高い温度域で加
工すると、成形荷重が低減出来ても加工冷却後の成形物
の強度が、冷間で加工した場合に比して低下するという
欠点を有していた。
しかるに、本発明鋼は５００〜６００℃程度の高い温度
域で温間加工しても加工冷却後の強度低下は、ほとんど
なくむしろ冷間加工した場合より高い強度を保持し得る
場合すらある。
域で温間加工しても加工冷却後の強度低下は、ほとんど
なくむしろ冷間加工した場合より高い強度を保持し得る
場合すらある。
また加熱保持時間を短時間にすればＡ１点以下の温度で
あれば上記特徴を保持しうる。（口）従来鋼では加工歪
が全く付与されない場合、加熱しても、常温での強度は
時効によって降伏点は上昇しても、引張強さは上昇しな
いが、本発明鋼では、加工歪が零であっても、加熱冷却
後の降伏点、引張強さ共に上昇する。
あれば上記特徴を保持しうる。（口）従来鋼では加工歪
が全く付与されない場合、加熱しても、常温での強度は
時効によって降伏点は上昇しても、引張強さは上昇しな
いが、本発明鋼では、加工歪が零であっても、加熱冷却
後の降伏点、引張強さ共に上昇する。
従って本発明鋼を温間加工する場合、たとえ歪が零とな
る部分があっても、その部分の強度も上昇するので温間
加工による加工歪量に余り関係なく成形物全体にわたっ
て強度が上昇するという特徴が発揮される。ｅつ 加
工前に加工部材の局部を加熱後冷却することによって、
その部分の強度を上昇させることが出来、加工中の変形
抵抗に差をつげることが出来る。
る部分があっても、その部分の強度も上昇するので温間
加工による加工歪量に余り関係なく成形物全体にわたっ
て強度が上昇するという特徴が発揮される。ｅつ 加
工前に加工部材の局部を加熱後冷却することによって、
その部分の強度を上昇させることが出来、加工中の変形
抵抗に差をつげることが出来る。
従ってこの変形抵抗差を有効に第１用して、破断防止あ
るいは局部的肉やせを防止することが出来る。（→ ま
た本発明鋼は青熱脆性域での強度（特に引張強さ）上昇
代も充分に大きいので局部的に青熱脆性域の温度まで加
熱して温間加工をすることによっても破断あるいは局部
的肉やせも防止出来る。
るいは局部的肉やせを防止することが出来る。（→ ま
た本発明鋼は青熱脆性域での強度（特に引張強さ）上昇
代も充分に大きいので局部的に青熱脆性域の温度まで加
熱して温間加工をすることによっても破断あるいは局部
的肉やせも防止出来る。
以上本発明鋼の特徴を説明したが、温間加工時の加熱温
度はＡ１点以下とすべきである。
度はＡ１点以下とすべきである。
Ａ１点超に加熱すると本発明鋼にあっても加工歪が回復
し、温間加工後の強度が低下する危険性があり、又加工
後の靭件の点からも好ましくない。好ましい加工温度は
２００〜６５０℃である。また加工前に局部加熱して冷
却後強度差を付与する場合の加熱温度も２００〜６５０
℃が好ましい。加熱時間については低温では特に制限す
る必要ないが比較的長時間（数１０分程度）、高温では
短時間（数分程度）とすることが好ましい。
し、温間加工後の強度が低下する危険性があり、又加工
後の靭件の点からも好ましくない。好ましい加工温度は
２００〜６５０℃である。また加工前に局部加熱して冷
却後強度差を付与する場合の加熱温度も２００〜６５０
℃が好ましい。加熱時間については低温では特に制限す
る必要ないが比較的長時間（数１０分程度）、高温では
短時間（数分程度）とすることが好ましい。
上記特筆すべき効果を発揮する熱間圧延鋼材は次のよう
にして製造される。まず、本発明鋼材の化学成分はＣ＝
０．０２〜・０．１５％、Ｍｎ＝０．９０超〜２，５０
％、Ｎ一０．００２０〜０．０１５％およびＮｂ＝０．
０１〜０．１０％、Ｖ＝０．０１〜０．２０％、Ｔｉ＝
０．０３〜０．３０％のうち１種又は２種以上を主要構
成成分とするがその限定理由は下記の゛通りである。
にして製造される。まず、本発明鋼材の化学成分はＣ＝
０．０２〜・０．１５％、Ｍｎ＝０．９０超〜２，５０
％、Ｎ一０．００２０〜０．０１５％およびＮｂ＝０．
０１〜０．１０％、Ｖ＝０．０１〜０．２０％、Ｔｉ＝
０．０３〜０．３０％のうち１種又は２種以上を主要構
成成分とするがその限定理由は下記の゛通りである。
Ｃ，Ｎは母材強度確保および青熱脆性域以上の温度域で
温間加工しても、冷却後の強度は冷間加工に比しほとん
ど低下しないようにするためにＣ≧０．０２％、Ｎ≧０
．００２０％とする必要がある。しかしＣが０．１５％
超となるとＮｂＣ，ＴｉＣの溶体化が困難となること、
および温間加工性が劣下する。Ｎの上限値０．０１５％
は溶接性の点から定められた。好ましい範囲はＣ＝０．
０３〜０．１３％、Ｎ＝０．００２０〜０．０１０％で
ある。さらに本発明では析出硬化型元素としてＮｂ＝０
．０１〜０．１０％、Ｖ＝０．０１〜０．２０％、Ｔｉ
一０．０３〜０．３０％のうち１種又は２種以上添加す
る必要がある。
温間加工しても、冷却後の強度は冷間加工に比しほとん
ど低下しないようにするためにＣ≧０．０２％、Ｎ≧０
．００２０％とする必要がある。しかしＣが０．１５％
超となるとＮｂＣ，ＴｉＣの溶体化が困難となること、
および温間加工性が劣下する。Ｎの上限値０．０１５％
は溶接性の点から定められた。好ましい範囲はＣ＝０．
０３〜０．１３％、Ｎ＝０．００２０〜０．０１０％で
ある。さらに本発明では析出硬化型元素としてＮｂ＝０
．０１〜０．１０％、Ｖ＝０．０１〜０．２０％、Ｔｉ
一０．０３〜０．３０％のうち１種又は２種以上添加す
る必要がある。
これらの下限値は青熱脆性域以上の温度域で温間加工し
ても、冷却後の強度は冷間加工に比し、ほとんど低下し
ないようにすることおよび単なる加熱のみでも冷却後強
度を上昇させるための必要量として定められた。またこ
れらの上限値超では添加の効果が飽和するばかりでなく
、溶接性を劣下させ、また鋼を高価にする。好ましい範
囲はそれぞれＮｂ＝０．０１〜０．０７％、Ｖ＝０．０
３〜０．１５％、Ｔｉ＝０．０５〜０．２５％である。
またＴｉを添加する場合はＴｉ／ Ｃ ＜ ４とするこ
とが好ましい。Ｍｎは脱酸以外に熱間脆性を防止するた
めに０．１５％以上必要であるが本発明では０．９０％
超含有させる。
ても、冷却後の強度は冷間加工に比し、ほとんど低下し
ないようにすることおよび単なる加熱のみでも冷却後強
度を上昇させるための必要量として定められた。またこ
れらの上限値超では添加の効果が飽和するばかりでなく
、溶接性を劣下させ、また鋼を高価にする。好ましい範
囲はそれぞれＮｂ＝０．０１〜０．０７％、Ｖ＝０．０
３〜０．１５％、Ｔｉ＝０．０５〜０．２５％である。
またＴｉを添加する場合はＴｉ／ Ｃ ＜ ４とするこ
とが好ましい。Ｍｎは脱酸以外に熱間脆性を防止するた
めに０．１５％以上必要であるが本発明では０．９０％
超含有させる。
その理由は鋼の強度、靭性向上に加えて温間加工時の高
温域での靭性、延性を良好ならしめて、温間加工性を一
層向上させるためである。又２．５０％超では鋼が高価
となり、また温間加工性も劣下する。好ましいＭｎ量は
０．９５超〜２、３０％である。また本発明はキルド鋼
として製造されるが、その理由はＮｂ、Ｖ、Ｔｉの合金
歩留向上および優れた加工性付与にある。
温域での靭性、延性を良好ならしめて、温間加工性を一
層向上させるためである。又２．５０％超では鋼が高価
となり、また温間加工性も劣下する。好ましいＭｎ量は
０．９５超〜２、３０％である。また本発明はキルド鋼
として製造されるが、その理由はＮｂ、Ｖ、Ｔｉの合金
歩留向上および優れた加工性付与にある。
この場合ＡＩ＝０．０１〜０．１０％添加することが好
ましい。その他に本発明の特徴を損わないかこれを補足
する意味で適宜他の元素を添加しても良い。
ましい。その他に本発明の特徴を損わないかこれを補足
する意味で適宜他の元素を添加しても良い。
例えば耐候性、耐食性向上のためＮｉ，Ｃｕ，Ｃｒを０
．５％以下添加したり、加工性を一段と向上させるため
少量のＺｒ，Ｃａ，ＲＥＭ等添加による硫化物形態変化
も効果的である。また強度上昇のためＳｉを１．０％以
下あるいはＭＯを０．５％以下添加しても良い。その他
Ｐ，Ｓ等の不純物元素の低減も温間加工性向上に有効で
ある。上記化学成分を有する鋼は通常行なわれる方法に
よって鋼片とされた後熱間圧延されて所定の寸法形状と
される。
．５％以下添加したり、加工性を一段と向上させるため
少量のＺｒ，Ｃａ，ＲＥＭ等添加による硫化物形態変化
も効果的である。また強度上昇のためＳｉを１．０％以
下あるいはＭＯを０．５％以下添加しても良い。その他
Ｐ，Ｓ等の不純物元素の低減も温間加工性向上に有効で
ある。上記化学成分を有する鋼は通常行なわれる方法に
よって鋼片とされた後熱間圧延されて所定の寸法形状と
される。
本発明の特徴を発揮させるためには、圧延後の鋼中にＮ
ｌ）， Ｖ，Ｔｉの炭窒化物をなるべく微細に、かつ少
なくとも一部はＮｂ、Ｖ、Ｔｉを固溶したままの状態に
することが必要である。
ｌ）， Ｖ，Ｔｉの炭窒化物をなるべく微細に、かつ少
なくとも一部はＮｂ、Ｖ、Ｔｉを固溶したままの状態に
することが必要である。
そのためには熱間圧延の開始前でＮｂ、Ｖ、Ｔｉの炭窒
化物を溶体化させておく必要がある。この溶体化処理は
鋼を高温加熱保持するか或いは連続鋳造された鋼片を直
接勢間圧延することによって達成される。高温加熱保持
する場合の必要最低溶体化温度は鋼中のＣ量、Ｎ量等に
よって異なるが少なくとも１１００℃以上で加熱する必
要がある。熱間圧延は通常行なわれるようにＡｒｇ点以
上で行なわれ、その後本発明では５００℃以下の温度域
まで平均冷却速度１０℃／ Ｓｅｅ以上で強制冷却する
ことを強要する。その理由はＮｂ，Ｖ，Ｔｉの炭窒化物
の一部を微細に析出させるためかつ残部を固溶Ｎｂ，Ｖ
，Ｔｉとして鋼中に存在させることによって温間加工温
度がより高温となっても、加工冷却後の強度低下はなく
、且つ加工歪が零であっても加熱によって冷却後の強度
が上昇するという特性を有する様になる。この場合圧延
後５００℃以下好ましくは４５０℃以下の温度域まで強
制冷却する必要がある。またこの強制冷却に於ける平均
冷却速度も１０℃／ Ｓｅｅ以上（より好ましくは１５
℃／ Ｓｅｃ以上８０℃／ Ｓｅｃ以下）とする必要が
ある。本発明鋼材の製造において、強制冷却後そのまま
室温まで空冷されても良くまたコイル状に捲取られて室
温まで徐冷されても良いが、ホットストリップミルでコ
イルに捲取る方が工業的価値が犬である。また上記強制
冷却終了温度は２００’Ｃ以上が良く、工業的には３０
０’Ｃ以上でも充分本発明の特徴は発揮出来る。以下本
発明の実施例を説明する。
化物を溶体化させておく必要がある。この溶体化処理は
鋼を高温加熱保持するか或いは連続鋳造された鋼片を直
接勢間圧延することによって達成される。高温加熱保持
する場合の必要最低溶体化温度は鋼中のＣ量、Ｎ量等に
よって異なるが少なくとも１１００℃以上で加熱する必
要がある。熱間圧延は通常行なわれるようにＡｒｇ点以
上で行なわれ、その後本発明では５００℃以下の温度域
まで平均冷却速度１０℃／ Ｓｅｅ以上で強制冷却する
ことを強要する。その理由はＮｂ，Ｖ，Ｔｉの炭窒化物
の一部を微細に析出させるためかつ残部を固溶Ｎｂ，Ｖ
，Ｔｉとして鋼中に存在させることによって温間加工温
度がより高温となっても、加工冷却後の強度低下はなく
、且つ加工歪が零であっても加熱によって冷却後の強度
が上昇するという特性を有する様になる。この場合圧延
後５００℃以下好ましくは４５０℃以下の温度域まで強
制冷却する必要がある。またこの強制冷却に於ける平均
冷却速度も１０℃／ Ｓｅｅ以上（より好ましくは１５
℃／ Ｓｅｃ以上８０℃／ Ｓｅｃ以下）とする必要が
ある。本発明鋼材の製造において、強制冷却後そのまま
室温まで空冷されても良くまたコイル状に捲取られて室
温まで徐冷されても良いが、ホットストリップミルでコ
イルに捲取る方が工業的価値が犬である。また上記強制
冷却終了温度は２００’Ｃ以上が良く、工業的には３０
０’Ｃ以上でも充分本発明の特徴は発揮出来る。以下本
発明の実施例を説明する。
第１表に示す化学成分を有する鋼を転炉で溶製し、スラ
ブとした後ホットストリップミルで第１表に示す熱延条
件に従って板厚２．７ｍｍ０熱延鋼板を製造した。
ブとした後ホットストリップミルで第１表に示す熱延条
件に従って板厚２．７ｍｍ０熱延鋼板を製造した。
なお強制冷却はホットランテーブル上でストリップを強
制冷却することによって行なった。第１表中鋼種Ａは比
較鋼、鋼種Ｂ，Ｃ，Ｄが本発明鋼である。第２表は得ら
れた鋼板を各種条件で加工した後の常温での強度を示す
。
制冷却することによって行なった。第１表中鋼種Ａは比
較鋼、鋼種Ｂ，Ｃ，Ｄが本発明鋼である。第２表は得ら
れた鋼板を各種条件で加工した後の常温での強度を示す
。
加工条件として圧延まま（参考値）、常温で１０％の引
張歪付与、温間（６００℃×３０分加熱後）で１０％の
引張歪付与および６００℃×３０分加熱（歪なし）を選
んだ。ここで温間歪付与後と冷間歪付与後の強度を比較
することによって温間加工後の強度が冷間加工後の強度
に比して上昇したか或は低下したかがわかる。第２表で
比較鋼Ａは温間加工すると冷間加工の場合に比し、強度
が低下しているのに対し、本発明鋼Ｂ，ＣおよびＤはい
ずれも冷間加工した場合の強度よりむしろ温間加工後の
強度の方が向上しており本発明の一つの効果である温間
加工後の強度が高いという特徴が明瞭に現われている。
また第２表中圧延ままの強度と６００℃×３０分加熱（
歪なし）の強度を比較することによって局部加熱による
強度差を利用する温間加工に対する有用性がわかるが、
比較鋼Ａでは局部加熱によって降伏点が若干上昇してい
るのに対して本発明鋼Ｃ．Ｄでは降伏点、引張強さ共に
局部加熱すると著しく向上している。したかつて本発明
鋼は局部加熱法にも有効であることがわかる。第３表は
深絞り加工を温間で行なった場合の効果を限界絞り比の
向上代で表わしたものである。
張歪付与、温間（６００℃×３０分加熱後）で１０％の
引張歪付与および６００℃×３０分加熱（歪なし）を選
んだ。ここで温間歪付与後と冷間歪付与後の強度を比較
することによって温間加工後の強度が冷間加工後の強度
に比して上昇したか或は低下したかがわかる。第２表で
比較鋼Ａは温間加工すると冷間加工の場合に比し、強度
が低下しているのに対し、本発明鋼Ｂ，ＣおよびＤはい
ずれも冷間加工した場合の強度よりむしろ温間加工後の
強度の方が向上しており本発明の一つの効果である温間
加工後の強度が高いという特徴が明瞭に現われている。
また第２表中圧延ままの強度と６００℃×３０分加熱（
歪なし）の強度を比較することによって局部加熱による
強度差を利用する温間加工に対する有用性がわかるが、
比較鋼Ａでは局部加熱によって降伏点が若干上昇してい
るのに対して本発明鋼Ｃ．Ｄでは降伏点、引張強さ共に
局部加熱すると著しく向上している。したかつて本発明
鋼は局部加熱法にも有効であることがわかる。第３表は
深絞り加工を温間で行なった場合の効果を限界絞り比の
向上代で表わしたものである。
温間深絞り加工はブランク（円板）中のポンチ底相当部
分を約４００℃に局部加熱した後深絞りした。第３表よ
りわかるように比較鋼Ａは温間加工により冷間加工に比
し限界絞り比が０．ｉ０しか向上しないのに対し、本発
明鋼は０．２０以上向上しており、本発明鋼が局部加熱
法にも優れていることがわかる。
分を約４００℃に局部加熱した後深絞りした。第３表よ
りわかるように比較鋼Ａは温間加工により冷間加工に比
し限界絞り比が０．ｉ０しか向上しないのに対し、本発
明鋼は０．２０以上向上しており、本発明鋼が局部加熱
法にも優れていることがわかる。
以上本発明を詳述したが、本発明鋼材は温間加工を行な
う用途に適用した場合、従来の熱間圧延炭素鋼材で得ら
れない特性を有しており、その工業的価値は大である。
う用途に適用した場合、従来の熱間圧延炭素鋼材で得ら
れない特性を有しており、その工業的価値は大である。
Claims (1)
- １ Ｃ＝０．０２〜０．１５％、Ｍｎ＝０．９０超〜２
．５０％、Ｎ＝０．００２０〜０．０１５％、およびＮ
ｂ＝０．０１〜０．１０％、Ｖ＝０．０１〜０．２０％
、Ｔｉ＝０．０３〜０．３０％のうち１種又は２種以上
を主要構成成分とするキルド鋼を溶体化処理後、熱間圧
延し、その後１０℃／ｓｅｃ以上の平均冷却速度で５０
．０℃以下の温度域まで強制冷却することを特徴とする
温間加工用熱間圧延鋼材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15609076A JPS5945729B2 (ja) | 1976-12-24 | 1976-12-24 | 温間加工用熱間圧延鋼材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15609076A JPS5945729B2 (ja) | 1976-12-24 | 1976-12-24 | 温間加工用熱間圧延鋼材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5379716A JPS5379716A (en) | 1978-07-14 |
| JPS5945729B2 true JPS5945729B2 (ja) | 1984-11-08 |
Family
ID=15620077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15609076A Expired JPS5945729B2 (ja) | 1976-12-24 | 1976-12-24 | 温間加工用熱間圧延鋼材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5945729B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139626A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-31 | Kobe Steel Ltd | Production of hot-rolled steel plate of superior strength-ductility balance |
| JP4609107B2 (ja) * | 2005-02-22 | 2011-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度部材の製造方法 |
-
1976
- 1976-12-24 JP JP15609076A patent/JPS5945729B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5379716A (en) | 1978-07-14 |
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