JPH0368715A - 強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法 - Google Patents
強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法Info
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- JPH0368715A JPH0368715A JP20549189A JP20549189A JPH0368715A JP H0368715 A JPH0368715 A JP H0368715A JP 20549189 A JP20549189 A JP 20549189A JP 20549189 A JP20549189 A JP 20549189A JP H0368715 A JPH0368715 A JP H0368715A
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- toughness
- tempering
- structural steel
- cooling step
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は強度と靭性の優れた構造用鋼板を効率良く経済
的に製造する方法に関するものである。
的に製造する方法に関するものである。
〈従来の技術〉
従来、強度及び靭性に優れた構造用鋼板の製造方法とし
ては、熱間圧延後に焼きならしをする方法、又は焼入れ
焼き戻しする方法。或いは熱間圧延後Ａｒｚ変態点を下
回らない温度より焼入れを行った後焼き戻しを行う方法
等の種々の熱処理方法が提案されている。
ては、熱間圧延後に焼きならしをする方法、又は焼入れ
焼き戻しする方法。或いは熱間圧延後Ａｒｚ変態点を下
回らない温度より焼入れを行った後焼き戻しを行う方法
等の種々の熱処理方法が提案されている。
例えば、熱間圧延後、焼入れ焼き戻しを行うものの一例
として特公昭４５−３６１００号公報がある。その内容
はＭｒ＋＋Ｎｉを１．０％〜２．０％含む低炭素鋼にＮ
ｂ、Ｂを添加し、Ｎｂによる析出硬化とＮｂ炭化物によ
る細粒化を同時に利用して強度と靭性を向上するもので
、Ｎｂによる析出硬化を充分利用するために、焼入れ前
の加熱により地鉄中に固溶しているＮｂ量を０．０２％
程度とするように、加熱温度及びＣ量とＮｂ添加量を規
制して焼入れを行ない、その後Ａｃ、点以下の温度に焼
き戻しを行うことを特徴としている。
として特公昭４５−３６１００号公報がある。その内容
はＭｒ＋＋Ｎｉを１．０％〜２．０％含む低炭素鋼にＮ
ｂ、Ｂを添加し、Ｎｂによる析出硬化とＮｂ炭化物によ
る細粒化を同時に利用して強度と靭性を向上するもので
、Ｎｂによる析出硬化を充分利用するために、焼入れ前
の加熱により地鉄中に固溶しているＮｂ量を０．０２％
程度とするように、加熱温度及びＣ量とＮｂ添加量を規
制して焼入れを行ない、その後Ａｃ、点以下の温度に焼
き戻しを行うことを特徴としている。
又低温用強靭鋼の熱処理法としては、特公昭４６−１３
４９８号公報がある。その内容はＮｉを４．０〜７．５
％含む低温用鋼材をＡｒ、意思上の温度に加熱し焼入れ
もしくは焼きならし処理後、Ａ ｃ 、以上Ａｃ＝以下
の温度に一回以上加熱し焼入れもしくは焼きならし処理
後Ａｃ、以下の温度で焼き戻しを行うことを特徴として
いる。
４９８号公報がある。その内容はＮｉを４．０〜７．５
％含む低温用鋼材をＡｒ、意思上の温度に加熱し焼入れ
もしくは焼きならし処理後、Ａ ｃ 、以上Ａｃ＝以下
の温度に一回以上加熱し焼入れもしくは焼きならし処理
後Ａｃ、以下の温度で焼き戻しを行うことを特徴として
いる。
同じ＜Ｎｉを４．０〜７．５％含む低温用強靭鋼の熱処
理法として特公昭５１−１９４０９号公報がある。その
内容は圧延のまま又はＡｃ、以上の温度で再加熱焼入れ
を行った後、３００“Ｃから５００°Ｃに加熱し、その
まま或は室温まで冷却後Ａｃ＋以上Ａｃ、以下の温度で
加熱冷却を加え、その後さらにＡｃ、以下の温度で焼き
戻しを行うことを特徴としている。
理法として特公昭５１−１９４０９号公報がある。その
内容は圧延のまま又はＡｃ、以上の温度で再加熱焼入れ
を行った後、３００“Ｃから５００°Ｃに加熱し、その
まま或は室温まで冷却後Ａｃ＋以上Ａｃ、以下の温度で
加熱冷却を加え、その後さらにＡｃ、以下の温度で焼き
戻しを行うことを特徴としている。
更に熱間圧延後焼入れ焼き戻しを行う鋼の短時間熱処理
法として特公昭４６−１６９４号公報がある。
法として特公昭４６−１６９４号公報がある。
その内容は、圧ｉｔ後の焼き入れ組織が粗粒に移行する
時間的余裕を与えず急冷し、微細な焼入れ組織を生成せ
しめ、その後短時間焼き戻しを施すことにより、炭化物
の成長を阻止して組織を微細化し強度と靭性双方を改善
することを特徴としている。
時間的余裕を与えず急冷し、微細な焼入れ組織を生成せ
しめ、その後短時間焼き戻しを施すことにより、炭化物
の成長を阻止して組織を微細化し強度と靭性双方を改善
することを特徴としている。
他方、Ｎｉを４．０〜１０．０％含む鋼において熱間圧
延後Ａｒｓ変態点を下回らない温度より焼入れを行った
後、焼き戻し等の熱処理を行うものの一例として特公昭
５３−４１６１４号公報がある。その内容は、焼入れ等
のｆｆｌ質処理を行わない強度と靭性の優れた低温用鋼
材の製造法としてＮｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｏの成分範囲と
鋼板の冷却速度、並びに圧延仕上げ温度及び巻取り温度
を規制し、従来の１ｉ１質処理と同等な金属組織を形成
せしめ、その後必要に応じて３００゛Ｃから７００°Ｃ
の間で焼き戻しを行うものである。
延後Ａｒｓ変態点を下回らない温度より焼入れを行った
後、焼き戻し等の熱処理を行うものの一例として特公昭
５３−４１６１４号公報がある。その内容は、焼入れ等
のｆｆｌ質処理を行わない強度と靭性の優れた低温用鋼
材の製造法としてＮｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｏの成分範囲と
鋼板の冷却速度、並びに圧延仕上げ温度及び巻取り温度
を規制し、従来の１ｉ１質処理と同等な金属組織を形成
せしめ、その後必要に応じて３００゛Ｃから７００°Ｃ
の間で焼き戻しを行うものである。
又特公昭４６−２７１３９号公報では、構造用炭素鋼及
び構造用合金鋼の製造方法としてＮｂを０．００５％〜
１．６％含有せしめ、これを熱間圧延して後Ｎｂ化合物
が析出しない温度と時間の範囲内で加熱又は冷却と加熱
を行い、そのまま焼入れ処理とこれに続く焼き戻し処理
を行うことを特徴としている。
び構造用合金鋼の製造方法としてＮｂを０．００５％〜
１．６％含有せしめ、これを熱間圧延して後Ｎｂ化合物
が析出しない温度と時間の範囲内で加熱又は冷却と加熱
を行い、そのまま焼入れ処理とこれに続く焼き戻し処理
を行うことを特徴としている。
又特開昭５５−２７６１号公報では、高周波誘導加熱等
により急速加熱した後焼き入れを施し、次いで３００″
Ｃ〜６００ ’Ｃの温度範囲に急速加熱し、この温度に
、例えば６０秒以下の短時間保持した後水冷等により冷
却する事で結晶粒を微細とし、高張力で伸び絞り等に優
れた冷間塑性加工用鋼材を製造する方法がある。
により急速加熱した後焼き入れを施し、次いで３００″
Ｃ〜６００ ’Ｃの温度範囲に急速加熱し、この温度に
、例えば６０秒以下の短時間保持した後水冷等により冷
却する事で結晶粒を微細とし、高張力で伸び絞り等に優
れた冷間塑性加工用鋼材を製造する方法がある。
更に特公昭４９−１４９７１号公報の低温用強靭鋼の熱
処理方法では、Ｎｆを３．０〜１５．０％含む低温強靭
鋼において、熱間圧延後Ａｒｓ変態点を下回らない温度
より焼入れを行った後、又は熱間圧延後、焼入れを行っ
た後焼き戻しを行うに当り、通常の焼き戻し温度以下の
適当な温度、即ち３００℃から４５０℃の温度範囲に１
０分以上保持して微小な炭化物を析出させ、これを−旦
冷却するかまたは冷却することなく通常の焼き戻し温度
（５５０°Ｃから６２５“Ｃが好ましい）に上げて焼き
戻し処理を行うことを特徴としている。
処理方法では、Ｎｆを３．０〜１５．０％含む低温強靭
鋼において、熱間圧延後Ａｒｓ変態点を下回らない温度
より焼入れを行った後、又は熱間圧延後、焼入れを行っ
た後焼き戻しを行うに当り、通常の焼き戻し温度以下の
適当な温度、即ち３００℃から４５０℃の温度範囲に１
０分以上保持して微小な炭化物を析出させ、これを−旦
冷却するかまたは冷却することなく通常の焼き戻し温度
（５５０°Ｃから６２５“Ｃが好ましい）に上げて焼き
戻し処理を行うことを特徴としている。
これらの技術を概括すると、■）調質処理による強靭化
法としての特公昭４５−３６１００号公報、２）靭性の
大幅な改善に有効なＮｉの増量と調質処理を組合せた特
公昭５３−４１６１４号公報、３）調質処理に先立つ再
加熱処理を含む前処理を追加した特公昭４６−２７１３
９号公報、４）調質処理に先立つ加熱処理を含む前処理
とＮｉの添加を組み合わせた特公昭４６−１３４９８号
公報、特公昭５１−１９４０９号公報、特公昭４９−１
４９７１号公報、５）急速加熱・短時間熱処理法として
の特公昭４６−１６９４号公報、特開昭５５−２７６１
号公報に大別される。
法としての特公昭４５−３６１００号公報、２）靭性の
大幅な改善に有効なＮｉの増量と調質処理を組合せた特
公昭５３−４１６１４号公報、３）調質処理に先立つ再
加熱処理を含む前処理を追加した特公昭４６−２７１３
９号公報、４）調質処理に先立つ加熱処理を含む前処理
とＮｉの添加を組み合わせた特公昭４６−１３４９８号
公報、特公昭５１−１９４０９号公報、特公昭４９−１
４９７１号公報、５）急速加熱・短時間熱処理法として
の特公昭４６−１６９４号公報、特開昭５５−２７６１
号公報に大別される。
〈発明が解決しようとする課題〉
上記した従来技術が残す課題を整理すると、１）従来の
調質処理による強靭化法では得られる強度靭性のレベル
には限界がある。
調質処理による強靭化法では得られる強度靭性のレベル
には限界がある。
２）靭性の大幅な改善に有効なＮｉの増量とｍ質処理を
組合せた方法、３）調質処理に先立つ加熱処理を含む前
処理を追加した方法、４）！Ｆｉｔ処理に先立つ加熱処
理を含む前処理とＮｉの添加を組み合わせた方法では高
価なＮｉ元素を多量に使用したり、熱処理工程が付与さ
れたりするため不可避的に製造費が増大して経済的に不
利である。
組合せた方法、３）調質処理に先立つ加熱処理を含む前
処理を追加した方法、４）！Ｆｉｔ処理に先立つ加熱処
理を含む前処理とＮｉの添加を組み合わせた方法では高
価なＮｉ元素を多量に使用したり、熱処理工程が付与さ
れたりするため不可避的に製造費が増大して経済的に不
利である。
５）又短時間熱処理法では強度靭性の改善効果が期待さ
れるものの、焼き戻し処理迄に長時間を必要とし生産性
の低下は避けられず効率的な製造方法とは言えない。
れるものの、焼き戻し処理迄に長時間を必要とし生産性
の低下は避けられず効率的な製造方法とは言えない。
等の問題点があり、本発明は該従来技術が残す問題点を
解消し、効率良く、経済的に構造用鋼板を製造する方法
を確立する事を課題とするものである。
解消し、効率良く、経済的に構造用鋼板を製造する方法
を確立する事を課題とするものである。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は上記課題を達成するために、
（１）構造用鋼を所定の厚みに鋳造凝固後、何れかの最
終冷却工程で急冷し焼入れ組織を生成して焼き戻し処理
を実施するに当り、焼入れ後焼き戻し迄の経過時間を１
時間以内とし、所定の焼き戻し温度迄の加熱速度をｌ″
Ｃ／秒以上とし、該焼き戻し温度に１秒以上６００秒以
下の間保持することを基本的手段とし、 （２）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片冷却工程である事を第１の具体的な手段とし、 （３）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片圧延加工後の冷却工程である事を第２の具体的な手段
とし、 （４）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片を圧延加工した後の再加熱後の冷却工程である事を第
３の具体的な手段とし、 （５）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片を圧延加工した後の再加熱再圧延後の冷却工程である
事を第４の具体的な手段とし、（６）基本的手段の最終
冷却工程が鋳造凝固完了後室温迄冷却した鋳片を再加熱
した後の冷却工程である事を第５の具体的な手段とし、 （７）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後室温
迄冷却した鋳片を再加熱圧延後の冷却工程である事を第
６の具体的な手段とするものである。
終冷却工程で急冷し焼入れ組織を生成して焼き戻し処理
を実施するに当り、焼入れ後焼き戻し迄の経過時間を１
時間以内とし、所定の焼き戻し温度迄の加熱速度をｌ″
Ｃ／秒以上とし、該焼き戻し温度に１秒以上６００秒以
下の間保持することを基本的手段とし、 （２）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片冷却工程である事を第１の具体的な手段とし、 （３）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片圧延加工後の冷却工程である事を第２の具体的な手段
とし、 （４）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片を圧延加工した後の再加熱後の冷却工程である事を第
３の具体的な手段とし、 （５）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後の鋳
片を圧延加工した後の再加熱再圧延後の冷却工程である
事を第４の具体的な手段とし、（６）基本的手段の最終
冷却工程が鋳造凝固完了後室温迄冷却した鋳片を再加熱
した後の冷却工程である事を第５の具体的な手段とし、 （７）基本的手段の最終冷却工程が鋳造凝固完了後室温
迄冷却した鋳片を再加熱圧延後の冷却工程である事を第
６の具体的な手段とするものである。
通常の構造用鋼は、所要の材質を得るために、従来から
５業分野での使用で確認されている作用効果の関係を基
に、例えば特開昭６１−１１７２１３号公報に記載され
ている様に、鉄及び不可避的な成分に、後述する理由に
基づいて定められた各成分を付記した量の範囲で添加し
ている。
５業分野での使用で確認されている作用効果の関係を基
に、例えば特開昭６１−１１７２１３号公報に記載され
ている様に、鉄及び不可避的な成分に、後述する理由に
基づいて定められた各成分を付記した量の範囲で添加し
ている。
つまり一般的には
Ｃ： ０．０２〜０．１８％ Ａｌ ： ０．００７
〜０．１％Ｓｉ：≦０，５％ Ｓ ： ０．００
１〜０．００５％Ｍｎ ： ０．４〜１．８％ Ｂ
： ０．０００２〜０．００３％Ｐ：≦０．０１５％
Ｎ：２０．００４％を基本成分とし、これに、 ？ｉ ： ０．００３〜０．０２％ Ｔａ ： ０．０
０３〜０．０２％Ｚｒ ： ０．００３〜０．０２％ の１種又は２種以上を添加し、更に、 Ｎｉ：２２．０％ ＭＯ：≦０．５％Ｃｕ：≦１
．０％ Ｖ：≦０．１％Ｎｂ：≦０．０５％
Ｃｒ：２０．５％を選択添加し、 ＲＥＭ：２０．００３％ Ｃａ：≦０．００３％Ｍ
ｇ：≦０．００３％ を単独選択添加するか、２種以上を複合添加し、複合添
加時は合計量を０．００５％以下とし、全体のＣｅｑは
０．４５以下としている。
〜０．１％Ｓｉ：≦０，５％ Ｓ ： ０．００
１〜０．００５％Ｍｎ ： ０．４〜１．８％ Ｂ
： ０．０００２〜０．００３％Ｐ：≦０．０１５％
Ｎ：２０．００４％を基本成分とし、これに、 ？ｉ ： ０．００３〜０．０２％ Ｔａ ： ０．０
０３〜０．０２％Ｚｒ ： ０．００３〜０．０２％ の１種又は２種以上を添加し、更に、 Ｎｉ：２２．０％ ＭＯ：≦０．５％Ｃｕ：≦１
．０％ Ｖ：≦０．１％Ｎｂ：≦０．０５％
Ｃｒ：２０．５％を選択添加し、 ＲＥＭ：２０．００３％ Ｃａ：≦０．００３％Ｍ
ｇ：≦０．００３％ を単独選択添加するか、２種以上を複合添加し、複合添
加時は合計量を０．００５％以下とし、全体のＣｅｑは
０．４５以下としている。
又これ等の成分の添加理由及び添加量の一般的な限定理
由は次の通りである。
由は次の通りである。
Ｃは鋼の用途上の必要強度から０，０２％を下限量とし
、溶接熱影響部（以下ＨＡＺと稍す、）の耐溶接割れ性
、耐溶接硬化性及び靭性の劣化防止から０．１８％を上
限としている。
、溶接熱影響部（以下ＨＡＺと稍す、）の耐溶接割れ性
、耐溶接硬化性及び靭性の劣化防止から０．１８％を上
限としている。
Ｓｉは母材の強度維持、溶鋼の予備脱酸のために添加し
ているが、ＨＡＺに高炭素マルテンサイトを生成して靭
性が低下するのを防ぐ目的から０．５％を上限としてい
る。
ているが、ＨＡＺに高炭素マルテンサイトを生成して靭
性が低下するのを防ぐ目的から０．５％を上限としてい
る。
Ｍｎは母材強度、靭性の確保と併せ、粒内フェライト（
以下ＩＦＰと積す。）生成の核となる複合体の外殻を形
成するＭｎＳを生成するため０．４％を下限とし、１（
ＡＺの靭性、ＨＡＺの耐溶接割れ性の劣化防止から１．
８％を上限としている。
以下ＩＦＰと積す。）生成の核となる複合体の外殻を形
成するＭｎＳを生成するため０．４％を下限とし、１（
ＡＺの靭性、ＨＡＺの耐溶接割れ性の劣化防止から１．
８％を上限としている。
Ｐはミクロ偏析によるＨＡＺの靭性と耐割れ性の劣化を
防ぐため０．０１５％を上限としている。
防ぐため０．０１５％を上限としている。
ＡＩは脱酸、母材組織の細粒化、固溶Ｎの固定等のため
に０．００７％以上で使用されるが、鋼中の酸素との結
合により酸化物系の介在物を形威して鋼の清浄度を低下
させる事を防止するため０．１％を上限としている。
に０．００７％以上で使用されるが、鋼中の酸素との結
合により酸化物系の介在物を形威して鋼の清浄度を低下
させる事を防止するため０．１％を上限としている。
Ｓは通常ｒＦＰ生戒生成となる複合体の外殻を形成する
ＭｎＳの生成に０．００１％を下限とし、粗大なＡ系介
在物を形成して母材の靭性、異方性（圧延方向とそれに
直角な方向の特性の差）の悪化を防止するため０．００
５％を上限としている。
ＭｎＳの生成に０．００１％を下限とし、粗大なＡ系介
在物を形成して母材の靭性、異方性（圧延方向とそれに
直角な方向の特性の差）の悪化を防止するため０．００
５％を上限としている。
Ｂは一般に大入熱溶接時のＨＡＺ靭性に有害な粒界フェ
ライト、フェライトサイドプレートの生成抑制、ＢＮの
析出による１（ＡＺの固溶Ｎの固定等から少なくとも０
．０００２％を添加しているが、多量の添加はＦｅｚａ
（ＣＢ）ｉの析出による靭性低下、及びフリーＢによる
ＨＡＺの硬化性の増加を招くので、これ等を防止するた
め０．００３％を上限としている。
ライト、フェライトサイドプレートの生成抑制、ＢＮの
析出による１（ＡＺの固溶Ｎの固定等から少なくとも０
．０００２％を添加しているが、多量の添加はＦｅｚａ
（ＣＢ）ｉの析出による靭性低下、及びフリーＢによる
ＨＡＺの硬化性の増加を招くので、これ等を防止するた
め０．００３％を上限としている。
ＮもＳ、Ｂと同様に複合体の芯となるＴｉ、 Ｚｒ、Ｔ
ａ等の窒化物を析出するため添加するが、マトリックス
の靭性低下、ＨＡＺにおける高炭素マルテンサイトの生
成促進等を防止するため０．００４％を上限としている
。
ａ等の窒化物を析出するため添加するが、マトリックス
の靭性低下、ＨＡＺにおける高炭素マルテンサイトの生
成促進等を防止するため０．００４％を上限としている
。
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｔａ、は１種又は２種以上を選択添加
して前記したＩＦＰ生成の核となる複合体の芯となる窒
化物を生成し、 ＩＦＰの生成核として作用せしめるた
め、０．００３％以上の添加量が必要であるが、酸化物
系の介在物による綱の清浄度の低下を防止するため０．
０２％を上限としている。
して前記したＩＦＰ生成の核となる複合体の芯となる窒
化物を生成し、 ＩＦＰの生成核として作用せしめるた
め、０．００３％以上の添加量が必要であるが、酸化物
系の介在物による綱の清浄度の低下を防止するため０．
０２％を上限としている。
以上が当業分野で構造用鋼の基本成分とする元素と各元
素の添加量及び添加理由である。
素の添加量及び添加理由である。
これに当業分野では■母材強度の上昇、及び母材、ＨＡ
Ｚの靭性向上の目的で、Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｎｂ、 Ｎｏ
、Ｖ、Ｃｒの１種又は２種以上、■ＨＡＺのオーステナ
イト結晶粒粗大化防止と、母材の異方性の軽減を目的と
して、Ｃａ、 Ｈｇ、 ＲＥＭの１種又は２種以上の■
と■の何れか一方又は両方を添加している。
Ｚの靭性向上の目的で、Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｎｂ、 Ｎｏ
、Ｖ、Ｃｒの１種又は２種以上、■ＨＡＺのオーステナ
イト結晶粒粗大化防止と、母材の異方性の軽減を目的と
して、Ｃａ、 Ｈｇ、 ＲＥＭの１種又は２種以上の■
と■の何れか一方又は両方を添加している。
しかしながら０群のＮｉは母材の強度と靭性及び＋１Ａ
Ｚ靭性を同時に高めるために添加するが、焼き入れ性の
増大によりＩ（ＡＺにおけるＩＦＰの形成が抑制される
事があるので、これを防止するため２．０％の添加量を
上限としている。
Ｚ靭性を同時に高めるために添加するが、焼き入れ性の
増大によりＩ（ＡＺにおけるＩＦＰの形成が抑制される
事があるので、これを防止するため２．０％の添加量を
上限としている。
又Ｃｕは母材の強度を高める割にＨＡＺの硬さ上昇が少
ないが、応力除去焼鈍によりＨＡＺの硬化性が増加する
ので１．０％を上限としている。
ないが、応力除去焼鈍によりＨＡＺの硬化性が増加する
ので１．０％を上限としている。
Ｎｂ、 Ｎｏ、 Ｖ、 Ｃｒは焼き入れ性を向上し、析
出硬化により母材の強度と低温靭性を向上する事が知ら
れているが、ＨＡＺの靭性と硬化性への悪影響を防ぐた
め、それぞれ０．０５％、０．５％、０．１％、及び０
．５％を各々の上限としている。
出硬化により母材の強度と低温靭性を向上する事が知ら
れているが、ＨＡＺの靭性と硬化性への悪影響を防ぐた
め、それぞれ０．０５％、０．５％、０．１％、及び０
．５％を各々の上限としている。
又■の群の成分として前記の通り１（ＡＺのオーステナ
イト結晶粒粗大化防止のため、酸化物及び硫化物生成元
素である原子番号５７〜７１のランタノイド系元素及び
Ｙの１種又は２種以上から選ばれた希土類元素（ＲＥＭ
）とＣａ及びＫｇの三者の中１種又は２種以上を添加し
ている。
イト結晶粒粗大化防止のため、酸化物及び硫化物生成元
素である原子番号５７〜７１のランタノイド系元素及び
Ｙの１種又は２種以上から選ばれた希土類元素（ＲＥＭ
）とＣａ及びＫｇの三者の中１種又は２種以上を添加し
ている。
これ等の元素は、酸化物、硫化物、酸硫化物を形威し、
ＨＡＺの結晶粒粗大化の防止、母材の異方性の軽減を目
的に添加するが、ＩＦＰＯ生威核生成る複合体の外殻を
形成するＭｎＳの形成が困難になるのを防止するために
、これ等の元素を２種以上添加する時は合計の０．００
５％を上限とし、各々単独に添加する場合は０．００３
％を上限としている。
ＨＡＺの結晶粒粗大化の防止、母材の異方性の軽減を目
的に添加するが、ＩＦＰＯ生威核生成る複合体の外殻を
形成するＭｎＳの形成が困難になるのを防止するために
、これ等の元素を２種以上添加する時は合計の０．００
５％を上限とし、各々単独に添加する場合は０．００３
％を上限としている。
又Ｃｅｑ、は０．４５以下とするのが一般的である。
その理由は０．４５を超えると焼き入れ性の増大によっ
てＩＦＰの生成を極めて困難にし、Ｉ（ＡＸ靭性が低下
する事によっている。
てＩＦＰの生成を極めて困難にし、Ｉ（ＡＸ靭性が低下
する事によっている。
通常前記Ｃｅｑ、は次式で算出される値を用いる。
Ｃｅｑ、＝ＣＺ＋ＳｉＺ／２４＋ＭｎＺ／６ ＋Ｎｉ！
／４０＋ＣｕＺ／４０十Ｃｒｚ１５ ＋Ｎｏ！／４ ＋
Ｖ！／１４本発明が対象とする構造用鋼は上記した各元
素を上記した理由の基に上記した範囲で同様に使用する
事が出来る。
／４０＋ＣｕＺ／４０十Ｃｒｚ１５ ＋Ｎｏ！／４ ＋
Ｖ！／１４本発明が対象とする構造用鋼は上記した各元
素を上記した理由の基に上記した範囲で同様に使用する
事が出来る。
又特開昭５８−１９４３１号公報がラインパイプ用鋼と
して開示している成分、 Ｃ： ０．０４ 〜０．１８％ Ｖ ： ０．０１
〜０．１０％Ｓｉ ： ０．０１ 〜０．９０％ Ｃ
ｕ ： ０．０５ 〜０．５０％Ｋｎ ： ０．３０
〜２．ＯＯ％ Ｃｒ ： ０．０５ 〜１．０％Ｎｂ
： ０．００８〜０．０６％ Ｍｏ ： ０．０５
〜０．５０％Ｓ ： ０．０１２〜０．０２％ Ｔ
ｉ ： ０．００５〜０．０５０％Ｎｉ ： ０．２０
〜２．００％ 更に特開昭５９−４７３２３号公報が構造用高張力鋼と
して開示している成分、 Ｃ： ０．０２ 〜０．１５％ Ａｌ ： ０．０１
〜０．１ ％Ｓｉ ： ０．０１ 〜０．３０％
Ｔｉ ： ０．００５〜ｏ、ｏａｏ％Ｏｎ ： ０．
５０ 〜２．００％ Ｎ ： （０，２〜０．５）
ＸＴｉ％Ｖ：２０．２％ 阿０：≦０．５％Ｎ
ｂ：≦０．０８％ Ｃｕ：≦０．５０％ｃｒ：
≦１．０％ Ｎｉ：≦１．５％Ｃ＋Ｍｎ／６＋
（Ｃｒ ＋Ｍｏ＋Ｖ）１５＋（Ｎｉ ＋Ｃｕ）／１５
≦０．４又特公昭４９−１４９７１号公報が低温用強靭
鋼として開示している成分、 Ｃ： ＜０．２％ Ｍｎ ： ＜５．０％Ｓｉ
７０．０５〜０．４ ％ １８ ： ３．０．
〜１５％を主要合金元素とし、この他必要に応じてＭｏ
：＜１．０％（この１部又は全部をＷと置換可能） Ｃｕ ： ＜２．０ ％ Ｃｒ： ＜１．５Ｑ％ Ａｌ ： ＜０．０５％（このＡＩは他の窒化物生成元
素と置換可能） の各々の成分を有する基調も前記構造用鋼と同様に、本
発明に使用する事が出来る。これ等は本発明が開示して
いる構成・作用・効果によるものではないが、各成分を
各々に記載の範囲から生ずる効果を利用しつつ本発明の
所定の効果が得られるので、これ等の基調も本発明が言
う構造用鋼に含まれる。
して開示している成分、 Ｃ： ０．０４ 〜０．１８％ Ｖ ： ０．０１
〜０．１０％Ｓｉ ： ０．０１ 〜０．９０％ Ｃ
ｕ ： ０．０５ 〜０．５０％Ｋｎ ： ０．３０
〜２．ＯＯ％ Ｃｒ ： ０．０５ 〜１．０％Ｎｂ
： ０．００８〜０．０６％ Ｍｏ ： ０．０５
〜０．５０％Ｓ ： ０．０１２〜０．０２％ Ｔ
ｉ ： ０．００５〜０．０５０％Ｎｉ ： ０．２０
〜２．００％ 更に特開昭５９−４７３２３号公報が構造用高張力鋼と
して開示している成分、 Ｃ： ０．０２ 〜０．１５％ Ａｌ ： ０．０１
〜０．１ ％Ｓｉ ： ０．０１ 〜０．３０％
Ｔｉ ： ０．００５〜ｏ、ｏａｏ％Ｏｎ ： ０．
５０ 〜２．００％ Ｎ ： （０，２〜０．５）
ＸＴｉ％Ｖ：２０．２％ 阿０：≦０．５％Ｎ
ｂ：≦０．０８％ Ｃｕ：≦０．５０％ｃｒ：
≦１．０％ Ｎｉ：≦１．５％Ｃ＋Ｍｎ／６＋
（Ｃｒ ＋Ｍｏ＋Ｖ）１５＋（Ｎｉ ＋Ｃｕ）／１５
≦０．４又特公昭４９−１４９７１号公報が低温用強靭
鋼として開示している成分、 Ｃ： ＜０．２％ Ｍｎ ： ＜５．０％Ｓｉ
７０．０５〜０．４ ％ １８ ： ３．０．
〜１５％を主要合金元素とし、この他必要に応じてＭｏ
：＜１．０％（この１部又は全部をＷと置換可能） Ｃｕ ： ＜２．０ ％ Ｃｒ： ＜１．５Ｑ％ Ａｌ ： ＜０．０５％（このＡＩは他の窒化物生成元
素と置換可能） の各々の成分を有する基調も前記構造用鋼と同様に、本
発明に使用する事が出来る。これ等は本発明が開示して
いる構成・作用・効果によるものではないが、各成分を
各々に記載の範囲から生ずる効果を利用しつつ本発明の
所定の効果が得られるので、これ等の基調も本発明が言
う構造用鋼に含まれる。
く作用〉
本発明者等は上記課題を達成するため、種々実験検討を
繰り返した。
繰り返した。
一般に知られている様に、所定の厚みに鋳造し凝固完了
した鋳片の冷却工程、或いは該鋳片の再加熱後の冷却工
程、又は該鋳片に圧下加工を加えて所要の厚みに圧延後
の冷却工程、更には該圧延後に再加熱して後の冷却工程
、又鋳造凝固完了後室温迄冷却した鋳片を再加熱後の冷
却工程、更には鋳造凝固完了後室温迄冷却した鋳片を再
加熱圧延した後の冷却工程等で焼入れ焼き戻し処理を実
施すると、焼入れにより当該鋼片の組織は焼入れ組織、
主としてマルテンサイトまたは下部ベイナイトあるいは
その両者の混合組織、またはマルテンサイト、下部ベイ
ナイトと上部ベイナイトの混合＆１１織となる。
した鋳片の冷却工程、或いは該鋳片の再加熱後の冷却工
程、又は該鋳片に圧下加工を加えて所要の厚みに圧延後
の冷却工程、更には該圧延後に再加熱して後の冷却工程
、又鋳造凝固完了後室温迄冷却した鋳片を再加熱後の冷
却工程、更には鋳造凝固完了後室温迄冷却した鋳片を再
加熱圧延した後の冷却工程等で焼入れ焼き戻し処理を実
施すると、焼入れにより当該鋼片の組織は焼入れ組織、
主としてマルテンサイトまたは下部ベイナイトあるいは
その両者の混合組織、またはマルテンサイト、下部ベイ
ナイトと上部ベイナイトの混合＆１１織となる。
本発明者等は、これらの焼入れ組織を焼き戻し処理によ
り、焼入れ時に鋼中に導入した転位を回復させ、過剰に
固溶している合金元素を析出させて適度に軟化させ、所
要の強度と同時に靭性を得るに当たって、焼入れ後固溶
元素が転位と干渉を生じる前の１時間以内に焼き戻し処
理を行うと、焼き戻しにより析出する炭窒化物を始めと
する析出物を極めて均一かつ微細に分散させ、その結果
従来強度及び靭性等の材質面からは焼入れ後、焼き戻し
までの時間が１時間を超えるものに比べ、強度のみなら
ず靭性も著しく改善される事を見出した。
り、焼入れ時に鋼中に導入した転位を回復させ、過剰に
固溶している合金元素を析出させて適度に軟化させ、所
要の強度と同時に靭性を得るに当たって、焼入れ後固溶
元素が転位と干渉を生じる前の１時間以内に焼き戻し処
理を行うと、焼き戻しにより析出する炭窒化物を始めと
する析出物を極めて均一かつ微細に分散させ、その結果
従来強度及び靭性等の材質面からは焼入れ後、焼き戻し
までの時間が１時間を超えるものに比べ、強度のみなら
ず靭性も著しく改善される事を見出した。
更に、焼入れ後固溶元素が転位と干渉を生しる前の１時
間以内に焼き戻し処理を行う際に、昇温速度を１”Ｃ７
秒以上とし、かつ焼き戻し時間を１秒以上６００秒以下
と極めて短くすると、炭窒化物を始めとする析出物の成
長を抑制し、かつ焼入れ時に形成された微細な組織を維
持することが可能となって強度と靭性が更に改善される
ことを知見した。
間以内に焼き戻し処理を行う際に、昇温速度を１”Ｃ７
秒以上とし、かつ焼き戻し時間を１秒以上６００秒以下
と極めて短くすると、炭窒化物を始めとする析出物の成
長を抑制し、かつ焼入れ時に形成された微細な組織を維
持することが可能となって強度と靭性が更に改善される
ことを知見した。
本発明は上記知見を基になされたものである。
〈実施例〉
表１に本発明が対象とする鋼材の化学成分を示す１表２
は鋼種Ｗの５１−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｔｉ系で種々の工程で焼
入れ焼き戻し処理を実施した際の引張試験及び衝撃試験
の各結果を示す。洞番ｌから４は２５ｎｍ厚に鋳造した
鋳片を９００°Ｃから急冷、側番５から８は５０ｍｍＷ
−に鋳造した鋳片を２５ｍｍまで圧延し、その後９００
℃から急冷、調香９から１２は２５ａ＋ｍ厚に鋳造した
鋳片を一旦冷却後９００°Ｃに再加熱処理を行いその後
８７０’Ｃから急冷、調香Ｉ３から１６は５０ｍｍ厚に
鋳造した鋳片を一旦冷却後９００“Ｃに再加熱処理を行
いその後２５ＩＩＩＩ１１厚まで圧延し、８７０℃から
急冷し、調香１７から２０は２８０ｍｍに鋳造した鋳片
を１９６開まで圧延後−旦冷却し、その後１０５０°Ｃ
に再加熱し圧延により２５ｍｍ厚とした後、８７０°Ｃ
から急冷し、調香２１から２４は２８０Ｉｌｌｌに鋳造
した鋳片を一旦冷却後１１００℃に再加熱し圧延により
２５ｉｏ＋厚とし、８５０ ’Ｃから急冷したもの、調
香２５から３４は鋼種ＦのＣｕ−Ｎ １−Ｎｂ−Ｔ ｉ
系で、２日０ＩＩ１１に鋳造した鋳片を一旦冷却し、そ
の後１１００’Ｃに再加熱後５ｈｍ厚に圧延し、８５０
°Ｃから急冷し焼入れ焼き戻し処理を実施したもので、
何れの工程の場合においても、焼入れ後焼き戻し迄の時
間が短く、加熱昇温速度が速く、保持時間の短いもの、
即ち調香１．３．５．７．９．１１．１３．１５．１７
．１９．２１．２３．２５．２７．３０．３２は、焼入
れ後焼き戻し迄の時間が長い調香２．６．１０．１４．
１８．２２．２６．３１及び加熱昇温速度が遅い調香４
．８．１２．１６．２０．２４．２８．３３及び保持時
間の長い詞書２９．３４に比較して強度は高く、伸びは
大きく、低温靭性は良好な結果を示した。
は鋼種Ｗの５１−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｔｉ系で種々の工程で焼
入れ焼き戻し処理を実施した際の引張試験及び衝撃試験
の各結果を示す。洞番ｌから４は２５ｎｍ厚に鋳造した
鋳片を９００°Ｃから急冷、側番５から８は５０ｍｍＷ
−に鋳造した鋳片を２５ｍｍまで圧延し、その後９００
℃から急冷、調香９から１２は２５ａ＋ｍ厚に鋳造した
鋳片を一旦冷却後９００°Ｃに再加熱処理を行いその後
８７０’Ｃから急冷、調香Ｉ３から１６は５０ｍｍ厚に
鋳造した鋳片を一旦冷却後９００“Ｃに再加熱処理を行
いその後２５ＩＩＩＩ１１厚まで圧延し、８７０℃から
急冷し、調香１７から２０は２８０ｍｍに鋳造した鋳片
を１９６開まで圧延後−旦冷却し、その後１０５０°Ｃ
に再加熱し圧延により２５ｍｍ厚とした後、８７０°Ｃ
から急冷し、調香２１から２４は２８０Ｉｌｌｌに鋳造
した鋳片を一旦冷却後１１００℃に再加熱し圧延により
２５ｉｏ＋厚とし、８５０ ’Ｃから急冷したもの、調
香２５から３４は鋼種ＦのＣｕ−Ｎ １−Ｎｂ−Ｔ ｉ
系で、２日０ＩＩ１１に鋳造した鋳片を一旦冷却し、そ
の後１１００’Ｃに再加熱後５ｈｍ厚に圧延し、８５０
°Ｃから急冷し焼入れ焼き戻し処理を実施したもので、
何れの工程の場合においても、焼入れ後焼き戻し迄の時
間が短く、加熱昇温速度が速く、保持時間の短いもの、
即ち調香１．３．５．７．９．１１．１３．１５．１７
．１９．２１．２３．２５．２７．３０．３２は、焼入
れ後焼き戻し迄の時間が長い調香２．６．１０．１４．
１８．２２．２６．３１及び加熱昇温速度が遅い調香４
．８．１２．１６．２０．２４．２８．３３及び保持時
間の長い詞書２９．３４に比較して強度は高く、伸びは
大きく、低温靭性は良好な結果を示した。
表３は鋼種ＯのＣｒ−Ｍｏ−Ｖ −Ｔ ｉ系、鋼種にの
Ｃｕ−Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ系、鋼種Ｙの９％Ｎｉ系、鋼種
ＱのＣｕ−Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ系で何れも２８０■に鋳造
後、鋼種Ｏは１９６ｍｍに圧延した後−旦冷却し、その
後１０５０°Ｃに再加熱し、３５ｍｍまで圧延し、８７
０℃から急冷、鋼種には１１００℃に再加熱後圧延して
４ｈｔｘ厚として８７０°Ｃから急冷、鋼種Ｙ及び鋼種
Ｑは５０ＩＩ１１厚に圧延した後、８３０ ’Ｃから急
冷したもので、何れの工程の場合においても焼入れ後焼
き戻し迄の時間、加熱昇温速度、保持時間が本発明範囲
の調香３５．３７．４０．４２．４５．４７．５０．５
２．５５．５７．６０．６２．６５．６７は、焼入れ後
焼き戻し迄の時間が長い調香３６．４１．４６．５１．
５６．６１．６６、及び加熱昇温速度が遅い調香３８．
４３．４８．５３．５８．６３．６８及び保持時間の長
い調香３９．４４．４９．５４．５９．６４に比較して
強度は高く、伸びは大きく、低温靭性は良好な結果を示
した。
Ｃｕ−Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ系、鋼種Ｙの９％Ｎｉ系、鋼種
ＱのＣｕ−Ｎｉ−Ｎｂ−Ｔｉ系で何れも２８０■に鋳造
後、鋼種Ｏは１９６ｍｍに圧延した後−旦冷却し、その
後１０５０°Ｃに再加熱し、３５ｍｍまで圧延し、８７
０℃から急冷、鋼種には１１００℃に再加熱後圧延して
４ｈｔｘ厚として８７０°Ｃから急冷、鋼種Ｙ及び鋼種
Ｑは５０ＩＩ１１厚に圧延した後、８３０ ’Ｃから急
冷したもので、何れの工程の場合においても焼入れ後焼
き戻し迄の時間、加熱昇温速度、保持時間が本発明範囲
の調香３５．３７．４０．４２．４５．４７．５０．５
２．５５．５７．６０．６２．６５．６７は、焼入れ後
焼き戻し迄の時間が長い調香３６．４１．４６．５１．
５６．６１．６６、及び加熱昇温速度が遅い調香３８．
４３．４８．５３．５８．６３．６８及び保持時間の長
い調香３９．４４．４９．５４．５９．６４に比較して
強度は高く、伸びは大きく、低温靭性は良好な結果を示
した。
表４と表５は、鋼種Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅ、Ｇ。
Ｈ，Ｉ、Ｊ、Ｌ、Ｍ、Ｎ、Ｐ、Ｒ，Ｓ、Ｔ、Ｕ。
ｖ、Ｘ、Ｚの調香６９から８９及び９０カラ１０９ノも
ので、何れも２８０ｍ＋＋に鋳造後回加熱して圧延を行
い各種の板厚の鋼板とした後、表４の調香６９から８９
は、Ａｒｚ点以上の温度から急冷し焼入れ後焼き戻し迄
の時間、加熱昇温速度、保持時間が本発明範囲のもので
あり、加熱昇温速度が遅い表５の調香９０から１０９の
ものと比較し強度は高く、伸びは大きく、低温靭性は良
好な結果を示した。
ので、何れも２８０ｍ＋＋に鋳造後回加熱して圧延を行
い各種の板厚の鋼板とした後、表４の調香６９から８９
は、Ａｒｚ点以上の温度から急冷し焼入れ後焼き戻し迄
の時間、加熱昇温速度、保持時間が本発明範囲のもので
あり、加熱昇温速度が遅い表５の調香９０から１０９の
ものと比較し強度は高く、伸びは大きく、低温靭性は良
好な結果を示した。
〈発明の効果〉
本発明は、鋳造凝固後の鋳片をそのまま又は加工後、更
には再加熱後又は更に加工後等の何れかの最終冷却工程
で急冷、焼入れ、焼き戻しするに当たり、焼入れから焼
き戻し迄を１時間以内の短時間で行い、その時１℃／秒
以上の加熱速度で所定の焼き戻し温度迄加熱し、その温
度に１秒以上６００秒以下の間保持する事により、強度
と靭性が優れた構造用鋼板を効率良く経済的に製造する
方法を確立したもので、５業分野にもたらす効果はきい
。
には再加熱後又は更に加工後等の何れかの最終冷却工程
で急冷、焼入れ、焼き戻しするに当たり、焼入れから焼
き戻し迄を１時間以内の短時間で行い、その時１℃／秒
以上の加熱速度で所定の焼き戻し温度迄加熱し、その温
度に１秒以上６００秒以下の間保持する事により、強度
と靭性が優れた構造用鋼板を効率良く経済的に製造する
方法を確立したもので、５業分野にもたらす効果はきい
。
Claims (7)
- （１）構造用鋼を所定の厚みに鋳造凝固後、何れかの最
終冷却工程で急冷し焼入れ組織を生成して焼き戻し処理
を実施するに当り、焼入れ後焼き戻し迄の経過時間を１
時間以内とし、所定の焼き戻し温度迄の加熱速度を１℃
／秒以上とし、該焼き戻し温度に１秒以上６００秒以下
の間保持することを特徴とする強度・靭性に優れた構造
用鋼板の製造方法。 - （２）特許請求の範囲第１項に記載の最終冷却工程が鋳
造凝固完了後の鋳片冷却工程である強度・靭性に優れた
構造用鋼板の製造方法。 - （３）特許請求の範囲第１項に記載の最終冷却工程が鋳
造凝固完了後の鋳片圧延加工後の冷却工程である強度・
靭性に優れた構造用鋼板の製造方法。 - （４）特許請求の範囲第１項に記載の最終冷却工程が鋳
造凝固完了後の鋳片を圧延加工した後の再加熱後の冷却
工程である強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法。 - （５）特許請求の範囲第１項に記載の最終冷却工程が鋳
造凝固完了後の鋳片を圧延加工した後の再加熱再圧延後
の冷却工程である強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造
方法。 - （６）特許請求の範囲第１項に記載の最終冷却工程が鋳
造凝固完了後室温迄冷却した鋳片を再加熱後の冷却工程
である強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法。 - （７）特許請求の範囲第１項に記載の最終冷却工程が鋳
造凝固完了後室温迄冷却した鋳片の再加熱圧延後の冷却
工程である強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20549189A JPH0368715A (ja) | 1989-08-07 | 1989-08-07 | 強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20549189A JPH0368715A (ja) | 1989-08-07 | 1989-08-07 | 強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0368715A true JPH0368715A (ja) | 1991-03-25 |
Family
ID=16507737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20549189A Pending JPH0368715A (ja) | 1989-08-07 | 1989-08-07 | 強度・靭性に優れた構造用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0368715A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006004228A1 (ja) * | 2004-07-07 | 2006-01-12 | Jfe Steel Corporation | 高張力鋼板の製造方法 |
| JP2011214314A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Nippon Steel Corp | 鋼矢板及びその製造方法 |
| US10983697B2 (en) | 2009-06-04 | 2021-04-20 | Memory Technologies Llc | Apparatus and method to share host system RAM with mass storage memory RAM |
-
1989
- 1989-08-07 JP JP20549189A patent/JPH0368715A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006004228A1 (ja) * | 2004-07-07 | 2006-01-12 | Jfe Steel Corporation | 高張力鋼板の製造方法 |
| KR100867800B1 (ko) * | 2004-07-07 | 2008-11-10 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고장력강판의 제조방법 |
| US7648597B2 (en) | 2004-07-07 | 2010-01-19 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing high tensile strength steel plate |
| EP1764423A4 (en) * | 2004-07-07 | 2010-03-03 | Jfe Steel Corp | PROCESS FOR PRODUCING HIGH DEFLECTABLE STEEL SHEETS |
| US10983697B2 (en) | 2009-06-04 | 2021-04-20 | Memory Technologies Llc | Apparatus and method to share host system RAM with mass storage memory RAM |
| JP2011214314A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Nippon Steel Corp | 鋼矢板及びその製造方法 |
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