JPH0369613A - 熱融着性複合繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ポリオレフィンと融点１５０℃以上の熱可塑
性ポリマーの２棟のポリマーの複合形状が繊維の長さ方
向には実質的に同一形状でありながら、単繊維間でラン
ダムに異なり、該単繊維は一方の成分が層状分割層を形
成している複合形状のものと、一方の成分が一独立島状
成分を形成している複合形状のものと、更に二成分が偏
在化して貼り合せ構造を形成した複合形状のものが混在
化した状態である、天然繊維に似た自然な斑と柔らかい
ソフトな風合を有する新規な熱融着性複合繊維ならびに
その製造方法に関するものである０（従来技術） 繊維間熱融着により不織布等を製造するための熱接着性
繊維は知られている。例えばポリエチレンを接着成分と
するポリエチレン−ポリプロピレン複合繊維、共重合ナ
イロンを接着成分とするポリプロピレンとの複合繊維、
あるいはエチレン−ビニルアルコール共重合体を接着成
分とするポリエチレンテレフタレートとの複合繊維等が
める０４１：最近ベビーかむつや釦むつライナー、生理
用品などの衛生材料分野や外食産業向けのカウンターク
ロス、台所用品の流し台の水切り袋などの非衛生材料分
野や、シップ薬の基布や固定用シート、病院用手術衣、
マスク等のメディカル分野などに、不織布が広く使用さ
れてきている。

それと同時に、本来の取りあつかい性などの機能性ども
に、柔らかさや感触などの風合に対する要求も大きくな
ってきた。特に最近では、不織布分ｔｙテのポリエチレ
ンテレフタレートを代表とする合成繊維の役割が大きく
なり、広く使用されるようになってきた。しかしながら
、生産効率及び種々の消費性能に対する耐久性等の点で
はある程度満足できるレベルにきているが、風合という
点では筐だ筐だ不十分で、使用している過程でのある程
度の柔らかい、人間の肌になじみやすい風合が要望され
るようになってきた。熱融着性繊維による不織布につい
ても、機能性のみならず、柔らかさ等の風合良好なもの
が強く望筐れるようになってきたが十分なものは、ない
のが現状であった。

（本発明が解決しようとする問題点） 従って不発明は、従来の熱融着性繊維による不織布に対
して、天然繊維に似たソフト感を有する風合と単繊維間
にランダムな自然な斑を付与させ良好な風合の熱融着性
繊維による不織布を得ることを目的として鋭意検討した
結果、本発明に到達したものである。すなわち本発明は
、上記繊維を得るためにはいかなる物を用い、いかなる
構成、条件としたらぷいかという点を究明したものであ
る０ （ｌ１題を解決するための手段） 本発明はポリオレフィン（Ａ成分）と、融点が１５０℃
以上の結晶性熱可塑性ポリマー（Ｂ成分）の２種の重合
体成分からなり、Ａ成分とＢ成分の複合形状が繊維の長
さ方向には実質的に同一形状でるりながら単繊維間でラ
ンダムに異なり、一方の成分が層状分割層を形成してい
る複合形状のものと、一方の成分が独立島状成分を形成
している複合形状のものと、更に二成分が偏在化した一
種の貼り合せ構造に似た複合形状のものの繊維が混在化
した状態でランダムに形成され、しかもＡ成分とＢｍ分
の界面での接触長が一定条件を満たすことを特徴とする
熱融着性複合繊維である０本発明で言うＡ成分ポリマー
のポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピ
レン、ポリ−４−メチルペ／テン−１及びこれらを主成
分とするポリオレフィン又は、各種共重合変性ポリエチ
レン及び各種共重合変性ポリプロピレン等が挙げられ、
例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体なども本発明の
目的繊維を得るためのポリマーとしては好適なポリマー
の一つである。Ａ成分であるポリオレフィンが熱融着性
成分として働く役割を担っていることから、目的とする
接着温度及び接着強力等に合わせて、ポリオレフィンの
種類を融点、流れ性等考慮して選択する必要がある。例
えば、ポリエチレンを用いる場合でも、目的に応じて低
密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）　、高密度ポリエチレン
（ＨＤＰＥ）、又はエチレントノテン−１、オクテン−
１等のα−オレフィン共重合の線状低密度ポリエステル
（ＬＬＤＰＥ）を適宜、選択する必要がある。

本発明で言う融点１５０℃以上のＢポリマーとしては、
融点１５０℃以上の繊維形成性良好なポリマーであれば
どれでもよい。好筐しくは、ポリエチレンテレフタレー
ト又はポリブチレンテレフタレートを主成分とするポリ
エステルか、ナイロン６又はナイロン６６を主成分とす
るポリアミドであることが望１１．い。

ポリエステルとしては、例えばテレフタール酸、イソフ
タール酸、ナフタリン２，６−ジカルボン酸、フタール
酸、α、β−（４−カルボキシフェノキシ）エタン、４
．４−ジカルボキシジフェニール、５ナトリウムスルホ
イソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸もしくはアジピ
ン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこれら
のエステル類と、エチレングリコール、ジエチレングリ
コール、１゜４ブタンジオール、ネオペンチルグリコー
ル、シクロヘキサン１．４−ジメタノール、ポリエチレ
ングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのジ
オール化合物とから合成される繊維形成性ポリエステル
であり、構成単位の８０モル多以上が、特には９０モル
優以上がポリエチレンテレフタレート単位又はポリブチ
レンテレフタレート単位であるポリエステルが好ましい
。又、ポリエステル中には、少量の添加剤、螢光増白剤
、安定剤あるいは紫外線吸収剤などを含んでいても良い
。

筐たポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６６、
ナイロン１２を主成分とするポリアミドであり、少量の
第３７５３！分を含むポリアミドでもよい。これらに少
量の添加剤、螢光増白剤、安定剤等を含んでいても良い
。

筐た、言う筐でもないが、接着繊維の形態安定性を重視
する場合には、Ｂ成分ポリマーは接着処理温度より融点
が高い熱可塑性ポリマーを使用する必要があるのは当然
の事である。

次に本発明の繊維の特徴を、実際の写真を示しながら説
明する。第１図に本発明繊維の断面構造を示す写真の一
例を示す。第２図は典型的な断面形状の代表的なものの
モデル図を一例として示した０ 第１図に示したものは、Ａ成分として高密度ポリエチレ
ン、Ｂ成分としてポリエチレンテレフタレートを用い、
重量比５０対５０で紡糸したものである。Ａ成分とＢ成
分の複合形状が単繊維間でランダムに異なり、Ａ成分が
層状分割層を形成している場合もあれば、独立の島状成
分を形成している場合があり、筐た第２図（イ）の如＜
％Ａ酸成分Ｂ成分が極端に偏在化して貼り合せ構造に似
た複合形状を形成している場合もあり、それらが混在化
した状態でマルチフィラメントを形成していることがわ
かる。この各種の複合形状が混在化しているために、あ
るものはＡ成分とＢ成分の歪差により収縮歪差を生じ、
例えば第２図（イ）の場合潜在捲縮性を有し、最終繊維
製品にした場合他の単繊維と位相の異なる集団化しない
コイルクリンプが発現し嵩高性をもたらし、第２図（ロ
）の場合は、Ａ成分とＢＩｌｉｉ分との界面で一部剥離
が生じ、最終繊維製品で単繊維表面層よりランダムにフ
ィブリル状極細繊維が枝状に発生し、接触した時に柔ら
かい感触風合を与えるポイントとなる。筐た第２図（ハ
）の形状を形成している繊維の場合は一方の成分がやや
大きい島状独立層を数個有しているために、完全芯鞘繊
維には得ることのできない繊維としての自然な柔らかさ
をもたらす。このように、単繊維間の複合形状がランダ
ムに異なり、しかも、その形状が第２図（イ）（ロ）（
ハ）のモデル形状で代表されるもので混在化しているこ
とが、天然繊維に似た自然な斑と風合、特に、嵩高さと
触った時の柔らかさと繊維集合体としての全体の柔らか
さを初めて発現させうろことが可能となった。このよう
な複合形状を有する繊維を得る方法については、後で詳
細に説明するが、上記説明した複合形状を有する繊維集
合体をつくることにより、初めて従来にない自然な天然
繊維ライクな感触を発現させることが可能となった。

また、熱融着性繊維としては、不織布作成後の強力が重
要なポイントであることは当然であるので、−例として
第１図にはポリエチレン対ポリエチレンテレフタレート
が５０対５０の比’ｌＫのものを示したが、接着強力を
より向上させるためには、熱融着性ポリマーの比率を上
げることが好ましい。

目的に応じて複合比率を変更すべきでｂろう０より高強
力の不織布が目的であるならポリエチレン比率を５０％
以上に設定すべきであることは言う１でもない。

また、繊維断面に釦けるＡ成分とＢ成分の界面での接触
長の平均値Ｘが繊維断面の平均周長ｙに対して下記式（
Ｌ）又は（２）に示される関係で表わされることが大き
な特長でめる。

パーセント） 単ＩＲｍ断面の平均周長ｙとＡ成分とＢ成分の界きく複
合状態が広範囲に分布している繊維の混合物で存在して
いることが大きな特徴である。例えば、Ａ成分とＢ成分
の重量比率が１＝１の場合、モデル的なもので説明する
と、第６図（ニ）のような貼り合せ断面では＊　ｘ／ｙ
が０．３〜０．４くらいであり、第６図（ホ）のような
Ａ成分とＢ成分が５層を形成している断面ではｘ／ｙが
１．０８〜１．１０＜らいであり、第６図（へ）のよう
なＡ成分とＢ成分が１０／ｉを形成している断面ではｘ
／ｙが１．８〜２．１ぐらいである。これに対して本発
明繊維はｓ　ｘ／ｙが小さいものは０．５０のものも存
在しｓ　ｘ／ｙが大きいものは４．０くらいのものも存
在し、二成分の接触界面が小さいものから大きなものま
で非常に広い範囲で檀々の複合形状を有した繊維が混在
化していることがわかった。ｘ／ｙが小さいものから、
大きいものまで広い範囲で分布していることが、大きな
特徴であり、本発明繊維が自然な斑と天然繊維に似た柔
らかい感触が発現されるための大きな要因となっている
と考えられる。

繊維断面におけるＡ成分とＢ成分の接触長の測定は、単
繊維１００本をランダムに採取しＡとＢの接触長を測定
し、その平均値で示した。具体的な接触長の測定は、正
確に測定するにはコンピューターによる画像解析によっ
て求めることができるが、簡便的には、繊維断面写真を
高倍率に拡大し、方眼を乗せて、２成分境界線のその目
の数を読みとることによっても可能であるし、マツプメ
ジャーを用い２成分境界線の曲線上を走行ギヤーを回転
走査させることによっても可能である。本発明で述べて
いる実施例中での数値は、マツプメジャーを用いて測定
した数値で説明している。

次に、本発明の繊維の製造例について説明する。

本発明の複合形状繊維構造を発現させるためには紡糸時
にＡポリマーとＢポリマーの２成分のポリマーが一定条
件で不均一混合され、かつ各ノズル孔へ異なった状態で
平均−混合ボリマー流が分配されることが重要であるが
、それの紡糸方法の一例を第３図、第４図に示す。第３
図、第４図に示したような複合紡糸口金装置を使用して
紡糸すればよい。別々の溶融押出機によりそれぞれ押出
されたＡポリマー及びＢポリマーポリマー溶融流は別々
に計量機により所定量計量された後、サンドボックス１
の濾過部８で濾過された後、フィルター６をそれぞれ経
た後、ミキシンググレート２に設けられた静止混合器５
で所定条件下で混合され、分配板３の分配路７を経て放
射線状に分配した後、円周溝９ヘボリマーが流れ満たさ
れた後、口金板１０から紡出される。

ここで２成分のポリマーが不均一混合状態とするために
静止型混合器５の混合素子の数を適切に選ぶことが非常
に重要である。現在実用化されている静止型混合器は数
種類あるが、例えばケニツクス（Ｋｅｎｔｃｓ　）社の
１８００左右にねじった羽根を９０°　ずらして配列し
たｎエレメント通過させると２ｎ層分割するタイプのス
タチックミキサーを用いた場合は、エレメント数が３〜
８の範囲にする必要がある。口金板が一周孔配列の場合
更に好１しくは、４〜６の範囲が最適である。８工レメ
ント以上にすると、ＡポリマーとＢポリマーの混合性が
良くなりすぎて均一混合に近くなり、繊維化して目的と
する繊維構造が発現しにくくなる。

適切なエレメント数に設定しても、両成分ポリマー（Ｂ
）を開始してから、ノズル孔より吐出する１での滞留時
間が長ずざると、ポリエステルとポリアミドの反応が進
みやすく紡糸時の粘度低下、繊維の着色が進み好筐しく
ない。両成分ポリマー（Ｂ）を開始してから５分以内に
吐出することが好ｔ　Ｌ、　＜　、更に好１しくは３分
以内に吐出することが好ましい。滞留時間を少なくする
ために、分配板３のポリマー流路は適切な空間にする必
要がある。

本発明の繊維を得るためにもう一つ重要なことは、分配
板３の構造が非常に重要である。第３図ｘ　−ｘ’面か
ら見た分配板の詳細図面が第４図であるが、この分配板
で重要なことは、静止混合器を経て２成分ポリマーが多
層状態で流出してきた不均一混合流を放射線状の分配路
の数だけ分割１−で放射線状に不均一混合流を分割する
ことである。

この分配路の数はノズル孔数より少なくすることが必要
である。好筐しくは、分配路の数とノズル孔数の比率は
１：１．５〜１：５の範囲にする必要がある。第４図の
例は、２４ホールノズに対して１２の分配路を設定した
例である。

静止混合器から分配路を経てノズル孔より吐出される時
の２成分ポリマーの不均一混合状態の流れをモデル的に
更に詳しく説明すると、例えば４エレメントの静止混合
器を経た２成分のポリマー流は第５図に示す如（、Ａ成
分８層、Ｂ成分８層のトータル１６層の層状ポリマー流
となり、該ポリマー流を例えば第４図の如き１２分配路
を有する分配板を通過させると各分配路へは（１）〜（
１２）のポリマー流の状態で分配され、（１）、（１２
）、（６）、（７）ブロックは層数が極端に少なく、（
３）、（４）、（１０）、（９）は層数が一番多い状態
で、（２）、（５）、（８）％　（１１）　　は中間の
状態でノズル上部円周溝へ至る。その後各ブロックへ、
ノズル孔が２個以上配置されている場合、ブロックの境
界に存在するノズル孔へは両方のブロックからポリマー
流が流れこみ、（１）、（１２）、（６）、（７）と（
３）、（４）、（９）、（１０）との混合状態の差が更
に拡大されて吐出されるために、結果として第２図（イ
）　（ｃｌ）　（ハ）の単ｌＲｍ間で複雑に異なった複
合形状が混在化した繊維が得られるわけである。

（１）、（６）、（７）、（１２）ブロックからは主に
（イ）あるいは（ロ）に類似の複合形状を形成した繊維
が発現し、（３）、（４）、　（９）、（１０）ブロッ
クからは主に（−〇を中心とした複合形状を有した繊維
が発現し、（２）、（５）、（８）、（ｌＯ）ブロック
からは主に（ロ）を中心とした複合形状のものと（イ）
又は（ハ）に似た複合形状のものが若干混在化した繊維
が得られることになる。

しかしながら、ポリマー流の時間方向の流れは同じ混合
状態で定常的に流れるため、繊維の長さ方向には、実質
的に同一形状の複合形状を保っている。

ケニツクス社以外の静止型混合器を用いる場合も　２ｎ
層分割以上に相当するエレメント数に設定した混合器を
使用する必要があることは言う筐でもない。東し社製ハ
イミキサー（Ｈｉ−Ｍｉｘｅｒ　）やテヤールス・アン
ド−ｏ　ス（Ｃｈａｒｌｅｓｓ　＆　Ｒｏｓｓ　）社製
のａスＩＳＧミキサーなどは、ｎエレメント通過する時
の層分割数は４ｎ層分割であるので、エレメント数２工
レメント以上、４エレメント以下にすることが好ましい
。

ＡポリマーとＢポリマーの複合比率は１５対８５〜８５
対１５の範囲にする必要がある。どちらか一方の成分が
１５重量嘩未満になると、比率の少ない成分の集合状態
が小さくなり、目的の複合形状に近くなったとしてもあ
筐り特徴が発現されない繊維となってし筐い好筐しくな
い。Ａ対Ｂが１５対８５〜８５対１５の範囲で、目的と
する風合及び工程性及び糸物性及び熱接着性不織布作成
後の強力等で総合的に判断し、最適の混合比率を選択す
ることが望ましい。

本発明の繊維は、本発明の複合繊維のみよりなる融着処
理繊維集合体としても用いられるが、該繊維を１０重ｆ
ｔ１以上含む他繊維との混合融着処理繊維集合体として
も用いられる。

繊維集合体として特に２０〜１００ｍに切断したものは
乾式用不織布バインダーとして、又３〜１０ｍに切断し
たものは湿式用不織布ノくインタ゛−として好適であり
、今迄にない柔らかい風合を有する不織布を得ることが
できる０ 本発明でいう融着処理繊維集合体は種々の用途に対する
広い種類の不織布に有用でるるか、具体的な用途として
は、例えば、衛生材用途などが好適である０ 以下、本発明を実施例により説明するが、これに限定さ
れるものではない０尚、実施例中の不織布の柔らかさに
ついては、次に述べるＪＩＳ　　Ｌ１０８５−５−７剛
軟度Ａ法４５°カンチレノく一法によつた。

ＦＭＪチ、２ｍＸ　１５ｃｍの試験片を、たて、よコ方
向にそれぞれ５枚採取し、カンチレノく固形試験装置で
一端が４５°の斜面をもつ表面の滑らかな水平台の上に
、短辺をスケールの基線に合わせて置いたのち、試験片
を斜面の方向にゆるやかに滑らせて、試験片の一端の中
央が斜面と接したとき、試験片の他端の位置をスケール
によって読む。剛軟度は試験片の押し出された長さ（調
）で示され、釦のしの５枚の表裏をはかり、たて、よこ
方向それぞれの平均値で表す０ 測定サンプルの作成は、測定試料２デニール５１篩の原
綿を作成し、目付３０　ｆ／ｄのウェッブを作成し、そ
の後人成分ポリマーの融点プラス３０℃の温度で熱風処
理をして不織部を作成し測定した。

普た、他の＃ｊｌ維を混合する場合は、代表的な例トシ
テ、通常のポリエチレンテレフタレート繊維を５０唾、
熱融着性繊維％−５０’％の混率で混超し目付３０　Ｐ
／ｎ？のウェッブを作成し、その後熱風処理をして不織
布を作成し測定した０通常のポリエチレンテレフタレー
ト繊維５０’％と鞘成分が高密度ポリエチレン芯成分が
ポリエチレンテレフタレートの芯鞘型熱融着性繊維を５
０幅の比率で混綿した不織布は、カンチレバー値が約９
５ｗ位であった。カンチレバー値が小さい程、柔らかい
不織布と判断できる。

また、不織布のふくらみ性については次に述べるＪＩＳ
　　Ｌ１０８５−５−１法による厚さ測定法によった。

即ち、試料の異なる５箇所について、厚さ測定機を用い
て２０　ｔｆ／ａＡの圧力のもとて一定時間（１０秒）
放置して厚さ（箇）をはかり、その平均値で表す。上記
で述べた方法により不織布を作成し、測定したが、通常
のポリエチレンテレフタレート繊維５０％と鞘成分が高
密度ポリエチレン、芯成分カボリエテレ／テレフタレー
トの芯鞘型熱融着性繊維を５０係の比率で混綿し熱融着
処理した目付３０９／ｒｒｆの不織布の場合は厚さ約０
．１６　ｍ　＜らいであった。厚さが厚い程ふくらみの
大きい、本発明の目的に合った不織布であると言える。

〔実施例１〕 Ａポリマーとして高密度ポリエチレン（三菱化成（社）
製ユカロンノ・−ドＪＸ−１０）を用い、Ｂポリマーと
して固有粘度〔η］’Ｑ、６８フェノール／テトラクロ
ルエタン１：１．３０℃での測定のポリエチレンテレフ
タレートを用いたＯそれぞれを別々の押出機にて溶融押
出し、Ａ対Ｂの比率が５０対５０１ｉｔ％となるように
それぞれギアボングで計量した後、紡糸バックへ供給し
、その後第３図に示した装置により紡糸バック内でケニ
ツク社製の４エレメントスタチツクミキサーでＡｌｉ分
とＢ成分層状分割ポリマー流を形成させ、分配路を１２
個有する分配板を通過させた後２４ホールの丸孔ノズル
より口金温度２９０℃で吐出し、捲取速度１０００　ｍ
／ｍｉｎで溶融紡糸した。得られた紡糸原子を７５℃の
水浴で３．５倍延伸し、ついで９５℃の水浴で５多の収
縮金入れたのち、機械捲縮をかけ、ついで一般的な油剤
をＱ、１ｗｔ％になるように付与し、１００℃で３０分
間弛緩熱処理し、その後５１ｓａｍの長さに切断して単
糸デニール２の原綿とした。

得られた該原綿５０弔と通常のポリエチレンテレフタレ
ート原綿（単繊維２デニール、カット長５１　ｍ　）　
５０％を混綿したものと、該原綿１００俤のものとそれ
ぞれ目付３０　ｆ／ＩＴ？のウェッブを作成し、その後
、１５０℃で熱風処理をして不織布を作成した。いずれ
も紡糸から最終の不織布作成１で工程性は良好で問題な
かった。いずれも不織布の風合は、自然な柔らかさとタ
ッチがあり良好であった。

〔比較例１〕 Ａポリマーとして高密度ポリエチレン（三菱化成　ユカ
ロンハードＪＸ−１０）を用い、Ｂポリマーとして固有
粘度〔η３０．６８フェノール／テトラクロルエタン１
：１．３０℃での測定のポリエチレンテレフタレートを
用いた。それぞれを別々の押出機にて溶融押出し、Ａ対
Ｂの比率が５０対５０重竜優となるようにそれぞれギア
ポンプで計量した後、紡糸パックへ供給し、その後Ａポ
リマーを鞘成分、Ｂポリマーを芯成分とする芯鞘型複合
形状となるように常法によりポリマー流をパック内でコ
ントロールし、２４ホールの丸孔ノズルより口金温度２
９０℃で吐出し、捲取速度１０００　！ｖｆｎｉｎで溶
融紡糸した。得られた紡糸原糸を７５℃の水浴で３．５
倍延伸し、ついで９５℃の水浴で５％の収縮を入れたの
ち、機械捲＠をかけ、ついで一般的な油剤をＱ、１ｗｔ
％になるように付与し、１００℃で３０分間弛緩熱処理
し、その後５１ｍの長さに切断して単糸デニール２の原
綿とした。

得られた該原綿５０％と通常のポリエチレンテＶ　７　
タｖ−）　ＷＮ＆　（単繊ｆ４２デニール、カット長５
１　ｍ　）　５０　％を混綿したものと該原綿１００悌
のものとそれぞれ目付３０　ｆ／ｎ？のウェッブを作成
し、その後、１５０℃で熱風処理をして不織布を作成し
た。いずれも、得られた不織布は、柔らかさ、嵩高性と
もに実施例１より劣るものであった。

第１表 〔実施例２〜７〕 実施例１と同一のポリマーを用い、実施例２は複合比率
がＡｌ６が３０／７０、実施例３はＡ／Ｂ７０／３０で
行ない、他は実施例１と同一条件で実施した。実施例４
，５はそれぞれスタチックミキサーのエレメント数を３
と７に変更し、他は実施例１と同一条件で実施した。実
施例６は分配板の分配数を８にし２４ホールの一周ノズ
ルで行ない実施例７は分配板の分配数を８にし３６ホー
ルの一周ノズルで行ない、他は実施例１は同一の条件で
実施した。いずれも工程性良好でかつ良好な不織布が得
られた。

〔実施例８，９〕 実施例８はＢポリマーとしてポリブチレンテレフタレー
ト（三菱化成σ」製ノバドー／Ｉ／５００８）？用い、
実施例９はＢポリマーとしてナイロン−６（宇部興産（
財）製１０１３ＢＫ）を用い、他は実施例１と同一条件
で実施した。

いずれも工程性良好でかつ良好な不織布が得られた。

〔実施例１０１ Ａポリマーにポリプロピレン（チッソ（社）製に−１０
０８）を用い、他は実施例１と同一の条件で、不織布を
作成した。この際熱接着処理温度は２００℃の熱風下で
実施した。工程性良好でかつ良好な不織布が得られた。

〔実施例１１〕 Ａポリマーとしてエチレン−酢酸ビニル共重合体ポリマ
ー（三井ポリケ□カル０製エバフレックスＰ−１４０５
）を用い、他は実施例１と同一の条件で不織布を作成し
た。工程性良好でかつ良好な不織布が得られた。

〔比較例２，３〕 実施例１と同一のポリマーを用い、比較例１はＡｌ６の
複合比率を１０７９０とし、比較例２はＡｌ６の複合比
率を９０／１０とし他は実施例１と同一の条件で実施し
たが、いずれもノズル吐出時に斜向、ビス落ちが多く紡
糸性が不良でめった。得られた繊維の複合形状は、海島
構造に近いもので平凡な複合形状であった。筐た得られ
た不織布も特徴のないものであった。

〔比較例４〕 実施例１と同じポリマーを用い、スタチツクミキサ−の
エレメントを２で実施した。紡糸性及び後工程性は良好
でめったが、複合形状が本発明の目的とする単繊維間で
ランダムに異なり、一方の成分が独立島状成分を形成し
ているものと、層状分割層を形成しているものと、二成
分が偏在化した貼り合せ構造をしているものの繊維が混
在化した状態でランダムに形成される状態には十分にな
っていなかった。筐た、得られた不織布もめ筐り特徴の
ないものであった。

〔比較例５〕 実施例１と同じポリマーを用い、スタチックミキサーの
エレメントを１２で実施した。繊維化工程性は良好であ
ったが、複合形状は海鳥構造に近いものが大部分であっ
た。筐た、得られた不織布も、あまり特徴のないもので
あった。

以上の各実施例、比較例の条件並びに結果を筐とめて第
２表に記す。　　　　　　　　　以下余白（本発明の効
果） 以上、本発明は、特定条件を満たすポリオレフィンと融
点１５０℃以上の結晶性熱可塑性樹脂の２種のポリマー
を、所定の条件を満足する方法で複合紡糸し、複合形状
が繊維の長さ方向には実質的に同一形状でありながら、
単繊維間でランダムに異なる特殊複合繊維を得、天然繊
維に似た自然な斑と柔らかいソフト風合を有する新規な
熱融着性複合繊維を提供することにある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明繊維の断面構造を示す写真の一例であ
る。第２図は、本発明Ｒ維の典型的な複合形状の一例の
モデル的スケッチ図である。第３図は本発明繊維の紡糸
口金装置の一例を示す断面図で、第４図は紡糸口金装置
の一例の分配板をＸ−で面から見た図である。第５図は
分配板へ至った２Ｆｌｉ、分ポリマー複合流が放射状に
分配されていく時の各ブロックのポリマー複合流をモデ
ル的に示したものである。第６図は複合繊維の一般的な
ものの一例として示したものである。 （イ） （ニ） （ロ） （ホ） （ハ） （へ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）ポリオレフイン（Ａ）と融点１５０℃以上の熱可
   塑性ポリマー（Ｂ）からなる複合繊維でありＡポリマー
   とＢポリマーの重量比率が１５：８５〜８５：１５の範
   囲で、しかもＡ成分とＢ成分の複合形状が繊維の長さ方
   向には実質的に同一形状でありながら単繊維間でランダ
   ムに異なり、該単繊維は、一方の成分が層状分割層を形
   成している複合形状のものと、一方の成分が独立島状成
   分を形成している複合形状のものと、更に二成分が偏在
   化して貼り合せ構造を形成した複合形状のものが混在化
   した状態であり、かつ単繊維の繊維断面におけるＡ成分
   とＢ成分の界面での接触長の平均値ｘが繊維断面の平均
   の周長ｙに対して下記式（１）又は（２）に示される関
   係で表わされることを特徴とする熱融着性複合繊維。 １．０×ａ／１００≦ｘ／ｙ≦１０．０×ａ／１００但
   しａ≦ｂの時…（１）１．０×ｂ／１００≦ｘ／ｙ≦１
   ０．０×ｂ／１００但しｂ≦ａの時…（２）ａ，ｂはそ
   れぞれＡポリマー，Ｂポリマーの重量パーセント （２）請求項第（１）項記載の繊維を１０重量％以上含
   み、該繊維のＡ成分ポリマーの融点以上で融着処理して
   なる繊維集合体。 （８）請求項第（２）項の繊維集合体が不織布であるこ
   とを特徴とする繊維集合体。 （４）ポリオレフイン（Ａ）と融点１５０℃以上の熱可
   塑性ポリマー（Ｂ）を別々に溶融押出し、次いでこれら
   両ポリマーが接触を開始してから５分以内に、Ａ：Ｂの
   重量比率が１５：８５〜８５：１５の範囲で、紡糸直前
   スタチツクミキサーを通して層状複合形態となし、該層
   状ポリマー流を放射線状にノズル孔数より少ない分割数
   で分割分配しなおし、その後多孔紡糸ノズルより紡糸す
   ることを特徴とする熱融着性複合繊維の製造方法。