JPH0370624B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0370624B2 JPH0370624B2 JP57167474A JP16747482A JPH0370624B2 JP H0370624 B2 JPH0370624 B2 JP H0370624B2 JP 57167474 A JP57167474 A JP 57167474A JP 16747482 A JP16747482 A JP 16747482A JP H0370624 B2 JPH0370624 B2 JP H0370624B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cord
- measured
- nylon
- tire
- under
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D30/00—Producing pneumatic or solid tyres or parts thereof
- B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
- B29D30/38—Textile inserts, e.g. cord or canvas layers, for tyres; Treatment of inserts prior to building the tyre
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Tyre Moulding (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Description
本発明は、経糸全てがポリアミド系合成繊維か
らなる接着剤処理されたタイヤ補強用スダレ織物
（以下、「ナイロンタイヤコード」と称す）に関す
る。このナイロンタイヤコードは平坦性に優れる
特徴をもつている。 従来のナイロンタイヤコードは、強力、耐熱
性、接着性、耐疲労性の点において、レーヨン、
ポリエステルなどの他のタイヤコード素材に比べ
優れている。 通常、ナイロンタイヤコードは、接着剤処理さ
れる際、伸びと熱収縮率を減少させるため、緊張
熱セツトされる。しかし、このような緊張熱セツ
トを施したナイロンタイヤコードでさえ、一般に
は、完全にセツトされずに歪みが内在される。 歪みが内在したままのナイロンタイヤコードあ
るいは、これを用いてゴム引きされたものは、ロ
ール巻状で保管される場合が多い。ロール巻き状
で保管されたナイロンタイヤコードあるいはゴム
引きされたものは、空気中に晒され、空気中の水
分により内在された歪みが徐々に顕在化され収縮
する。この収縮は、巻き状の両端、即ち、耳部の
経糸の方が中央部の経糸よりも大きいため、次工
程でロール巻きから引きだすといわゆる耳吊り現
象を示す。このような耳吊り現象はゴム引きされ
たものに多く発生し、これが発生するとタイヤ製
造工程の渋滞および廃棄による損失の発生などの
不都合を招く。 従来は上述のこのような耳吊り現象を防止する
ため、耳部に予め収縮させた経糸を織り込む方法
が採られてきた。その方法としては、例えば、 (1) 耳部に低収縮性の原糸を用いた糸条を織り込
む方法（特公昭40−13362）、 (2) 耳部に織り込む糸条のみを他の部分より低い
張力で供給する方法、 (3) 耳部に織り込む糸条のみ撚り数を多くしたも
のを使う方法、 (4) 耳部に織り込む糸条のみ低張力で捲き返し自
由に収縮させたものを使う方法、 (5) 耳部に織り込む糸条のみ、高湿度下に置き自
由に収縮させたものを使う方法（特公昭50−
28555） などがある。然しながら、これらの方法はいずれ
も下記の如き欠点を有する。 即ち、上記(1)、(3)の方法では、耳吊り現象を解
消し得ないばかりでなく、ナイロンタイヤコード
の中央部と耳部の経糸の強度、破断伸度、耐疲労
性などの物性を不均一にする。また、様々な収縮
率の糸条を入手することは困難であるし、耳部の
糸条のみ撚数を変えるため、別途に撚糸機を運転
するなど繁雑な対応が必要となる。 上記(2)、(4)、(5)の方法は糸条の自由な収縮を促
進させるための手段であるが、その収縮量は0.5
％前後であり、多くを望むことはできない。また
充分に自由な収縮をした糸条に過剰の水分を付着
させると、糸条は0.3％前後伸びてしまい収縮さ
せる目的とは逆の効果を示す。更に、前記のよう
な収縮量の小さい糸条を耳部に用いても、耳吊り
現象を完全には防止し得ない。具体的には、ナイ
ロンタイヤコードのロール巻き状のもので６ケ月
以降、ゴム引き状のもので１週間以降になると耳
吊り現象が発生する。 以上を要するに、耳吊り現象に対する従来技術
では、耳吊り現象の原因は耳部にあると認識さ
れ、耳部のみに対策を構ずるものであつて、前記
したように、いずれも繁雑でしかも、耳吊り現象
を解消する根本的な解決策にはなり得なかつた。 発明者らは、上記情況を考慮しつつ耳吊り現象
の基本的な原因及びメカニズムを究明した結果、
耳吊り現象は中央部の経糸と耳部の経糸との内在
する歪みの顕在化状態のバランスのくずれにより
発生するものであつて、従来のように中央部の経
糸の動きを無視し耳部だけに対策を構じても実質
的解消にはなり得ないとの知見を得た。このよう
な知見に基づいて検討を加えた結果、耳部のみで
なくナイロンタイヤコードを構成する経糸全てに
特定の物性値を賦与することにより、極めて平坦
性に優れ、耳吊り現象が生じないナイロンタイヤ
コードが得られることを見い出すに至つた。 即ち、本発明は、ナイロンタイヤコードがポリ
アミド系合成繊維から成り、且つ該経糸が下記(a)
〜(c)の条件を満足してなるナイロンタイヤコード (a) ７≦ER≦11 (b) 0.80≦E0／ER≦1.00 (c) 2.70≦E0／Ｓ 但し、ER、E0、Ｓは、接着剤処理後、１時間
以内に採取した経糸から測定される特性値であつ
て、ER及びE0はいずれも2.68ｇ／デニール荷重時
の伸び率を示し、ERは24℃×55％RH、自重下で
72時間放置した後に測定し、また、E0は24℃×
55％RH、自重下で30分間放置した後に測定せる
伸び率を表わし、Ｓは、24℃×55％RH、自重下
で６日間放置した時の寸法変化率を表わす。 以下、本発明について詳細に説明する。 本発明において、「ナイロンタイヤコード」と
は、ポリアミド系合成繊維からなるタイヤ補強用
スダレ織物であつて、ゴムとの接着性を付与する
ために、前述のようにして接着剤（一般には、多
価フエノールとホルマリンの初期縮合物にゴムラ
テツクスを添加した水分散液((以下、「RFL」と
称す。))が用いられる。）を付与し、RFLの熱硬
化及び緊張熱セツトを施したものを言う。更に、
本発明に係るナイロンタイヤコードは、タイヤ補
強材として一般に要求される他の特性、例えば、
強度、破断伸度、乾熱収縮率なども通常の範囲内
の値を具備している。即ち、強度は7.0ｇ／ｄ以
上、好ましくは7.5ｇ／ｄ以上；破断伸度は17.0
％以上、好ましくは18.0％以上である。 ポリアミド系合成繊維とは、６−ナイロン、66
−ナイロンで代表されるポリアミド合成繊維を指
す。 本発明の第１の特徴は、ナイロンタイヤコード
を構成する経糸が７≦ER≦11、好ましくは、８
≦ER≦10を有することである。ER＜７では、タ
イヤを製造する際、タイヤ加硫時にタイヤの収縮
が大きく、でき上がつたタイヤサイズの不揃いの
原因となる。また、ER＞11では、でき上がつた
タイヤを用いて走行テストなどを行なうと、タイ
ヤが成長して大きくなるなどの現象がみられる。 第２の特徴は、かかる経糸が、式0.80≦E0／ER
≦1.00、好ましくは、0.83≦E0／ER≦1.00を満足
することである。E0／ER＜0.80では、ナイロンタ
イヤコードの耳部と中央部との顕在化状態が異な
り、耳吊り現象などの平坦性不良が発生し、工程
の渋滞、廃棄によるロスの発生などのトラブルの
原因となる。 第３の特徴は、かかる経糸が、式2.70≦E0／
Ｓ、好ましくは、3.00≦E0／Ｓを満足することで
ある。E0／Ｓ＜2.70では、同一ナイロンタイヤコ
ード面で、耳部と中央部との顕在化状態が異な
り、耳吊り現象などの平坦性不良が発生し、工程
の渋滞、廃棄によるロスの発生などのトラブルの
原因となる。 更に、本発明の第４の特徴は、かかる経糸全て
が上記第１〜第３の特徴を有していることであ
る。例えば、耳部の経糸のみが上記第１〜第３の
特徴を有する場合は、従来技術と同様、本発明の
目的とする極めて優れた平坦性を有するナイロン
タイヤコードは得ることが出来ない。 本発明のナイロンタイヤコードを製造する方法
としては、具体的には、経糸全てがポリアミド系
合成繊維からなるスダレ織物をRFL処理し、ロ
ール状に巻き取るまでの間において、緊張の少な
い状態下、処理時テンシヨン200ｇ／コード以下、
好ましくは、150ｇ／コード以下において、熱処
理温度範囲80℃〜融点、好ましくは、100℃〜210
℃の条件下で熱処理を行うことが望ましい。 加熱方法としては、(1)各種加熱体（例えば乾燥
空気など）を媒体として用いる非接触法、(2)熱媒
体（例えばホツトプレート、ホツトロールなど）
に直接触れさせる接触法、(3)高周波、超音波など
の分子運動に依る内部加熱法などが挙げられる。 本発明のタイヤコードを得る為の熱処理は、上
述の如く、RFL処理し、ロール状に巻き取るま
での間に実施するのが好ましいが、その他、原糸
の状態、撚糸工程、製織工程、RFL処理前など
の工程で適宜選択実施することが出来る。 以上の如く、本発明に係るナイロンタイヤコー
ドは耳吊り現象などの平坦性不良のない優れたも
のである。 以下、本発明を実施例を挙げて説明する。実施
例中、ER、E0、Ｓは、いずれも接着剤処理後１
時間以内に採取した経糸から測定した値であつ
て、ER及びE0は万能引張り試験機（株式会社島
津製作所製）で測定した荷重−伸長曲線より得ら
れる2.68ｇ／デニール（デニールはコード構成す
る原糸の総デニール）荷重時の伸び率を言う。即
ち、測定条件は、試料長25cm、引張り速度30cm／
分、チヤート速度60cm／分であり、ERは24℃×
55％RH、自重下で72時間放置した後に測定し、
また、E0は24℃×55％RH、自重下で30分間放置
した後に測定する。 第１図はＳの測定方法について図示したもので
あり、Ｓは試料を３ｇ／コードの初荷重下で試料
中央の負荷点の垂下長が、h0，ａ，ｂ試料両端部
の固定点ａ，ｂ間の距離が2Lとなるようにａ，
ｂ点で固定する。次いで初荷重を取り除き自重下
で24℃×55％RHの雰囲気中に６日間放置する。
その後再び初荷重下でh1を読み取り求めたh0，h1
を用いて(1)，(1)′式よりl0，l1を算出し、l0，l1を
用いて(2)式よりＳを算出する。 l0＝２×（h0 2＋L2）1/2 ……(1) l1＝２×（h1 2＋L2）1/2 ……(1)′ Ｓ＝（l0−l1）／l0×100 ……(2) 次いで、平坦性を判断する方法としてRFL処
理後、あるいは熱処理後、ロール状に巻き取られ
たナイロンタイヤコードを用いて、ゴム引きを行
ない、室内に１週間放置した後引き出して、定性
的に判断した。 実施例 １ ６−ナイロンの原糸（1260D／210f）２本を
別々に下撚（Ｚ方向39回／cm）を加えて、この２
本を引き揃え、更に上撚（Ｓ方向39回／cm）を加
えて、1260D／２の糸条を作成した。次いで、こ
の糸条を経糸に使つてスダレ織物を製織した。こ
のスダレ織物を、RFLに浸漬後、第１ゾーン温
度150℃、張力1.3Kg／コード、時間120秒、第２
ゾーン温度210℃、張力3.2Kg／コード、時間40
秒、第３ゾーン温度210℃、張力2.0Kg／コード、
時間40秒の緊張熱セツト条件下でRFL処理した。
次いで、加熱空気を用いて50ｇ／コードの低テン
シヨン、熱処理時間１秒とし、温度50℃〜200℃
で熱処理を行ない、次いで、テンシヨン100ｇ／
コードでロール状に巻き上げた。得られた経糸の
物性を表−１に示す。 また、このナイロンタイヤコードを用いて、平
坦性を判断した。 実施例 ２ 66−ナイロンの原糸（1260D／210f）を用い
て、実施例１と同様にスダレ織物を製織した。こ
のスダレ織物をRFLに浸漬後、第１ゾーン温度
160℃、張力1.2Kg／コード、時間120秒、第２ゾ
ーン温度225℃、張力2.8Kg／コード、時間40秒、
第３ゾーン温度225℃、張力1.9Kg／コード、時間
40秒の緊張熱セツト条件下で処理した後、ホツト
ロールを用いて100ｇ／コードの低テンシヨン、
熱処理温度150℃とし、熱処理時間を0.1〜2.0秒
で熱処理を行ない、以下、実施例１と同方法で測
定した。 実施例 ３ 実施例１と同様のスダレ織物を製織後、ロール
巻き状に巻かれる間に、全ての糸条を赤外線ヒー
タを用いて、50ｇ／コードの低テンシヨン、温度
120℃、熱処理時間２秒の条件下に熱処理を行な
つた。以下、実施例１と同様にRFL処理し、平
坦性等を測定した。 比較例 １ 実施例１の方法において、低緊張下の熱処理を
行なわない他は同様に処理してナイロンタイヤコ
ードを得た。次いで、経糸のコード物性を測定
し、平坦性を判断した。結果を表−１に示す。 比較例 ２ 実施例２の方法において、低緊張下の熱処理を
行なわない他は同様に処理してナイロンタイヤコ
ードを得た。次いで、経糸のコード物性を測定
し、平坦性を判断した。結果を表−１に示す。 比較例 ３ 実施例１と同様のスダレ織物を製織した。但
し、耳部に織り込む20本の糸条のみ、100ｇ／コ
ードの低張力で２回巻き返し自由に収縮させた糸
条を用いてスダレ織物を製織した。このスダレ織
物を用いて、実施例１と同条件下でRFL処理を
行ない、ロール巻き状のナイロンタイヤコードを
得た。このナイロンタイヤコードの耳部と中央部
との経糸の物性を測定し、平坦性を判断した。結
果を表−１に示した。
らなる接着剤処理されたタイヤ補強用スダレ織物
（以下、「ナイロンタイヤコード」と称す）に関す
る。このナイロンタイヤコードは平坦性に優れる
特徴をもつている。 従来のナイロンタイヤコードは、強力、耐熱
性、接着性、耐疲労性の点において、レーヨン、
ポリエステルなどの他のタイヤコード素材に比べ
優れている。 通常、ナイロンタイヤコードは、接着剤処理さ
れる際、伸びと熱収縮率を減少させるため、緊張
熱セツトされる。しかし、このような緊張熱セツ
トを施したナイロンタイヤコードでさえ、一般に
は、完全にセツトされずに歪みが内在される。 歪みが内在したままのナイロンタイヤコードあ
るいは、これを用いてゴム引きされたものは、ロ
ール巻状で保管される場合が多い。ロール巻き状
で保管されたナイロンタイヤコードあるいはゴム
引きされたものは、空気中に晒され、空気中の水
分により内在された歪みが徐々に顕在化され収縮
する。この収縮は、巻き状の両端、即ち、耳部の
経糸の方が中央部の経糸よりも大きいため、次工
程でロール巻きから引きだすといわゆる耳吊り現
象を示す。このような耳吊り現象はゴム引きされ
たものに多く発生し、これが発生するとタイヤ製
造工程の渋滞および廃棄による損失の発生などの
不都合を招く。 従来は上述のこのような耳吊り現象を防止する
ため、耳部に予め収縮させた経糸を織り込む方法
が採られてきた。その方法としては、例えば、 (1) 耳部に低収縮性の原糸を用いた糸条を織り込
む方法（特公昭40−13362）、 (2) 耳部に織り込む糸条のみを他の部分より低い
張力で供給する方法、 (3) 耳部に織り込む糸条のみ撚り数を多くしたも
のを使う方法、 (4) 耳部に織り込む糸条のみ低張力で捲き返し自
由に収縮させたものを使う方法、 (5) 耳部に織り込む糸条のみ、高湿度下に置き自
由に収縮させたものを使う方法（特公昭50−
28555） などがある。然しながら、これらの方法はいずれ
も下記の如き欠点を有する。 即ち、上記(1)、(3)の方法では、耳吊り現象を解
消し得ないばかりでなく、ナイロンタイヤコード
の中央部と耳部の経糸の強度、破断伸度、耐疲労
性などの物性を不均一にする。また、様々な収縮
率の糸条を入手することは困難であるし、耳部の
糸条のみ撚数を変えるため、別途に撚糸機を運転
するなど繁雑な対応が必要となる。 上記(2)、(4)、(5)の方法は糸条の自由な収縮を促
進させるための手段であるが、その収縮量は0.5
％前後であり、多くを望むことはできない。また
充分に自由な収縮をした糸条に過剰の水分を付着
させると、糸条は0.3％前後伸びてしまい収縮さ
せる目的とは逆の効果を示す。更に、前記のよう
な収縮量の小さい糸条を耳部に用いても、耳吊り
現象を完全には防止し得ない。具体的には、ナイ
ロンタイヤコードのロール巻き状のもので６ケ月
以降、ゴム引き状のもので１週間以降になると耳
吊り現象が発生する。 以上を要するに、耳吊り現象に対する従来技術
では、耳吊り現象の原因は耳部にあると認識さ
れ、耳部のみに対策を構ずるものであつて、前記
したように、いずれも繁雑でしかも、耳吊り現象
を解消する根本的な解決策にはなり得なかつた。 発明者らは、上記情況を考慮しつつ耳吊り現象
の基本的な原因及びメカニズムを究明した結果、
耳吊り現象は中央部の経糸と耳部の経糸との内在
する歪みの顕在化状態のバランスのくずれにより
発生するものであつて、従来のように中央部の経
糸の動きを無視し耳部だけに対策を構じても実質
的解消にはなり得ないとの知見を得た。このよう
な知見に基づいて検討を加えた結果、耳部のみで
なくナイロンタイヤコードを構成する経糸全てに
特定の物性値を賦与することにより、極めて平坦
性に優れ、耳吊り現象が生じないナイロンタイヤ
コードが得られることを見い出すに至つた。 即ち、本発明は、ナイロンタイヤコードがポリ
アミド系合成繊維から成り、且つ該経糸が下記(a)
〜(c)の条件を満足してなるナイロンタイヤコード (a) ７≦ER≦11 (b) 0.80≦E0／ER≦1.00 (c) 2.70≦E0／Ｓ 但し、ER、E0、Ｓは、接着剤処理後、１時間
以内に採取した経糸から測定される特性値であつ
て、ER及びE0はいずれも2.68ｇ／デニール荷重時
の伸び率を示し、ERは24℃×55％RH、自重下で
72時間放置した後に測定し、また、E0は24℃×
55％RH、自重下で30分間放置した後に測定せる
伸び率を表わし、Ｓは、24℃×55％RH、自重下
で６日間放置した時の寸法変化率を表わす。 以下、本発明について詳細に説明する。 本発明において、「ナイロンタイヤコード」と
は、ポリアミド系合成繊維からなるタイヤ補強用
スダレ織物であつて、ゴムとの接着性を付与する
ために、前述のようにして接着剤（一般には、多
価フエノールとホルマリンの初期縮合物にゴムラ
テツクスを添加した水分散液((以下、「RFL」と
称す。))が用いられる。）を付与し、RFLの熱硬
化及び緊張熱セツトを施したものを言う。更に、
本発明に係るナイロンタイヤコードは、タイヤ補
強材として一般に要求される他の特性、例えば、
強度、破断伸度、乾熱収縮率なども通常の範囲内
の値を具備している。即ち、強度は7.0ｇ／ｄ以
上、好ましくは7.5ｇ／ｄ以上；破断伸度は17.0
％以上、好ましくは18.0％以上である。 ポリアミド系合成繊維とは、６−ナイロン、66
−ナイロンで代表されるポリアミド合成繊維を指
す。 本発明の第１の特徴は、ナイロンタイヤコード
を構成する経糸が７≦ER≦11、好ましくは、８
≦ER≦10を有することである。ER＜７では、タ
イヤを製造する際、タイヤ加硫時にタイヤの収縮
が大きく、でき上がつたタイヤサイズの不揃いの
原因となる。また、ER＞11では、でき上がつた
タイヤを用いて走行テストなどを行なうと、タイ
ヤが成長して大きくなるなどの現象がみられる。 第２の特徴は、かかる経糸が、式0.80≦E0／ER
≦1.00、好ましくは、0.83≦E0／ER≦1.00を満足
することである。E0／ER＜0.80では、ナイロンタ
イヤコードの耳部と中央部との顕在化状態が異な
り、耳吊り現象などの平坦性不良が発生し、工程
の渋滞、廃棄によるロスの発生などのトラブルの
原因となる。 第３の特徴は、かかる経糸が、式2.70≦E0／
Ｓ、好ましくは、3.00≦E0／Ｓを満足することで
ある。E0／Ｓ＜2.70では、同一ナイロンタイヤコ
ード面で、耳部と中央部との顕在化状態が異な
り、耳吊り現象などの平坦性不良が発生し、工程
の渋滞、廃棄によるロスの発生などのトラブルの
原因となる。 更に、本発明の第４の特徴は、かかる経糸全て
が上記第１〜第３の特徴を有していることであ
る。例えば、耳部の経糸のみが上記第１〜第３の
特徴を有する場合は、従来技術と同様、本発明の
目的とする極めて優れた平坦性を有するナイロン
タイヤコードは得ることが出来ない。 本発明のナイロンタイヤコードを製造する方法
としては、具体的には、経糸全てがポリアミド系
合成繊維からなるスダレ織物をRFL処理し、ロ
ール状に巻き取るまでの間において、緊張の少な
い状態下、処理時テンシヨン200ｇ／コード以下、
好ましくは、150ｇ／コード以下において、熱処
理温度範囲80℃〜融点、好ましくは、100℃〜210
℃の条件下で熱処理を行うことが望ましい。 加熱方法としては、(1)各種加熱体（例えば乾燥
空気など）を媒体として用いる非接触法、(2)熱媒
体（例えばホツトプレート、ホツトロールなど）
に直接触れさせる接触法、(3)高周波、超音波など
の分子運動に依る内部加熱法などが挙げられる。 本発明のタイヤコードを得る為の熱処理は、上
述の如く、RFL処理し、ロール状に巻き取るま
での間に実施するのが好ましいが、その他、原糸
の状態、撚糸工程、製織工程、RFL処理前など
の工程で適宜選択実施することが出来る。 以上の如く、本発明に係るナイロンタイヤコー
ドは耳吊り現象などの平坦性不良のない優れたも
のである。 以下、本発明を実施例を挙げて説明する。実施
例中、ER、E0、Ｓは、いずれも接着剤処理後１
時間以内に採取した経糸から測定した値であつ
て、ER及びE0は万能引張り試験機（株式会社島
津製作所製）で測定した荷重−伸長曲線より得ら
れる2.68ｇ／デニール（デニールはコード構成す
る原糸の総デニール）荷重時の伸び率を言う。即
ち、測定条件は、試料長25cm、引張り速度30cm／
分、チヤート速度60cm／分であり、ERは24℃×
55％RH、自重下で72時間放置した後に測定し、
また、E0は24℃×55％RH、自重下で30分間放置
した後に測定する。 第１図はＳの測定方法について図示したもので
あり、Ｓは試料を３ｇ／コードの初荷重下で試料
中央の負荷点の垂下長が、h0，ａ，ｂ試料両端部
の固定点ａ，ｂ間の距離が2Lとなるようにａ，
ｂ点で固定する。次いで初荷重を取り除き自重下
で24℃×55％RHの雰囲気中に６日間放置する。
その後再び初荷重下でh1を読み取り求めたh0，h1
を用いて(1)，(1)′式よりl0，l1を算出し、l0，l1を
用いて(2)式よりＳを算出する。 l0＝２×（h0 2＋L2）1/2 ……(1) l1＝２×（h1 2＋L2）1/2 ……(1)′ Ｓ＝（l0−l1）／l0×100 ……(2) 次いで、平坦性を判断する方法としてRFL処
理後、あるいは熱処理後、ロール状に巻き取られ
たナイロンタイヤコードを用いて、ゴム引きを行
ない、室内に１週間放置した後引き出して、定性
的に判断した。 実施例 １ ６−ナイロンの原糸（1260D／210f）２本を
別々に下撚（Ｚ方向39回／cm）を加えて、この２
本を引き揃え、更に上撚（Ｓ方向39回／cm）を加
えて、1260D／２の糸条を作成した。次いで、こ
の糸条を経糸に使つてスダレ織物を製織した。こ
のスダレ織物を、RFLに浸漬後、第１ゾーン温
度150℃、張力1.3Kg／コード、時間120秒、第２
ゾーン温度210℃、張力3.2Kg／コード、時間40
秒、第３ゾーン温度210℃、張力2.0Kg／コード、
時間40秒の緊張熱セツト条件下でRFL処理した。
次いで、加熱空気を用いて50ｇ／コードの低テン
シヨン、熱処理時間１秒とし、温度50℃〜200℃
で熱処理を行ない、次いで、テンシヨン100ｇ／
コードでロール状に巻き上げた。得られた経糸の
物性を表−１に示す。 また、このナイロンタイヤコードを用いて、平
坦性を判断した。 実施例 ２ 66−ナイロンの原糸（1260D／210f）を用い
て、実施例１と同様にスダレ織物を製織した。こ
のスダレ織物をRFLに浸漬後、第１ゾーン温度
160℃、張力1.2Kg／コード、時間120秒、第２ゾ
ーン温度225℃、張力2.8Kg／コード、時間40秒、
第３ゾーン温度225℃、張力1.9Kg／コード、時間
40秒の緊張熱セツト条件下で処理した後、ホツト
ロールを用いて100ｇ／コードの低テンシヨン、
熱処理温度150℃とし、熱処理時間を0.1〜2.0秒
で熱処理を行ない、以下、実施例１と同方法で測
定した。 実施例 ３ 実施例１と同様のスダレ織物を製織後、ロール
巻き状に巻かれる間に、全ての糸条を赤外線ヒー
タを用いて、50ｇ／コードの低テンシヨン、温度
120℃、熱処理時間２秒の条件下に熱処理を行な
つた。以下、実施例１と同様にRFL処理し、平
坦性等を測定した。 比較例 １ 実施例１の方法において、低緊張下の熱処理を
行なわない他は同様に処理してナイロンタイヤコ
ードを得た。次いで、経糸のコード物性を測定
し、平坦性を判断した。結果を表−１に示す。 比較例 ２ 実施例２の方法において、低緊張下の熱処理を
行なわない他は同様に処理してナイロンタイヤコ
ードを得た。次いで、経糸のコード物性を測定
し、平坦性を判断した。結果を表−１に示す。 比較例 ３ 実施例１と同様のスダレ織物を製織した。但
し、耳部に織り込む20本の糸条のみ、100ｇ／コ
ードの低張力で２回巻き返し自由に収縮させた糸
条を用いてスダレ織物を製織した。このスダレ織
物を用いて、実施例１と同条件下でRFL処理を
行ない、ロール巻き状のナイロンタイヤコードを
得た。このナイロンタイヤコードの耳部と中央部
との経糸の物性を測定し、平坦性を判断した。結
果を表−１に示した。
【表】
図面はＳの測定方法の説明図である。
Ａ：初荷重下で固定したときの試料（長さl0）、
Ｂ：６日間放置した後、初荷重下での試料長さ
l1）、ａ，ｂ：固定点、h0：試料の固定時の高さ、
h1：６日間放置した後の高さ。
Ｂ：６日間放置した後、初荷重下での試料長さ
l1）、ａ，ｂ：固定点、h0：試料の固定時の高さ、
h1：６日間放置した後の高さ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 接着剤処理されたタイヤ補強用スダレ織物を
構成する経糸全てがポリアミド系合成繊維から成
り、且つ該経糸が、下記(a)〜(c)の条件を満足して
なるタイヤ補強用スダレ織物。 (a) ７≦ER≦11 (b) 0.80≦E0／ER≦1.00 (c) 2.70≦E0／Ｓ 但し、ER、E0、Ｓは、いずれも接着剤処理後、
１時間以内に採取した経糸から測定される特性値
であつて、ER及びE0はいずれも、2.68ｇ／デニー
ル荷重時の伸び率を示し、ERは24℃×55％RH、
自重下で72時間放置した後に測定し、また、E0
は24℃×55％RH、自重下で30分間放置した後に
測定した伸び率を表わし、Ｓは24℃×55％RH、
自重下で６日間放置した時の寸法変化率を表わ
す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57167474A JPS5957734A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | タイヤ補強用スダレ織物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57167474A JPS5957734A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | タイヤ補強用スダレ織物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5957734A JPS5957734A (ja) | 1984-04-03 |
| JPH0370624B2 true JPH0370624B2 (ja) | 1991-11-08 |
Family
ID=15850345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57167474A Granted JPS5957734A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | タイヤ補強用スダレ織物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5957734A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4654253A (en) * | 1985-11-29 | 1987-03-31 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Process for manufacturing a high strength woven fabric from optimally drawn yarn |
| DE3672982D1 (de) * | 1985-12-05 | 1990-08-30 | Sakae Lace Kk | Kettengewirkte spitzen. |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4889985A (ja) * | 1972-03-02 | 1973-11-24 | ||
| JPS52789B2 (ja) * | 1973-07-16 | 1977-01-10 |
-
1982
- 1982-09-28 JP JP57167474A patent/JPS5957734A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5957734A (ja) | 1984-04-03 |
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