JPH0370851A - アルコールエンジンの始動補助装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、始動時にエンジンへ供給する燃料の気化を促
進して始動を容易にするアルコールエンジンの始動補助
装置に関する。

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］近年、燃
料事情の悪化、排気清浄化の要請などにより、従来のガ
ソリンに加えて、代替燃料としてのアルコールを同時に
使用可能なシステムが実用化されつつあり、このシステ
ムを搭載した自動車などの車輌（Ｈｅｘｉｂｌｅ　Ｆｕ
ｅｌ　Ｖｅｈｉｃｌｅ　、以下、ｒＦＦＶＪと称する）
では、ガソリンは勿論のこと、アルコールとガソリンと
の混合燃料、あるいは、アルコールのみで走行が可能な
ようになっており、このＦＦＶで使用する燃料のアルコ
ール濃度（含有率）は、燃料補給の際のユーザー事情に
より、０％（ガソリンのみ）から１００％（アルコール
のみ）の間で変化する。

一般に、アルコール燃料は、ガソリン燃料に比較して、
低温で気化しにくい、気化潜熱が大きい、引火点が高い
などの特性を有しており、アルコール濃度が変化すると
、温度条件によって出力特性が大幅に変化してしまい、
とくに、アルコール濃度が高いと低温始動性が悪くなる
といった問題が生じる。

これに対処するに、ヒータなどの加熱手段により燃料の
気化を促進して始動性を向上させる技術が従来から知ら
れており、例えば、特開昭５７５２６６５号公報には、
アルコール濃度センサの出力により、吸気通路を加熱す
る加熱装置を制御し、アルコール濃度が設定値以上にあ
るとき上記加熱装置の発熱量を増大する技術が開示され
ている。

しかしながら、エンジンを始動可能とする上記加熱装置
の必要発熱量はエンジン温度によって大きく変化し、上
記先行例のように、単にアルコル濃度により一義的に加
熱手段の発熱量を決定してしまうと、低温時の始動に対
処できないおそれがある。

また、低温時に合せて発熱量を大きくすると、気温が上
昇したとき、あるいは、アルコール濃度が低下したとき
、無駄に電力が消費されることになる。

［発明の目的コ 本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、アルコー
ル濃度とエンジン温度とに基づいて、加熱手段の必要発
熱量を適切に設定し、無駄に電力を消費することなく始
動性を向上することのできるアルコールエンジンの始動
補助装置を提供することを目的としている。

［課題を解決するための手段及び作用］上記目的を達成
するため本発明によるアルコルエンジンの始動補助装置
は、燃料のアルコール濃度とエンジン温度とに基づいて
エンジンが始動可能か否かを判定する始動可能判定手段
と、上記始動可能判定手段で始動不能と判定されたとき
、燃料の気化を促進して始動可能とする加熱手段の必要
発熱量をアルコール濃度とエンジン温度とに基づいて算
出する必要発熱量算出手段と、上記必要発熱量算出手段
で締出した必要発熱量と所定の基準値とを比較し、上記
必要発熱量が上記基準値よりも大きいとき、上記必要発
熱量に応じて上記加熱手段の通電時間を設定する始動制
御手段とを備えたものである。

すなわち、始動可能判定手段により、燃料のア・ルコー
ルｃｉ度とエンジン温度とに基づいてエンジンが始動可
能か否かが判定され、始動不能と判定されると、燃料の
気化を促進して始動可能とする加熱手段の必要発熱量が
、必要発熱量算出手段によりアルコール濃度とエンジン
温度とに基づいて算出される。

そして、始動制御手段により、上記加熱手段の必要発熱
量と所定の基準値とが比較され、この必要発熱量が上記
基準値よりも大きいとき、上記必要発熱量に応じて上記
加熱手段の通電時間が設定され、その設定された時間、
上記加熱手段が駆動される。

［発明の実施例〕 以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第１図〜第５図は本発明の第１実施例を示し、第１図は
制御装置の機能ブロック図、第２図はエンジン制御系の
概略図、第３図は始動可能判定マツプの説明図、第４図
は始動時燃料噴射量マツプの説明図、第５図は始動時の
制御手順を示すフローチャートである。

（エンジン制御系の構成〉 第２図において、符号１はＦＦＶ用のアルコルエンジン
であり、図においては水平対向４気筒型エンジンを示す
。このエンジン１のシリンダヘッド２に形成した吸気ボ
ート２ａにインテークマニホルド３が連通され、このイ
ンテークマニホルド３にエアチＶンバ４を介してスロッ
トルチャンバ５が連通され、このスロットルチャンバ５
上流側に吸気管６を介してエアクリーナ７が取付けられ
ている。

また、上記吸気管６の上記エアクリーナ７の直下流に吸
入空気量センサ（図においては、ホットワイヤ式エア７
０−メータ）８が介装され、さらに、上記スロットルチ
ャンバ５に設けられたスロットルバルブ５ａ上流側にイ
ンジェクタ１０が配置されている。このインジェクタ１
０は、燃料供給路１１を介して燃料タンク１２に連通さ
れておリ、この燃料タンク１２には、アルコールのみ、
またはアルコールとガソリンとの混合燃料、あるいは、
ガソリンのみの、ユーザの燃料補給の際の事情によりア
ルコール濃度Ａ（％）の異なる燃料が貯溜されている。

また、上記燃料供給路１１には、上記燃料タンク１２側
から燃料ポンプ１３、アルコール濃度センサ１４が介装
されており、さらに、上記インジェクタ１０がリターン
通路１６を介してプレッシャレギュレータ１８の燃料室
１８ａに連通されている。

上記プレッシャレギュレータ１８は、上記燃料室１８ａ
下流側が上記燃料タンク１２に連通され、また、調圧室
１８ｂが上記スロットルバルブ５ａ直上流側に連通して
おり、上記プレッシャレギュレータ１８によって、上記
燃料供給路１１内の燃料圧力（燃圧）と上記スロットル
バルブ５ａ直上流側圧力との差圧が一定に保たれ、上記
インジェクタ１０からの燃料噴射量が変動しないよう制
御される。

また、上記シリンダヘッド２の各気筒毎に、その先端を
燃焼室に露呈する点火プラグ１７が取付けられており、
上記エンジン１のクランクシャフト１ｂに、クランクロ
ータ２１が軸着され、このクランクロータ２１の外周に
クランク角を検出するための電磁ピックアップなどから
なるクランク角センサ２２が対設されている。

また、上記インテークマニホールド３のエアチャンバ４
下部には、第１ヒータ２３及び第２ヒタ２４からなる加
熱手段が設置されており、上記インテークマニホールド
３に形成されたライザをなす冷却水通路（図示せず〉に
は、冷却水温センサ２５が臨まされている。

さらに、上記シリンダヘッド２の排気ボート２ｂに連通
ずる排気管２６には、０２センサ２７が臨まされている
。尚、符号２８は触媒コンバータである。

（制御装置の回路ｖ４戒） 一方、符号３１は制御装置で、この制ｍ装置３１のＣＰ
Ｕ　（中央演算処理装置）３２．ＲＯＭ３３、ＲＡＭ３
４、および、Ｉ１０インターフェース３５がパスライン
３６を介して互いに接続されており、定電圧回路３７か
ら所定の安定化された電圧が供給されている。

上記定電圧回路３７は、イグニッションスイッチ３８を
介してバッテリ３９に接続されたイグニッションリレー
４０のリレー接点４０ａに接続され、制御用電源が供給
されるとともに、上記バッテリ３９に直接接続され上記
イグニッションスイッチ３８が０ＦＦＬｋとき、バック
アップ＝ｉを供給するようになっている。

また、上記バッテリ３９には、スタータスイッチ４１、
第１ヒータリレー４２のリレー接点４２ａ１及び、第２
ヒータリレー４３のリレー接点４３ａが接続されており
、さらに、上記スタータスイッチ４１に、スタータモー
タリレー４４のリレー接点４４ａを介してスタータモー
タ４５が接続されている。

また、上記Ｉ１０インターフェース３５の入力ボートに
は、上記各センサ８，１４，２２，２５゜２７などのセ
ンサ類が接続されるとともに、上記イグニッションリレ
ー４０のリレー接点４０ａ。

上記スタータスイッチ４１などのスイッチ類が接続され
ている。

また、上記Ｉ１０インターフェース３５の出力ボートに
は、上記点火プラグ１７がイグナイタ２９を介して接続
されているとともに、駆動回路４６を介してインジェク
タ１０．燃料ポンプ１３、が接続され、さらに、Ｍ１ヒ
ータリレー４２、第２ヒ〜タリレ−４３、スタータモー
タリレー４４、と−夕加熱表示手段であるＬＥＤ４７が
接続されている。

上記ＲＯＭ３３には制御プログラム、及び後述する始動
可能判定マツプＭＰＳＴ、始動時燃料噴射量マツプＭ　
Ｐ　ＦＳＴなどの固定データが記憶されており、また、
上記ＲＡＭ３４には、データ処理した後の上記各センサ
類、スイッチ類の出力信号及び上記ＣＰＩＪ３２で演算
処理したデータが格納されている。

また、上記ＣＰＵ３２では上記ＲＯＭ　３３１．：　記
憶されている制御プログラムに従い、エンジン始動時に
は、上記各センサ類、スイッチ類で検出されたエンジン
状態パラメータ、及び、アルコール濃度センサ１４で検
出された燃料のアルコール濃度に基づいて始動時制御を
行ない、第１ヒータ２３及び第２ヒータ２４への通電を
制御してインジェクタ１０から噴射される燃料の気化を
促進して容易に始動が可能なようにする。

そして、エンジン始動後は、通常制御に移行し、燃料噴
射量、点火時期などを演算し、上記インジェクタ１０に
対する駆動パルス幅信号、点火プラグ１７に対する点火
信号などを出力する。

（制御装置の機能構成） 第１図に示すように、上記制御装置３１の始動時制御に
係わる機能は、スタータスイッチ状態判別手段５１、ア
ルコールね度鋒出手段５２、始動可能判定手段５３、始
動可能判定マツプＭＰＳＴ。

蒸発潜熱算出手段５４、燃料流量算出手段５５、始動時
燃料噴射量マツプＭＰＦＳＴ、必要発熱量算出手段５６
、始動制御手段５７から構成されている。

また、上記始動制御手段５７は、基準値比較手段５７ａ
１タイマ作動時間設定手段５７ｂ、タイマ手段５７Ｃ１
スタータモータ駆動手段５７ｄ、第１ヒータ駆動手段５
７ｅ１第２ヒータ駆動手段５７ｆから構成されている。

スタータスイッチ状態判別手段５１では、スタタスイッ
チ４１のＯＮ、ＯＦＦ状態を判別し、上記スタータスイ
ッチ４１がＯＮされると、始動可能判定手段５３ヘトリ
ガ信号を出力する。また、上記スタータスイッチ４１が
ＯＦＦされると、スタータモータ駆動手段５７ｄを介し
てスタータモータリレー４４をＯＦＦさせるとともに、
第１ヒータ駆動手段５７ｅを介して第１ヒータリレー４
２をＯＦＦし、第１ヒータ２３を非通電とする。

アルコール濃度算出手段５２では、アルコール濃度セン
サ１４の出力信号を読込みインジェクタ１０へ供給する
燃料のアルコール濃度Ａを算出する。

始動可能判定手段５３では、上記スタータスイッチ状態
判別手段５１からトリガ信号が入力されると、上記アル
コール濃度算出手段５２で算出されたアルコール濃度Ａ
と、冷却水温センサ２５からの冷却水！ＴＷなどによる
エンジン温度とをパラメータとして、始動可能判定マツ
プＭＰＳＴにより始動可能か否かを判定する。

始動可能と判定した場合、スタータモータ駆動手段５７
ｄを介してスタータモータリレー４４をＯＮし、スター
タモータ４５をＯＮする。一方、始動不能と判定した場
合、蒸発潜熱算出手段５４及び燃料流量算出手段５５へ
演算開始信号を出力する。

上記始動可能判定マツプＭＰＳＴは、第３図に示すよう
に、冷却水温ＴＩ４などで代表されるエンジン温度に対
して、インジェクタ１０から噴射する燃料を第１ヒータ
２３、第２ヒータ２４により加熱せずに始動可能なアル
コール濃度Ａの領域と、そのままでは始動不能な領域と
を予め実験などにより特定し、予めＲＯＭ３３の一連の
所定アドレスにマツプとして記憶したものである。

尚、上記冷却水温センサ２５からの冷却水温ＴＷに代え
て、オイル温度、燃料温度などを採用しても良い。

蒸発潜熱算出手段５４では、上記始動可能判定手段５３
からの演算開始信号により、上記アルコール濃度算出手
段５２で算出されたアルコール濃度Ａに基づき蒸発潜熱
（気化熱）ＱＳを紳出する。

この蒸発潜熱ＱＳは、アルコール濃度Ａによって決まる
ため、アルコール濃度Ａの関数ｆ　（Ａ）で求めること
ができる（ＱＳ　＝ｆ　（Ａ）　）。

燃料流量算出手段５５では、上記始動可能判定手段５３
からの演算開始信号により、冷却水温Ｔ−とアルコール
濃度Ａとをパラメータとして始動時燃料噴射量マツプＭ
　Ｐ　ＦＳＴから始動時燃料噴射ｆｆ１Ｔｉを検索し、
この始動時燃料噴射ｆｆ１Ｔｉに基づいて、インジェク
タ１０から噴射される時間当たりの燃料流ｍＦＬ　＠算
出する。

上記始動時燃料噴射量マツプＭ　Ｐ　ＦＳＴは、第４図
に示ずように、始動時にインジェクタ１０から噴射する
固定燃料噴射量を、冷却水温ＴＷとアルコール濃度Ａと
をパラメータとするマツプに格納し、ＲＯＭ３３の一連
の所定アドレスに記恒したもので、アルコール濃度Ａが
高いほど空燃比を低くする必要があるため、大きな値の
始動時燃料噴１４ｆｆｉＴ　ｉがストアされており、ま
た、冷却水温が低いほど増量補正を要するため、大きな
値の始動時燃料噴＠量Ｔｉがストアされいる。

必要発熱量算出手段５６では、アルコール濃度Ａと冷却
水温Ｔ−とに基づいて上記燃料流量算出手段５５で算出
した燃料流ｆｆｉ　Ｆ　Ｌと、アルコール濃度Ａに基づ
いて上記蒸発潜熱算出手段５４で算出した蒸発潜熱ＱＳ
とから、インジェクタ１０から噴射する燃料を加熱して
気化を促進し、始動を可能とするに必要な、第１ヒータ
２３及び第２ヒタ２４で構成される加熱手段の必要発熱
量Ｗを算出する（Ｗ＝ＱＳ　ｘＦＬ　）。

基準値比較手段５７ａでは、上記必要発熱量算出手段５
６で算出した必要発熱ｆｆ１Ｗを基準値ＷＳと比較し、
Ｗ≦ＷＳの場合、スタータモータ駆動手段５７ｄを介し
てスタータモータリレー４４をＯＮするとともに、第１
ヒータ駆動手段５７ｅを介して第１ヒータリレー４２．
ＬＥＤ４７をＯＮし、スタータモータ４５及び第１ヒー
タ２３に通電するとともにＬＥＤ４７によりヒータ加熱
表示をさせる。一方、Ｗ＞ＷＳの場合には、タイマ作動
時間設定手段５７ｂにトリガ信号を出力する。

タイマ作動時間設定手段５７ｂでは、上記基準値比較手
段５７ａからのトリガ信号により、上記必要発熱ｍＷに
基づきタイマ作動時間、すなわち、第１ヒータ２３及び
第２ヒータ２４の通電時間ｔを演算により、あるいはマ
ツプ検索により設定する。

上記タイマ作動時間は、上記必要発熱量算出手段５６で
算出した必要発熱量Ｗが大きいほど長く設定され、上記
必要発熱量Ｗが小さいほど短く設定される。すなわち、
上記必要発熱ｆｆ１Ｗ　（ｃａｔ）は、ジュールの法則
により、 Ｗ＝０．２４ＸＲＸＩ２Ｘｔ ＝０．２４ｘＶ２ｘｔ／Ｒ・・・（１）Ｒ：ヒータ抵抗 にＮ流 ｔ：通電時間 Ｖ：ヒータ印加電圧 であり、効率をμとすると、上記（１）式はＷ＝０．２
４Ｘμ×２×ｔ／Ｒ となる。従って、ヒータ通電時間ｔは ｔ＝ＷＸＲ／　（０，２４ＸμＸＶ２）　・（２）によ
り算出することができる。

従って、ヒータ通電時間（すなわちタイマ作動時間）ｔ
は、ヒータ抵抗Ｒが一定であり、ヒータ印加電圧Ｖ及び
効率μも一定と考えれば、上記必要発熱量Ｗの関数ｆ　
（Ｗ）から演算により設定することができ（ｔ＝ｆ　（
Ｗ＞’）　、あるいは、上記必要発熱量Ｗをパラメータ
として、予め実験により求めた最適タイマ作動時間のマ
ツプを検索することにより設定することができる。

タイマ手段５７ｃでは、上記タイマ作動時間設定手段５
７ｂで設定されたタイマ作動時間ｔの間、第１ヒータ駆
勅手段５７ｅ及び第２ヒータ駆動手段５７ｆを介して第
１ヒータリレー４２及び第２ヒータリレー４３をＯＮし
、第１ヒータ２３、第２ヒータ２４、及び、じ−夕加熱
表示手段であるＬＥＤ４７を通電する。この間、上記ス
タータモダリレー４４はＯＦＦされ、スタータモータ４
５は駆動されない。

すなわち、上記基準値ＷＳにより、上記必要発熱量算出
手段５６で算出した必要発熱量Ｗが上記第１ヒータ２３
のみの通電でまかなえるか、あるいは、上記第１ヒータ
２３及び第２ヒータ２４共に通電しなければならないか
を判断し、上記必要発熱量Ｗが上記基準値ＷＳ以下の場
合には、上記第１ヒータ２３のみの通電とし、この場合
、消費電力が少ないため、上記第１ヒータ２３を通電す
るとともに上記スタータモータ４５をＯＮし、直ちにエ
ンジンを始動する。

一方、上記必要発熱量Ｗが上記基準値ＷＳよりも大きい
場合には、上記第１ヒータ２３及び第２ヒータ２４共に
通電しなければ上記必要発熱量Ｗを得ることができず、
しかも、この場合、消費電力が大きいため、上記タイマ
作動時間設定手段５７ｂで上記第１ヒータリレー４２及
び第２ヒータリレー４３の通電時間ｔを最適な値に設定
して、この通電時間ｔだけ上記第１ヒータ２３及び第２
ヒータ２４に通電し、バッテリ３９の負担を軽減する。

（ｖＪ　　作） 次に、上記構成による実施例の動作を第５図のフローチ
ャートに基づいて説明する。

第５図のフローチャートに示すプログラムは、スタータ
スイッチ４１のＯＮとともにスタートする初期制御のプ
ログラムであり、まず、ステップ５１０１で、イニシャ
ライズを行ない、カウンタの初期化、各リレー４２，４
３．４４の初期状態の確定などを行なう。

すなわち、各リレー４２．４３．４４をＯＦＦとし、次
にステップ３１０２へ進んで、冷却水温センサ２５から
の冷却水温ＴＩ４信号を読込むとともに、アルコール濃
度センサ１４の出力信号からアルコール濃度Ａを算出す
る。

次いで、ステップ５１０３で、上記ステップ５１０２で
得た冷却水温Ｔ−と算出したアルコール濃度Ａとをパラ
メータとして、始動可能判定マツプＭＰＳＴから始動可
能か否かを判定する。

上記ステップ５１０３で、始動可能と判定されると、ス
テップ５１０４へ進み、スタータモータ駆動手段５７ｄ
を介してスタータモータリレー４４をＯＮしてスタータ
モータ４５をＯＮＬ、ステップ５１０５で、上記スター
タスイッチ４１がＯＦＦしたか否かを判別する。

スタータスイッチ４１がＯＦ卜していない場合、上記ス
テップ５１０５から上記ステップ５１０４へ戻ってその
ままスタータモータリレー４４をＯＮし続け、スタータ
スイッチ４１がＯＦＦした場合には、上記ステップ５１
０５からステップ８１０６へ進んで、スタータモータリ
レー４４を０ＦＦＬ、てスタータモータ４５を０ＦＦＬ
、プログラムを終了する。

一方、上記ステップ５１０３で、始動不能と判定された
場合、上記ステップ５１０３からステップ５１０７へ進
み、上記ステップ５１０２で算出したアルコール濃度Ａ
に基づき蒸発潜熱ＱＳを算出しくＱＳ＝ｆ（Ａ））、ス
テップ８１０８へ進む。

ステップ８１０８では、冷却水ＵＴ−とアルコール濃度
へとをパラメータとして始動時燃料噴射マツプＭ　Ｐ　
ＦＳＴから始動時燃料噴射ｆｉｔＴｉを検索し、この始
動時燃料噴射１ｉｔＴｉから時間当たりの燃料流通ＦＬ
を算出する。

次に、ステップ５１０９へ進み、上記ステップ５１０７
で算出した蒸発潜熱ＱＳ、および、上記ステップ３１０
８で算出した燃料流ＩＦＬから必要ヒータ発熱ｍＷを算
出する（Ｗ＝Ｑｓ　ｘＦＬ）。

そして、ステップ５１１０で、上記ステップ５１０９で
算出した必要ヒータ発熱量Ｗと基準値ＷＳとを比較し、
第１ヒータ２３のみの通電で良いか、第１ヒータ２３及
び第２ヒータ２４共に通電しなければならないかを判断
する。

ＷＳ≧Ｗの場合、上記ステップ５１１０からステップ５
１１１へ進み、スタータモータリレー４４及び第１ヒー
タリレー４２をＯＮし、スタータモータ４５を駆動する
とともに第１ヒー、夕２３をＯＮしてインジェクタ１ｏ
から噴射される燃料を加熱する。

同時に、ＬＥＤ４７を点灯してヒータ通電中であること
を表示する。

次いで、ステップ５１１２で、上記スタータスイッチ４
１がＯＦＦしたか否かを判別し、スタータスイッチ４１
が０ＦＦＩ、ていない場合、上記ステップ５１１１へ戻
ってそのままスタータモータリレー４４、第１ヒータリ
レー４２、及び、ＬＥＤ４７をＯＮＬ、続け、スタータ
スイッチ４１がＯＦＦした場合には、上記ステップ５１
１２からステップ５１１３へ進む。

ステップ５１１３では、上記スタータモータリレー４４
及び第１ヒータリレー４２をＯＦＦしてスタータモータ
４５を０ＦＦＬ、さらに、上記ＬＥＤ４７を消灯して加
熱表示を停止し、プログラムを終了する。

一方、上記ステップ１１０でＷＳ＜Ｗと判定された場合
、上記ステップ５１１０からステップ５１１４へ進み、
上記ステップ５１０９で算出した必要発熱量Ｗに基づき
カウンタのカウント終了値Ｃｍを設定し、このカウント
終了値Ｃｌ１１を上記カウンタにセットする。

次いで、上記カウンタにて計数が開始され、ステップ５
１１５で、カウンタのカウント値Ｃが１加算され、ステ
ップ８１１６へ進んで、第１ヒータリレー４２及び第２
ヒータリレー４３をＯＮするとともに、ＬＥＤ４７を点
灯してヒータ通電中であることを表示する。

次に、ステップ５１１７で、カウンタのカウント値Ｃが
設定値Ｃｍに達したか否かを判定し、Ｃ＜Ｃｍの場合、
上記ステップ５１１５へ戻って、カウントを続け、Ｃ≧
Ｃ１１の場合、すなわち、設定時間に達するとステップ
８１１８へ進む。

ステップ５１１８では、カウント（ｌｌｉＣをクリア（
Ｃ−Ｏ）　ｔ、てステップ５１１９へ進み、第１ヒータ
リレ４２及び第２ヒ〜タリレ−４３をＯＦＦするととも
に、ＬＥＤ４７を消灯してヒータ加熱表示を停止し、ス
テップ５１２０へ進む。

ステップ５１２０では、スタータスイッチ４１がＯＦＦ
しているか否かを判別し、スタータスイッチ４１がＯＦ
Ｆしていない場合、ステップ５１２１でスタータモータ
リレー４４をＯＮし、上記ステップ５１２０でスタータ
スイッチ４１がＯＦＦと判別されるまでスタータモータ
４５を駆動する。

すなわち、ヒータ通電中にスタータスイッチ４１をＯＦ
Ｆした場合には、通電終了とともにスタータモータが駆
動されてしまうのを回避するため、スータスイッチ４１
の状態を判別してスタータモータリレー４４を制御し、
上記ステップ５１２０でスタータスイッチ４１が０ＦＦ
Ｌ、ていると判別した場合に、ステップ５１２２でスタ
ータモータリレー４４をＯＦＦにして、プログラムを終
了する。

（第２実施例〉 第６図以下は本発明の第２実施例を示し、第６図は制御
Ｉ装置の機能ブロック図、第７図はエンジン制御系の概
略図、第８図は始動時の制御手順を示すフローチャート
である。

尚、第２実施例においては、第１実施例と同様の部材及
び手段には同一の符号を付してその説明を省略する。

（エンジン制御系及び制御装置の構成）第７図に示すよ
うに、インテークマニホールド３のエアチャンバ４下部
には、ヒータ２０からなる加熱手段が設置され、このヒ
ータ２０が、ヒータ電源投入リレー４８のリレー接点４
８ａ、及び、ヒータ発熱量調整リレー４９と抵抗Ｒとか
らなるヒータ発熱量調整手段５０を介して、バッテリ３
９に接続されている。

上記ヒータ電源投入リレー４８及びヒータ発熱量調整リ
レー４９は、制御装置３１の駆動回路４６に接続され、
上記バッテリ３９に上記ヒータ電源投入リレー４８のリ
レー接点４８ａが接続され、さらに、上記抵抗Ｒと上記
ヒータ発熱量調整リレー４９のリレー接点４９ａとが並
列に接続された接続点が、上記ヒータ電源投入リレー４
８のリレー接点４８ａに接続されている。

（制御装置の機能構成） 第６図に示すように、制御装置３１の始動時制御に係わ
る機能は、スタータスイッチ状態判別手段６１、アルコ
ール濃度算出手段５２、始動可能判定手段５３、始動可
能判定マツプＭ　Ｐ　ＳＴ、蒸発潜熱算出手段５４、燃
料流量算出手段５５、始動時燃料噴ｔｓｍマツプＭＰＦ
ＳＴ、必要発熱量算出手段５６、始動制御手段６２から
構成され、上記始動制御手段６２は、基準値比較手段６
２ａ１タイマ作動時間設定手段５７ｂ、タイマ手段６２
ｂ１スタータモータ駆動手段５７ｄ１ヒータ電源投入駆
動手段６２Ｃ１ヒータ発熱量調整駆動手段６２ｄから構
成されている。

スタータスイッチ状態判別手段６１では、スタータスイ
ッチ４１がＯＮされると始動可能判定手段５３ヘトリガ
信号を出力し、一方、スタータスイッチ４１がＯＦＦさ
れると、スタータモータ駆動手段５７ｄを介してスター
タモータリレー４４をＯＦＦとしてスタータモータ４５
をＯＦＦさせるとともに、ヒータ電源投入駆動手段６２
Ｇを介してヒータ電源投入リレー４８をＯＦＦしてヒー
タ２０を非通゛躍とする。

基準値比較手段６２ａでは、必要発熱量算出手段５６で
算出した必要ヒータ発熱ｆｆ１Ｗ、！：基準値ＷＳとを
比較し、ＷＳ≧Ｗの場合、スタータモータ駆動手段５７
ｄを介してスタータモータリレー４４をＯＮとしてスタ
ータモータ４５を駆動させるとともに、ヒータ電源投入
駆動手段６２ｃを介してヒータ電源投入リレー４８をＯ
Ｎする。

このとき、ヒータ発熱量調整リレー４９はＯＦＦであり
、バッテリ３つからヒータ電源投入リレー４８のリレー
接点４８ａを経て、ヒータ発熱量調整手段５０の抵抗Ｒ
を経てヒータ２０が通電され、ヒータ２０が低発熱量と
される。同時に、ＬＥＤ４７が点灯され、ヒータ加熱表
示がなされる。

一方、ＷＳ＜Ｗの場合には、タイマ作動時間設定手段５
７ｂにトリガ信号を出力する。

タイマ手段６２ｂでは、タイマ作動時間設定手段５７ｂ
で設定したタイマ作動時間ｔの間、ヒータ電源投入駆動
手段６２Ｇを介してヒータ電源投入リレー４８をＯＮす
るとともに、ヒータ発熱過調整駆動手段６２ｄを介して
ヒータ発熱量調整リレー４９をＯＮＬ、ヒータ２０をバ
ッテリ３９に直接接続して発熱量を大とする。

この間、ヒータ２０による消費電力が大きいため、スタ
ータモータリレー４４をＯＦＦとしてスタータモータ４
５の駆動は行なわず、上記タイマ作動時間を経過後、ヒ
ータ電源投入リレー４８及びヒータ発熱量調整リレー４
９をＯＦＦしてヒータ２０を非通電とするとともに、ス
タータモータ駆動手段５７ｄを介してスタータモータリ
レー４４をＯＮＬ、、スタータモータ４５を駆動する。

（動　作） 次に、第２実施例の動作を、第１実施例の動作と異なる
ステップについて、第８図のフローチ１ノートに従って
説明する。

ステップ５１０１からステップ５１１０へ第１実施例と
同様の手順を経て進むと、ステップ５１１０で、必要ヒ
ータ発熱ｉｗ、！：基準値ＷＳとを比較し、ＷＳ≧Ｗの
場合、上記ステップ５１１０からステップ５２０１へ進
み、スタータモータリレー４４及びヒータ電源投入リレ
ー４８をＯＮＬ、、スタータモータ４５を駆動するとと
もにヒータ２０をＯＮＬ、て低発熱量とし、同時に、Ｌ
ＥＤ４７を点灯してヒータ通電中であることを表示する
。

次いで、ステップ５１１２で、上記スタータスイッチ４
１がＯＦＦしたか否かを判別し、スタータスイッチ４１
がＯＦＦしていない場合、上記ステップ５２０１へ戻っ
てそのままスタータモータリレー４４、ヒータ電源投入
リレー４８、及び、ＬＥＤ４７をＯＮし続け、スタータ
スイッチ４１がＯＦＦした場合には、上記ステップ５１
１２からステップ５２０２・＼進む。

ステップ５２０２では、上記スタータモータリレー４４
及びじ−タ電源投入リレー４８をＯＦＦしてスタータモ
ータ４５及びヒータ２０を０ＦＦＬ、さらに、上記ＬＥ
Ｄ４７を消灯して加熱表示を停止し、プログラムを終了
する。

一方、上記ステップ１１０でＷＳ　＜Ｗと判定された場
合、上記ステップ５１１０からステップ５１１４へ進み
、上記ステップ５１０９で算出した必要発熱量Ｗに基づ
きカウンタのカウント終了値ＣＩを設定し、このカウン
ト終了値（、ｎをカウンタにセットする。

次いで、上記カウンタにて計数が開始され、ステップ５
１１５で、カウンタのカウント値Ｃが１加韓され、ステ
ップ５２０３で、ヒータ電源投入リレー４８及びヒータ
発熱量調整リレー４９をＯＮＬ、て、ヒータ２０を通電
し、発熱量大とする。また、しＥＤ４７を点灯してヒー
タ通電中であることを表ボする。

次に、ステップ５１１７で、カウンタのカウント値Ｃが
設定値Ｃｍに達したか否かを判定し、ＣＴＣｍの場合、
上記ステップ５１１５へ戻って、カウントを続け、Ｃ≧
ＣＩｍの場合、すなわち、設定時間ｔが経過するとステ
ップ８１１８へ進む。

ステップ３１１８では、カウント値Ｃをクリア（Ｃ−〇
〉してステップ５２０４へ進み、ヒータ電源投入リレー
４８及びヒータ発熱量調整リレー４つをＯＦ「するとと
もに、ＬＥＤ４７を消灯してヒータ加熱表示を停止し、
ステップ５１２０へ進み、以下第１実施例と同様の手順
にて、スタータモータ４５を駆動し、プログラムを終了
する。

尚、本発明は、実施例に限定されることなく、３つ以上
のヒータを用いて更に緻密に制ｗｉるようにしても良く
、また、インテークマニホルド３の各気筒の各吸気ボー
ト２ａ直上流にそれぞれヒタを設けることにより、ＭＰ
ｒ方式のエンジンにも適用でき、さらには、電子制御気
化器形式のエンジンにも適用できる。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明によれば、始動可能判定手段
によりエンジンが始動不能と判定されると、必要発熱量
算出手段により燃料の気化を促進して始動可能とする加
熱手段の必要発熱量がエンジン温度と燃料のアルコール
濃度に基づいて算出され、上記必要発熱量が所定の基準
値よりも大きいとき、始動制御手段により上記必要発熱
量に応じて上記加熱手段の通電時間が設定されるため、
上記加熱手段の必要発熱量が大ぎく消費電力が大きいと
き、上記加熱手段の通電時間を必要最少限にすることが
できてバッテリの負担を軽減することができ、エネルギ
ーの浪費を防止できるなど優れた効果が奏される。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第５図は本発明の第１実施例を示し、第１図は
制御装置の機能ブロック図、第２図はエンジン制御系の
概略図、第３図は始動可能判定マツプの説明図、第４図
は始動時燃料噴射量マツプの説明図、第５図は始動時の
制御手順を示すフローチャート、第６図以下は本発明の
第２実施例を示し、第６図は制御装置の機能ブロック図
、第７図はエンジン制御系の概略図、第８図は始動時の
制御手順を示すフローチャートである。 ２０．２３．２４・・・加熱手段 ５３・・・始動可能判定手段 ５６・・・必要発熱量算出手段 ５７．６２・・・始動制御手段 Ａ・・・アルコール濃度 Ｔ−・・・冷却水温くエンジン温度） Ｗ・・・必要発熱量 ＷＳ・・・基準値 ｔ・・・通電時間 手続・ｍ１１正二□（自発）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 燃料のアルコール濃度とエンジン温度とに基づいてエン
   ジンが始動可能か否かを判定する始動可能判定手段と、 上記始動可能判定手段で始動不能と判定されたとき、燃
   料の気化を促進して始動可能とする加熱手段の必要発熱
   量をアルコール濃度とエンジン温度とに基づいて算出す
   る必要発熱量算出手段と、上記必要発熱量算出手段で算
   出した必要発熱量と所定の基準値とを比較し、上記必要
   発熱量が上記基準値よりも大きいとき、上記必要発熱量
   に応じて上記加熱手段の通電時間を設定する始動制御手
   段とを備えたことを特徴とするアルコールエンジンの始
   動補助装置。