JPH0373612B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0373612B2 JPH0373612B2 JP10494685A JP10494685A JPH0373612B2 JP H0373612 B2 JPH0373612 B2 JP H0373612B2 JP 10494685 A JP10494685 A JP 10494685A JP 10494685 A JP10494685 A JP 10494685A JP H0373612 B2 JPH0373612 B2 JP H0373612B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- alloy
- density
- sintered
- alloy powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
〔概要〕
鉄−50％コバルト合金を粉末治金法で製造し、
かつ高密度の焼結体を優れた軟磁性材料を提供す
る。 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鉄コバルト合金の製法、特に、軟磁
性材料である鉄−50％コバルト系合金の粉末治金
法による製法に係る。 〔従来の技術〕 従来、軟質磁性材料としては、鉄、珪素鋼、パ
ーマロイ（Ni40〜90％、残部Feの完全固溶体合
金の商品名）、センダスト（Al5％、Si9％、残部
Feを含む鉄合金の商品名）、パーメンジユール
（Co50％、残部Feの合金の商品名）などが知られ
ている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記の軟質磁性材料のうち最も高い磁束密度
（2.35T）を有するのがパーメンジユールである
が、この合金はきわめてもろく、冷間加工が不可
能に近いという欠点がある。そこで、バナジウム
を約２％添加することにより、冷間加工性を改善
したものとして2V−パーメンジユールが知られ
ているが、未だ充分な加工性を有するに至つてい
ない。 粉末治金法は、このような難加工性材料の成形
体の有力な製造方法の一つである。しかし、鉄粉
末とコバルト粉を混合して、成形、焼結した場
合、鉄のコバルトへの拡散係数がコバルトの鉄へ
の拡散係数よりも大きいので鉄にカーケンドール
ボイドが発生すること、および高温焼結時におけ
るFe−Co合金の結晶構造に起因する拡散係数の
低さのために、焼結体の高密度化が困難であり、
実用性のある磁気的性質を有する材料を得ること
はできない。これらを解決するために種々の添加
元素の効果が調べられているが、未だ根本的な解
決に至つていない。また、Fe−50％Co合金溶解
材粉を成形、焼結する場合、最終的な焼結密度に
大きな影響を持つ粉末の圧縮性がFe−50％Co組
成における規則格子の形成に起因する高硬度のた
めに相当に悪いという欠点がある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明は、Fe−50％Co合金を加工性に優れた
粉末治金法により製造し、かつその磁気的性質を
改善するために、磁気的性質の低下を引き起こす
第三元素添加の手法に頼らずに（第三元素の添加
を一概に排除するわけでないが）、出発金属粉と
して、規則格子を有さないFe−Co合金粉を使用
し、それによつて、圧粉成形性を向上させると共
にカーケンドール効果が起こらないようにして、
焼結体の高密度化を実現するものである。 規則格子を有さないFe−Co合金粉としては、
規則格子を有するFe−50％Co合金溶解材を急冷
することによつて規則格子を解いたものの、ある
いはFeに富むFe−Co合金を用いることができ
る。 Fe−50％Co合金の規則格子を解くには、Fe−
50％Co合金は、730℃において規則−不規則変態
を起こすので、この温度領域を急冷によつて通過
させることにより、不規則化を実現することがで
きる。一般には、850℃から、水冷もしくは油冷
を施すことにより不規則化する。例えば、通常の
アトマイズ法に比較して冷却速度を大きくするた
めに、アモルフアス号新を製造する方法として良
く知られているシングルロール法を発展させ、ロ
ール回転数、ロール形状、溶湯噴射速度を適切に
選ぶことにより、規則格子を解いたFe−50％Co
合金粉を作成することができる。 このように規則格子を解いたFe−50％Co合金
粉を用いれば、規則格子を形成していないために
合金粉の硬度が低下し、圧縮成形性が向上する。
しかも、Fe−Co合金粉から出発するために、Fe
粉とCo粉から出発する場合と比べてカーケンド
ール効果が発生しにくくなる。従つて、焼結後の
密度が向上し、焼結品の磁気的性質は向上する。 また、Feに富むFe−Co合金は本来的に規則格
子を形成していない。第９図にFe−Co二元系に
おけるビツカース硬さの組成依存性を示すが、こ
の図から50％Coをピークとし、Co量が少なくな
るほど、すなわち、Fe量が多いほど硬さは低く
なることがわかる。Fe−50％Coに硬さのピーク
を示すのは規則格子を形成しているためである。
したがつてFeに富むFe−Co合金粉を使用すれ
ば、規則格子を形成していないために硬度が低い
こととなり、圧縮成形性の改善が期待される。 Fe粉とCo粉から出発して焼結を行なうと、Fe
とCoの拡散係数が一桁違う（Feの方が大きい）
ためにカーケンドール効果が発生し、高密度化が
困難であつた。そこで、Feの拡散係数をCoのそ
れに近づけるために、Feの拡散係数をCoの拡散
係数で希釈するという考え方で、Feの一部をCo
で置換してFeに富むFe−Co合金粉を採用する。
そしてこのFeに富むFe−Co合金粉とCo粉との組
合せを用いれば、Fe粉とCo粉の組合せの場合と
比べて、それぞれの粉末の拡散係数が近い値とな
るので、拡散の進行が改善され、カーケンドール
ボイドが発生しにくくなることが期待される。 以上の如く、本発明の方法では、規則格子を解
いたFe−50％Co合金粉あるいはFeに富むFe−
Co合金粉とCo粉を使用して粉末治金法によりFe
−50％Co合金を得ることを特徴とするものであ
るが、これらと共にFe粉とCo粉を混ぜて使用す
ること、さらにはこれらをお互いに組合せて使用
することも本発明の範囲内の事項である。 〔実施例〕 実施例 １ 最初に、Fe−Co（１：１）合金溶解材を急冷し
て規則格子を解いた50％Fe−50％Co合金粉を作
成した。前記のようにアモルフアス合金を製造す
る方法として良く知られているシングルロール法
を発展させ、ロール回転数、ロール形状、溶湯噴
射速度を適切に選び、溶解温度／600℃、噴射ノ
ズル径0.2mmφ、ロール回転数8000〜8500rpmで
−325メツシユの50％Fe−50％Co合金粉を得た。 この急冷50％Fe−50％Co合金粉の格子が不規
則化していることを次のようにして評価した。 粉末の硬度、および電気抵抗は、測定が困難で
あり、かつ信頼性に乏しいので、粉末を一定圧力
で圧粉した段階での密度を測定することにより、
圧粉成形性を評価した。すなわち、不規則化が行
われると、硬さが低下し、圧粉体の密度が高くな
るのである。結果は次の通りである。
かつ高密度の焼結体を優れた軟磁性材料を提供す
る。 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鉄コバルト合金の製法、特に、軟磁
性材料である鉄−50％コバルト系合金の粉末治金
法による製法に係る。 〔従来の技術〕 従来、軟質磁性材料としては、鉄、珪素鋼、パ
ーマロイ（Ni40〜90％、残部Feの完全固溶体合
金の商品名）、センダスト（Al5％、Si9％、残部
Feを含む鉄合金の商品名）、パーメンジユール
（Co50％、残部Feの合金の商品名）などが知られ
ている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記の軟質磁性材料のうち最も高い磁束密度
（2.35T）を有するのがパーメンジユールである
が、この合金はきわめてもろく、冷間加工が不可
能に近いという欠点がある。そこで、バナジウム
を約２％添加することにより、冷間加工性を改善
したものとして2V−パーメンジユールが知られ
ているが、未だ充分な加工性を有するに至つてい
ない。 粉末治金法は、このような難加工性材料の成形
体の有力な製造方法の一つである。しかし、鉄粉
末とコバルト粉を混合して、成形、焼結した場
合、鉄のコバルトへの拡散係数がコバルトの鉄へ
の拡散係数よりも大きいので鉄にカーケンドール
ボイドが発生すること、および高温焼結時におけ
るFe−Co合金の結晶構造に起因する拡散係数の
低さのために、焼結体の高密度化が困難であり、
実用性のある磁気的性質を有する材料を得ること
はできない。これらを解決するために種々の添加
元素の効果が調べられているが、未だ根本的な解
決に至つていない。また、Fe−50％Co合金溶解
材粉を成形、焼結する場合、最終的な焼結密度に
大きな影響を持つ粉末の圧縮性がFe−50％Co組
成における規則格子の形成に起因する高硬度のた
めに相当に悪いという欠点がある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明は、Fe−50％Co合金を加工性に優れた
粉末治金法により製造し、かつその磁気的性質を
改善するために、磁気的性質の低下を引き起こす
第三元素添加の手法に頼らずに（第三元素の添加
を一概に排除するわけでないが）、出発金属粉と
して、規則格子を有さないFe−Co合金粉を使用
し、それによつて、圧粉成形性を向上させると共
にカーケンドール効果が起こらないようにして、
焼結体の高密度化を実現するものである。 規則格子を有さないFe−Co合金粉としては、
規則格子を有するFe−50％Co合金溶解材を急冷
することによつて規則格子を解いたものの、ある
いはFeに富むFe−Co合金を用いることができ
る。 Fe−50％Co合金の規則格子を解くには、Fe−
50％Co合金は、730℃において規則−不規則変態
を起こすので、この温度領域を急冷によつて通過
させることにより、不規則化を実現することがで
きる。一般には、850℃から、水冷もしくは油冷
を施すことにより不規則化する。例えば、通常の
アトマイズ法に比較して冷却速度を大きくするた
めに、アモルフアス号新を製造する方法として良
く知られているシングルロール法を発展させ、ロ
ール回転数、ロール形状、溶湯噴射速度を適切に
選ぶことにより、規則格子を解いたFe−50％Co
合金粉を作成することができる。 このように規則格子を解いたFe−50％Co合金
粉を用いれば、規則格子を形成していないために
合金粉の硬度が低下し、圧縮成形性が向上する。
しかも、Fe−Co合金粉から出発するために、Fe
粉とCo粉から出発する場合と比べてカーケンド
ール効果が発生しにくくなる。従つて、焼結後の
密度が向上し、焼結品の磁気的性質は向上する。 また、Feに富むFe−Co合金は本来的に規則格
子を形成していない。第９図にFe−Co二元系に
おけるビツカース硬さの組成依存性を示すが、こ
の図から50％Coをピークとし、Co量が少なくな
るほど、すなわち、Fe量が多いほど硬さは低く
なることがわかる。Fe−50％Coに硬さのピーク
を示すのは規則格子を形成しているためである。
したがつてFeに富むFe−Co合金粉を使用すれ
ば、規則格子を形成していないために硬度が低い
こととなり、圧縮成形性の改善が期待される。 Fe粉とCo粉から出発して焼結を行なうと、Fe
とCoの拡散係数が一桁違う（Feの方が大きい）
ためにカーケンドール効果が発生し、高密度化が
困難であつた。そこで、Feの拡散係数をCoのそ
れに近づけるために、Feの拡散係数をCoの拡散
係数で希釈するという考え方で、Feの一部をCo
で置換してFeに富むFe−Co合金粉を採用する。
そしてこのFeに富むFe−Co合金粉とCo粉との組
合せを用いれば、Fe粉とCo粉の組合せの場合と
比べて、それぞれの粉末の拡散係数が近い値とな
るので、拡散の進行が改善され、カーケンドール
ボイドが発生しにくくなることが期待される。 以上の如く、本発明の方法では、規則格子を解
いたFe−50％Co合金粉あるいはFeに富むFe−
Co合金粉とCo粉を使用して粉末治金法によりFe
−50％Co合金を得ることを特徴とするものであ
るが、これらと共にFe粉とCo粉を混ぜて使用す
ること、さらにはこれらをお互いに組合せて使用
することも本発明の範囲内の事項である。 〔実施例〕 実施例 １ 最初に、Fe−Co（１：１）合金溶解材を急冷し
て規則格子を解いた50％Fe−50％Co合金粉を作
成した。前記のようにアモルフアス合金を製造す
る方法として良く知られているシングルロール法
を発展させ、ロール回転数、ロール形状、溶湯噴
射速度を適切に選び、溶解温度／600℃、噴射ノ
ズル径0.2mmφ、ロール回転数8000〜8500rpmで
−325メツシユの50％Fe−50％Co合金粉を得た。 この急冷50％Fe−50％Co合金粉の格子が不規
則化していることを次のようにして評価した。 粉末の硬度、および電気抵抗は、測定が困難で
あり、かつ信頼性に乏しいので、粉末を一定圧力
で圧粉した段階での密度を測定することにより、
圧粉成形性を評価した。すなわち、不規則化が行
われると、硬さが低下し、圧粉体の密度が高くな
るのである。結果は次の通りである。
【表】
JIS Ｚ 2505に規定されている『金属焼結体の
密度測定方法』によつて焼結密度を求め、溶解材
の50％Fe−50％Co合金（パーメンジユール）の
密度8.18（ｇ／c.c.）〔アール・エム・ボゾース〕
（R.M.Bozorth）：フエロマグネティズム
（Ferromagnetism）、デー・フアン・ノストラン
ド社（D.Van Nostrand Co.、Inc.）、P.190
（1964）参照〕で除して相対密度とした。 第１図から明らかなように合金粉を混合するこ
とにより、焼結密度が向上し、合金粉を40重量％
以上含有した材料で95％以下の高密度が得られ
た。 〔磁気的性質〕 得られた焼結合金に烈磁コイル及びサーチコイ
ルを共に42ターン巻いて最大印加磁場4kA／ｍ
（50 Oe）にて直流自記磁束計によりBHヒステリ
シス曲線を描いて磁束密度、保磁力、および透磁
率を求めた。第２図に磁束密度と合金粉の含有
量、第３図に保磁力と合金粉の含有量、第４図に
最大透磁率と合金粉の含有量との関係をそれぞれ
示した。 これらの図から明らかなように、合金粉の含有
量を40重量％以上とすることによつて軟質磁性材
料として好ましい磁気的性質が向上した。 （2.0T以上の高磁束密度、180A／ｍ以下の低保
磁力、2.0ｍＨ／ｍ以上の高透磁率） 実施例 ２ 原料粉としてFeに富む組成を持つ−325メツシ
ユのFe−ｘ％Co合金粉（ｘ＝20、30、40）、およ
び−325メツシユのCo粉を用意し、Fe／Co＝１
（質量）となるようにし、さらに潤滑剤として
0.75重量％のステアリン酸亜鉛を加えて混合し
た。これらの混合粉を392MPa（4t／cm2）の成形
圧力でφ45×φ35×7tの形状に圧粉成形した。そ
の後、400℃において圧粉体より前述の潤滑剤を
除去してから、750〜850℃において１時間、水素
雰囲気にて予備焼結し、さらに588MPa（6t／cm2）
の圧力で再圧縮成形した。最後にこの予備焼結品
をプツシヤー型水素雰囲気炉にて1300〜1400℃、
で１時間焼結した。得られた材料の特性は以下の
通りである。 〔焼結密度〕 JIS Ｚ 2505に規定されている『金属焼結体の
密度測定方法』によつて焼結密度を求め、溶解材
の50％Fe−50％Co合金（パーメンジユール）の
密度8.18（ｇ／c.c.）（前出のフエロマグネテイズム
参照）で除して相対密度とした。 第５図から明らかなように、合金粉を使用する
ことにより、焼結密度が向上し、Coの含有率が、
20〜40％のFe−Co合金粉とCo粉の組み合わせに
よつて相対密度95％以上を得た。 〔磁気的性質〕 得られた焼結合金に励磁コイルおよびサーチコ
イルを共に42ターン巻き、最大印加磁場4kA／ｍ
（50 Oe）にて直流自記磁束計により、BHヒステ
リシス曲線を描いて磁束密度、保磁力、および透
磁率を求めた。第６図に磁束密度と合金粉中の
Coの含有率、第７図に保磁力と合金粉中のCo含
有率、第８図に最大透磁率と合金粉中のCo含有
率との関係をそれぞれ示した。 これらの図から明らかなように、Coの含有率
が、20〜40％のFe−Co合金粉とCo粉を組み合わ
せることによつて軟質磁性材料として好ましい磁
気的性質（高磁束密度、低保磁力、高透磁率）を
得ることができた。 なお、これらの図において、本発明の効果が明
白に見られるｘの範囲としては、相対密度が94％
以上、磁束密度が2T以上、保磁力が180A／ｍ以
下、最大透磁率が２ｍＨ／ｍ以上の条件を満たす
ｘ≧10％の範囲である。 また、上限については実施例ではｘ＝40までで
あるがｘ＝50までならばｘの値が大きくなつても
各特性が向上することは容易に類推できる。ただ
し、ｘ＝50については硬度が最も高くなるため除
かれる。 したがつてｘの範囲は10≦ｘ＜50である。 〔発明の効果〕 本発明によれば、規則格子を有さないFe−Co
合金粉を出発粉として使用することにより、焼結
密度を高め、その結果として実用性のある磁気的
性質を有するFe−50％Co合金を得ることができ
る。したがつて本発明に係る焼結軟質磁性材料を
電磁部品に応用すれば、切削加工が非常に困難な
パーメンジユール溶解材を用いるよりも経済的で
ある。
密度測定方法』によつて焼結密度を求め、溶解材
の50％Fe−50％Co合金（パーメンジユール）の
密度8.18（ｇ／c.c.）〔アール・エム・ボゾース〕
（R.M.Bozorth）：フエロマグネティズム
（Ferromagnetism）、デー・フアン・ノストラン
ド社（D.Van Nostrand Co.、Inc.）、P.190
（1964）参照〕で除して相対密度とした。 第１図から明らかなように合金粉を混合するこ
とにより、焼結密度が向上し、合金粉を40重量％
以上含有した材料で95％以下の高密度が得られ
た。 〔磁気的性質〕 得られた焼結合金に烈磁コイル及びサーチコイ
ルを共に42ターン巻いて最大印加磁場4kA／ｍ
（50 Oe）にて直流自記磁束計によりBHヒステリ
シス曲線を描いて磁束密度、保磁力、および透磁
率を求めた。第２図に磁束密度と合金粉の含有
量、第３図に保磁力と合金粉の含有量、第４図に
最大透磁率と合金粉の含有量との関係をそれぞれ
示した。 これらの図から明らかなように、合金粉の含有
量を40重量％以上とすることによつて軟質磁性材
料として好ましい磁気的性質が向上した。 （2.0T以上の高磁束密度、180A／ｍ以下の低保
磁力、2.0ｍＨ／ｍ以上の高透磁率） 実施例 ２ 原料粉としてFeに富む組成を持つ−325メツシ
ユのFe−ｘ％Co合金粉（ｘ＝20、30、40）、およ
び−325メツシユのCo粉を用意し、Fe／Co＝１
（質量）となるようにし、さらに潤滑剤として
0.75重量％のステアリン酸亜鉛を加えて混合し
た。これらの混合粉を392MPa（4t／cm2）の成形
圧力でφ45×φ35×7tの形状に圧粉成形した。そ
の後、400℃において圧粉体より前述の潤滑剤を
除去してから、750〜850℃において１時間、水素
雰囲気にて予備焼結し、さらに588MPa（6t／cm2）
の圧力で再圧縮成形した。最後にこの予備焼結品
をプツシヤー型水素雰囲気炉にて1300〜1400℃、
で１時間焼結した。得られた材料の特性は以下の
通りである。 〔焼結密度〕 JIS Ｚ 2505に規定されている『金属焼結体の
密度測定方法』によつて焼結密度を求め、溶解材
の50％Fe−50％Co合金（パーメンジユール）の
密度8.18（ｇ／c.c.）（前出のフエロマグネテイズム
参照）で除して相対密度とした。 第５図から明らかなように、合金粉を使用する
ことにより、焼結密度が向上し、Coの含有率が、
20〜40％のFe−Co合金粉とCo粉の組み合わせに
よつて相対密度95％以上を得た。 〔磁気的性質〕 得られた焼結合金に励磁コイルおよびサーチコ
イルを共に42ターン巻き、最大印加磁場4kA／ｍ
（50 Oe）にて直流自記磁束計により、BHヒステ
リシス曲線を描いて磁束密度、保磁力、および透
磁率を求めた。第６図に磁束密度と合金粉中の
Coの含有率、第７図に保磁力と合金粉中のCo含
有率、第８図に最大透磁率と合金粉中のCo含有
率との関係をそれぞれ示した。 これらの図から明らかなように、Coの含有率
が、20〜40％のFe−Co合金粉とCo粉を組み合わ
せることによつて軟質磁性材料として好ましい磁
気的性質（高磁束密度、低保磁力、高透磁率）を
得ることができた。 なお、これらの図において、本発明の効果が明
白に見られるｘの範囲としては、相対密度が94％
以上、磁束密度が2T以上、保磁力が180A／ｍ以
下、最大透磁率が２ｍＨ／ｍ以上の条件を満たす
ｘ≧10％の範囲である。 また、上限については実施例ではｘ＝40までで
あるがｘ＝50までならばｘの値が大きくなつても
各特性が向上することは容易に類推できる。ただ
し、ｘ＝50については硬度が最も高くなるため除
かれる。 したがつてｘの範囲は10≦ｘ＜50である。 〔発明の効果〕 本発明によれば、規則格子を有さないFe−Co
合金粉を出発粉として使用することにより、焼結
密度を高め、その結果として実用性のある磁気的
性質を有するFe−50％Co合金を得ることができ
る。したがつて本発明に係る焼結軟質磁性材料を
電磁部品に応用すれば、切削加工が非常に困難な
パーメンジユール溶解材を用いるよりも経済的で
ある。
第１〜４図は規則格子を解いたFe−Co合金粉
を用いた実施例１で得られた結果を表わしてお
り、いずれも合金粉の含有量に関して、それぞれ
焼結品の相対密度（第１図）、磁束密度（第２
図）、保磁力（第３図）、最大透磁率（第４図）を
表わすグラフ図であり、第５〜８図はFeに富む
Fe−Co合金粉を用いた実施例２で得られた結果
を表わしており、いずれも合金粉のCo量に関し
て、それぞれ焼結品の相対密度（第５図）、磁束
密度（第６図）、保磁力（第７図）、最大透磁率
（第８図）を表わすグラフ図であり、第９図はFe
−Co合金におけるCo量に関する合金のビツカー
ス硬度を表わすグラフ図である。
を用いた実施例１で得られた結果を表わしてお
り、いずれも合金粉の含有量に関して、それぞれ
焼結品の相対密度（第１図）、磁束密度（第２
図）、保磁力（第３図）、最大透磁率（第４図）を
表わすグラフ図であり、第５〜８図はFeに富む
Fe−Co合金粉を用いた実施例２で得られた結果
を表わしており、いずれも合金粉のCo量に関し
て、それぞれ焼結品の相対密度（第５図）、磁束
密度（第６図）、保磁力（第７図）、最大透磁率
（第８図）を表わすグラフ図であり、第９図はFe
−Co合金におけるCo量に関する合金のビツカー
ス硬度を表わすグラフ図である。
Claims (1)
- １ 規則格子を形成していない鉄コバルト合金粉
を含む出発金属粉を圧縮成形し、焼結して鉄−50
％コバルト焼結合金を製造することを特徴とする
鉄コバルト焼結合金の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10494685A JPS61291934A (ja) | 1985-05-18 | 1985-05-18 | 鉄コバルト焼結合金の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10494685A JPS61291934A (ja) | 1985-05-18 | 1985-05-18 | 鉄コバルト焼結合金の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61291934A JPS61291934A (ja) | 1986-12-22 |
| JPH0373612B2 true JPH0373612B2 (ja) | 1991-11-22 |
Family
ID=14394256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10494685A Granted JPS61291934A (ja) | 1985-05-18 | 1985-05-18 | 鉄コバルト焼結合金の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61291934A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0832949B2 (ja) * | 1987-12-28 | 1996-03-29 | 富士通株式会社 | 鉄―コバルト系軟質磁性材料の製造方法 |
| AU613772B2 (en) * | 1988-05-30 | 1991-08-08 | Kawasaki Steel Corporation | Sintered magnetic fe-co material and process for its production |
| JP5262423B2 (ja) * | 2008-08-21 | 2013-08-14 | セイコーインスツル株式会社 | ゴルフクラブヘッド、そのフェース部及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-05-18 JP JP10494685A patent/JPS61291934A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61291934A (ja) | 1986-12-22 |
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