JPH041418A - ２ストローク内燃機関 - Google Patents
２ストローク内燃機関Info
- Publication number
- JPH041418A JPH041418A JP10208290A JP10208290A JPH041418A JP H041418 A JPH041418 A JP H041418A JP 10208290 A JP10208290 A JP 10208290A JP 10208290 A JP10208290 A JP 10208290A JP H041418 A JPH041418 A JP H041418A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- engine
- exhaust
- internal combustion
- intake
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はバルブタイミングを可変とした２ストローク内
燃機関に関する。
燃機関に関する。
（従来の技術）
２ストローク内燃機関は、給気弁と排気弁とのオーバラ
ップ期間が大きく、４ストローク内燃機間に比較して、
新気の排気系への吹き抜けを始めとして、バルブタイミ
ングの設定が機関性能に与える影響が大きい。
ップ期間が大きく、４ストローク内燃機間に比較して、
新気の排気系への吹き抜けを始めとして、バルブタイミ
ングの設定が機関性能に与える影響が大きい。
バルブタイミングは機関の運転条件によって要求特性が
大きく変化し、そこで従来、たとえば特開平１−３１５
６３１号公報では、機関始動時には給気弁の閉時期を早
めることにより、圧縮時に給気系に戻る新気を減らして
圧縮比を上昇させ、始動時の着火性を良好にしている。
大きく変化し、そこで従来、たとえば特開平１−３１５
６３１号公報では、機関始動時には給気弁の閉時期を早
めることにより、圧縮時に給気系に戻る新気を減らして
圧縮比を上昇させ、始動時の着火性を良好にしている。
（発明が解決しようとする課題）
ところが、従来は機関の広い運転領域において、給気弁
と排気弁とのバルブタイミングを可変的に制御するとい
う構想はなく、現状の２ストローク内燃機間の燃費や出
力の総合的な特性は必ずしも満足のいくものではない。
と排気弁とのバルブタイミングを可変的に制御するとい
う構想はなく、現状の２ストローク内燃機間の燃費や出
力の総合的な特性は必ずしも満足のいくものではない。
本発明はこのような問題を解決することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
そこで本発明は、機関の給気行程て開く給気弁と、排気
行程で開く排気弁とを備え、かつ給気系に過給機を備え
た２ストローク内燃機関において、前記給、排気弁の作
動中心角を低回転域ほど進角させると共に、その作動角
も低回転域ほど小さくする可変動弁機構を備える。
行程で開く排気弁とを備え、かつ給気系に過給機を備え
た２ストローク内燃機関において、前記給、排気弁の作
動中心角を低回転域ほど進角させると共に、その作動角
も低回転域ほど小さくする可変動弁機構を備える。
（作用）
高回転域では給、排気弁の作動角とオーバラップ期間が
大きくなり、慣性効果を利用しての給排気効率を高めら
れる。これに対して、低回転域では給気弁の閉時期が早
まり有効圧縮比を高くすると共に、給、排気弁オーバラ
ップ期間の短縮による新気の吹き抜けを減少させ、燃費
や出力の向上を図ることができる。
大きくなり、慣性効果を利用しての給排気効率を高めら
れる。これに対して、低回転域では給気弁の閉時期が早
まり有効圧縮比を高くすると共に、給、排気弁オーバラ
ップ期間の短縮による新気の吹き抜けを減少させ、燃費
や出力の向上を図ることができる。
（実施例）
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図において、１はシリンダヘッド、２はシリンダ、
３はピストンで、これらにより燃焼室４を区画形成する
。シリンダヘッド１には給気弁５と、排気弁６が設けら
れ、かつ燃料噴射弁７が取付けられる。
３はピストンで、これらにより燃焼室４を区画形成する
。シリンダヘッド１には給気弁５と、排気弁６が設けら
れ、かつ燃料噴射弁７が取付けられる。
給気弁上流の給気通路には図示しないが、過給機が備え
られ、給気弁５の開弁に伴いシリンダ内に新気を圧送す
る。
られ、給気弁５の開弁に伴いシリンダ内に新気を圧送す
る。
給気弁５と排気弁６を開閉すると共にその開閉時期を機
関回転に応じて変化させるための可変動弁機構１０を、
第２図（Ａ＞（Ｂ）と第３図に示す。
関回転に応じて変化させるための可変動弁機構１０を、
第２図（Ａ＞（Ｂ）と第３図に示す。
給気弁５（排気弁６についても同様）を駆動するための
カム１１は、カムシャフト１２の軸方向にカムプロフィ
ル、つまり、カムリフトと作動角が徐々に変化し、かつ
作動中心角も変化する。
カム１１は、カムシャフト１２の軸方向にカムプロフィ
ル、つまり、カムリフトと作動角が徐々に変化し、かつ
作動中心角も変化する。
カムシャフト１２を機関回転に応じて軸方向に駆動する
ための図示しないアクチュエータが設けられ、カムシャ
フト１２の移動に伴いカムプロフィルが変化する。
ための図示しないアクチュエータが設けられ、カムシャ
フト１２の移動に伴いカムプロフィルが変化する。
そして、カム１１の動きはロッカアーム１４を介して給
気弁５に伝達され、バルブスプリング１５に抗して給気
弁５をリフトさせる。
気弁５に伝達され、バルブスプリング１５に抗して給気
弁５をリフトさせる。
第４図は、給気弁５と排気弁６の作動中心角（最大リフ
ト位りを回転数と共に変化させる特性を示すもので、高
回転域に比較して低回転域ほど進角（アドバンス）させ
る。
ト位りを回転数と共に変化させる特性を示すもので、高
回転域に比較して低回転域ほど進角（アドバンス）させ
る。
また、第５図に示すように、給気弁５と排気弁６の作動
角（開弁期間）も高回転域から低回転域に移行するほど
小さくなるように設定される。
角（開弁期間）も高回転域から低回転域に移行するほど
小さくなるように設定される。
次ぎに作用について説明する。
ピストン３の圧縮上死点近傍で燃料噴射弁７から燃料が
噴射され、圧縮着火される。燃焼行程の後半で排気弁６
が開き、燃焼室４から燃焼ガスが排出されると共に、下
死点の手前で給気弁５が開いて新気が圧送される。これ
ら新気の導入と燃焼ガスの排出は、給気弁５と排気弁６
とをオーバラップさせつつ行なわれる。
噴射され、圧縮着火される。燃焼行程の後半で排気弁６
が開き、燃焼室４から燃焼ガスが排出されると共に、下
死点の手前で給気弁５が開いて新気が圧送される。これ
ら新気の導入と燃焼ガスの排出は、給気弁５と排気弁６
とをオーバラップさせつつ行なわれる。
ピストン３の上昇に伴いまず排気弁６が閉じ、次いで給
気弁５が閉じることにより、圧縮作用が始まる。圧縮空
気は上死点付近で高温化し、上記のように噴射燃料を着
火させる。
気弁５が閉じることにより、圧縮作用が始まる。圧縮空
気は上死点付近で高温化し、上記のように噴射燃料を着
火させる。
ところで、給気弁５と排気弁６を開閉する可変動弁８１
横１０は、機関低回転域では弁作動角を小さく、作動中
心角を進角させる一方、高回転域では弁作動角を大きく
、作動中心角を遅角させる。
横１０は、機関低回転域では弁作動角を小さく、作動中
心角を進角させる一方、高回転域では弁作動角を大きく
、作動中心角を遅角させる。
これにより、低回転域では給、排気弁オーバラップ量が
小さくなり、高回転域ではオーバラップ量が拡大する。
小さくなり、高回転域ではオーバラップ量が拡大する。
給、排気弁のオーバラップ期間中に給気系から排気系へ
と吹き抜ける新気量は、機関回転数が上昇するほど減少
する。したがって低回転域ではオーバラップ量を小さく
することにより、新気の吹き抜けを減じて、過給機の仕
事損失を低減できる。
と吹き抜ける新気量は、機関回転数が上昇するほど減少
する。したがって低回転域ではオーバラップ量を小さく
することにより、新気の吹き抜けを減じて、過給機の仕
事損失を低減できる。
また、低回転域で給気弁５の閉弁時期を早めることによ
り、実際の圧縮作用の開始時期が早まり、それだけ有効
圧縮比を高くすることができる。
り、実際の圧縮作用の開始時期が早まり、それだけ有効
圧縮比を高くすることができる。
これに対して、高回転域ではオーバラップ期間を大きく
とることにより、慣性力を利用しての給気効率の向上が
図れ、機関の燃費、出力を改善することができる。
とることにより、慣性力を利用しての給気効率の向上が
図れ、機関の燃費、出力を改善することができる。
第６図は機関回転数と燃料消費率、第７図は機関回転数
と比トルクの関係を示すものであるが、それぞれ図中の
斜線領域（矢印の方向）が、本発明により改善された効
果で、とくに低回転域にいくほど大幅に燃料消費率は低
下し、比トルクは増大していることが分かる。
と比トルクの関係を示すものであるが、それぞれ図中の
斜線領域（矢印の方向）が、本発明により改善された効
果で、とくに低回転域にいくほど大幅に燃料消費率は低
下し、比トルクは増大していることが分かる。
なお、実線は２ストローク内燃機関で、点線は比較のた
めの４ストローク内燃機関の特性を示しである。
めの４ストローク内燃機関の特性を示しである。
（発明の効果）
以上のように本発明によれば、機関回転数が高回転域か
ら低回転域に移行するのにしたがって給、排気弁の作動
角を小さく、かつ作動中心角を進角させるようにしたの
で、高回転域では良好な慣性給気作用、低回転域では新
気の吹き抜は防止と高圧縮比化により、それぞれ燃費、
出力特性を改善することができ、機関の広い運転領域で
機関性能を向上させられるという効果がある。
ら低回転域に移行するのにしたがって給、排気弁の作動
角を小さく、かつ作動中心角を進角させるようにしたの
で、高回転域では良好な慣性給気作用、低回転域では新
気の吹き抜は防止と高圧縮比化により、それぞれ燃費、
出力特性を改善することができ、機関の広い運転領域で
機関性能を向上させられるという効果がある。
第１図は本発明の実施例を示す断面図、第２図（Ａ＞（
Ｂ）はカムの正面図と側面図、第３図は動弁系の側面図
、第４図は弁作動中心角の制御特性図、第５図は弁作動
角の制御特性図、第６図は燃料消費率の特性図、第７図
は比トルクの特性図である。 ４・・・燃焼室、５・・・給気弁、６・・排気弁、１０
・・・可変動弁機構、１１・・・カム、１２・・・カム
シャフト９特許出願人 日産自動車株式会社 第２図（Ａ） 第２ 図（，８） 第３ 図 第 ４−ｍ−すブズ（ナラ１１≧Ｅニ ５− 純気弁 （Ａト気井 第 中・（＾の言史疋−±３°ＣＡ以内 第５図 エンシつロ＊ム数 第６図 過給機効率 ＝８０％ 空気過剰率 ＝１．４ 幾何学的圧縮比＝１８ エンジン凹転欽 ｐｍ
Ｂ）はカムの正面図と側面図、第３図は動弁系の側面図
、第４図は弁作動中心角の制御特性図、第５図は弁作動
角の制御特性図、第６図は燃料消費率の特性図、第７図
は比トルクの特性図である。 ４・・・燃焼室、５・・・給気弁、６・・排気弁、１０
・・・可変動弁機構、１１・・・カム、１２・・・カム
シャフト９特許出願人 日産自動車株式会社 第２図（Ａ） 第２ 図（，８） 第３ 図 第 ４−ｍ−すブズ（ナラ１１≧Ｅニ ５− 純気弁 （Ａト気井 第 中・（＾の言史疋−±３°ＣＡ以内 第５図 エンシつロ＊ム数 第６図 過給機効率 ＝８０％ 空気過剰率 ＝１．４ 幾何学的圧縮比＝１８ エンジン凹転欽 ｐｍ
Claims (1)
- １、機関の給気行程で開く給気弁と、排気行程で開く排
気弁とを備え、かつ給気系に過給機を備えた２ストロー
ク内燃機関において、前記給、排気弁の作動中心角を低
回転域ほど進角させると共に、その作動角も低回転域ほ
ど小さくする可変動弁機構を備えたことを特徴とする２
ストローク内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10208290A JPH041418A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | ２ストローク内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10208290A JPH041418A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | ２ストローク内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH041418A true JPH041418A (ja) | 1992-01-06 |
Family
ID=14317858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10208290A Pending JPH041418A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | ２ストローク内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH041418A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663078B1 (en) | 1998-05-14 | 2003-12-16 | Festo Ag & Co. | Microvalve |
| WO2006020473A1 (en) | 2004-08-11 | 2006-02-23 | The Boc Group, Inc. | An integrated high vacuum pumping system |
-
1990
- 1990-04-18 JP JP10208290A patent/JPH041418A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663078B1 (en) | 1998-05-14 | 2003-12-16 | Festo Ag & Co. | Microvalve |
| WO2006020473A1 (en) | 2004-08-11 | 2006-02-23 | The Boc Group, Inc. | An integrated high vacuum pumping system |
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