JPH04145160A - ポリアミド系樹脂組成物およびポリアミド系樹脂成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、補強材としてチタン酸カリウムウィスカーを
含有するポリアミド系樹脂組成物およびポリアミド系樹
脂成形体に関する。

［従来の技術］ ナイロン６やナイロン６．６などのポリアミド系樹脂を
主成分とする組成物（以下、ポリアミド系樹脂組成物と
いう）を射出成形法等により成形してなるポリアミド系
樹脂組成物製成形体（以下、ポリアミド系樹脂成形体と
いう）は、自己潤滑性に優れているため、軸受部材や歯
車部材等の摺動部材とした場合には、従来の金属製摺動
部材に比して、給油の必要がないという利点を有してい
る。

また、ポリアミド系樹脂成形体からなる摺動部材は、従
来の金属製摺動部材に比して、騒音が小さいという利点
も有している。このため、ポリアミド系樹脂成形体から
なる摺動部材は、種々の分野で使用されている。

摺動部材等として使用するポリアミド系樹脂成形体には
、耐熱性に優れ、強度や曲げ弾性率が高く、耐摩耗性に
優れること等が要求される。このため、ポリアミド系樹
脂成形体の原料として用いられるポリアミド系樹脂組成
物中には、得られる成形体の耐熱性、強度、曲げ弾性率
および耐摩耗性の向上等を目的として、一般に、無機繊
維や無機針状体（ウィスカー）が補強材として含有され
・ている。

このときの補強材としては、ガラス繊維が好ましいが、
ガラス繊維を補強材とするポリアミド系樹脂成形体にお
いては、成形体表面にミクロ的に露出しているガラス繊
維により相手部材が磨耗してしまういわゆる“かじり”
という現象が生じる。

このため、“かじり”を抑制するうえから、ポリアミド
系樹脂成形体の補強材としてはウィスカー特に、平均径
が０．１〜０．７μｍ程度で平均長が１〜５０μｍ程度
のチタン酸カリウムウィスカーが好ましく用いられてい
る。そして、ポリアミド系樹脂組成物中に含有される補
強材は、一般に、ポリアミド系樹脂との結合性を向上さ
せることを目的として、シラン系カップリング剤により
表面処理されている。

また、摺動部材等として使用するポリアミド系樹脂成形
体には、寸法精度が高いことも要求される。このため、
成形の際に用いられる金型形状やゲートバランス等には
、得られるポリアミド系樹脂成形体の寸法精度の向上を
目的として、種々の工夫が凝らされている。

ところで、ポリアミド系樹脂成形体は前述のような利点
を有しているため、その用途は拡大の一途にあり、用途
の拡大に伴って、ポリアミド系樹脂成形体からなる部材
を用いた機器の精度を向上させるうえから、また機器の
小型・軽量化を図るうえから、ポリアミド系樹脂成形体
の曲げ弾性率や寸法精度の向上が求められている。

［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、従来のポリアミド系樹脂組成物を原料と
するポリアミド系樹脂成形体においては、曲げ弾性率の
向上を目的として補強材の含有量を増加させると、これ
に伴って耐摩耗性の低下や寸法精度の低下が生じて、耐
摩耗性の点あるいは寸法精度の点から、実用に供し得な
くなるという問題があった。成形体の曲げ弾性率の低さ
は、成形体を厚肉化することで補償し得るが、この場合
には、成形体、ひいてはこの成形体を用いた機器の大型
化や高重量化をまねくという問題があった。

また、ポリアミド系樹脂成形体の寸法精度は、前述した
ように、金型形状やゲートバランス等に種々の工夫を凝
らすことにより向上させることができるが、金型形状や
ゲートバランス等に種々の工夫を凝らす割りには歩留ま
りが上がらず、生産性が低いという問題があった。そし
てこの問題は、得られるポリアミド系樹脂成形体の強度
を特に向上させようとして補強材を多量に使用した場合
に顕著であった。

したがって本発明の目的は、実用上十分な強度および耐
摩耗性を有し、曲げ弾性率が高く、かつ寸法精度が高い
ポリアミド系樹脂成形体を高い生産性の下に得ることが
できるポリアミド系樹脂組成物、および実用上十分な強
度および耐摩耗性を有し、かつ、曲げ弾性率および寸法
精度が高いポリアミド系樹脂成形体であって、高い生産
性の下に製造することが可能なポリアミド系樹脂成形体
を提供することにある。

［課題を解決するための手段］］ 本発明は上記目的を達成するためになされたものであり
、本発明のポリアミド系樹脂組成物は、ポリアミド系樹
脂と、チタネート系カップリング剤により表面処理され
たチタン酸カリウムウィスカーと、チタネート系カップ
リング剤により表面処理された平均長５μｍ以上のウィ
スカー状炭酸カルシウムとを少なくとも含有し、前記ポ
リアミド系樹脂と前記チタン酸カリウムウィスカーと前
記ウィスカー状炭酸カルシウムとの総量に対する前記チ
タン酸カリウムウィスカーの割合が１〜１８ｖｏｌ％で
あり、前記総量に対する前記ウィスカー状炭酸カルシウ
ムの割合が８〜４１ｖｏｌ％であり、前記総量に対する
前記チタン酸カリウムウイスカーと前記ウィスカー状炭
酸カルシウムとの合量の割合が２０〜４２ｖｏｌ％であ
ることを特徴とするものである。

また本発明のポリアミド系樹脂成形体は、上述した本発
明のポリアミド系樹脂組成物を成形してなるものである
。

以下、本発明の詳細な説明する。

まず、本発明のポリアミド系樹脂組成物について説明す
ると、この組成物は、上述したように、ポリアミド系樹
脂と、チタネート系カップリング剤により表面処理され
たチタン酸カリウムウィスカーと、チタネート系カップ
リング剤により表面処理された平均長５μｍ以上のウィ
スカー状炭酸カルシウムとを少なくとも含有している。

本発明のポリアミド系樹脂組成物の一成分であるポリア
ミド系樹脂の種類は特に限定されるものではなく、ナイ
ロン６、ナイロン６．６、ナイロン６１２、ナイロン１
１、ナイロン１２、キシリレンジアミン系ポリアミド樹
脂等の各種ポリアミド系樹脂の中から、目的とするポリ
アミド系樹脂成形体に要求される特性等に応じ一〇、適
宜選択される。

また、本発明のポリアミド系樹脂組成物の他の一成分で
あるチタン酸カリウムウィスカーとしては、例えば下記
一般式（Ｉ）または（ＩＩ）Ｒ２０・ｎ　（Ｔ　ｔ　０
２　）　　　　　　　　　　・”　（Ｉ）Ｒ２０・ｎ　
（ＴｉＯ２）　　・］／２Ｈ２０−（ＩＩ）［上記一般
式（Ｉ）および（ＩＩ）中のｎは、それぞれ２〜８の整
数を表す］ で示される単結晶ウィスカーを用いることができる。具
体的には、４チタン酸カリウム、６チタン酸カリウム、
８チタン酸カリウム等の単結晶ウィスカーを挙げること
ができる。これらのチタン酸カリウムウィスカーは、平
均径が０．７μｍ以下で平均長が１０μｍ以上であるこ
とが好ましい。

本発明のポリアミド系樹脂組成物中に含有させるチタン
酸カリウムウィスカーの種類は１種に限定されるもので
はなく、複数種を混合して使用してもよい。

そして、本発明のポリアミド系樹脂組成物における上述
のチタン酸カリウムウィスカーの表面は、チタネート系
カップリング剤により表面処理されている。

チタネート系カップリング剤としては、下記構造式（ｍ
） で示されるモノアルコキシ型チタネートカップリング剤
［イソプロピルトリ　（Ｎ−アミノエチルアミノエチル
）チタネートコや、下記一般式（ＩＶ）（Ｒ’　　　　
Ｏ）　　４　　　　Ｔ　　ｉ　　−［Ｐ　　（ＯＲ’　
　）　　２　０Ｈコ　２−　　（ＩＶ）［式中、Ｒ１は
炭素数１〜１２の有機基（不飽和結合やエーテル結合を
含んでいてもよい）、Ｒ２は炭素数５〜１６の有機基で
あり、Ｒ１とＲ２とは同一であっても、異なっていても
よい。］ で示されるコーデイネート型チタネートカップリング剤
を用いることが好ましい。

上記一般式（ＩＶ）で示されるコーデイネート型チタネ
ートカップリング剤の具体例としては、例えば下記構造
式（Ｖ） （Ｃｓ　Ｈ＋ｔＯ）　４Ｔ　ｉ−［Ｐ　（０−Ｃ１）Ｒ
２７）　２０Ｈ］　２　　°゛　（Ｖ）で示されるテト
ラオクチルビス（ジトリデシルポスファイト）チタネー
トや、下記構造式（ＶＩ）で示されるテトラ（２，２−
ジアリルオキシメチル−１−ブチル）ビス（ジトリデシ
ルホスファイト）チタネート、あるいは下記構造式（■
）て示されるテトライソプロピルビス（ジオクチルホス
ファイト）チタネート等を挙げることができる。

これらのチタネート系カップリング剤によるチタン酸カ
リウムウィスカーの表面処理は、例えば、チタネート系
カップリング剤をメタノールやベンゼン、トルエン、キ
シレン等の有機溶媒に溶解させた溶液に、常温下あるい
は加熱下でチタン酸カリウムウィスカーを浸漬させた後
、有機溶媒を除去してチタン酸カリウムウィスカーを乾
燥させる湿式法により行うことができる。また、ヘンシ
ェルミキサー、スーパーミキサー等を用いた乾式の混合
法により行うこともできる。

このときのチタネート系カップリング剤の使用量は特に
限定されるものではなく、各種の無機物に対する一般的
な使用量である０、１〜２．　　Ｏｗｔ％程度の範囲内
で適宜選択可能であるが、２．０ｗｔ％を超えて使用し
てもよい。

また、本発明のポリアミド系樹脂組成物の他の−成分で
あるウィスカー状炭酸カルシウムとは、０．１〜２μｍ
径、長さ０．５〜４０μｍ１アスペクト比４以」二の柱
状または針状のアラゴナイト形結晶炭酸カルシウムを意
味し、本発明のポリアミド系樹脂組成物においては、平
均長が５μｍ以上のものを用いる。平均長が５μｍ未満
では、このポリアミド系樹脂組成物を原料としで得られ
るポリアミド系樹脂成形体の耐摩耗性が低下するため、
好ましくない。

そして、本発明のポリアミド系樹脂組成物における上述
のウィスカー状炭酸カルシウムの表面は、前述したチタ
ン酸カリウムウィスカーと同様に、チタネート系カップ
リング剤により表面処理されている。チタネート系カッ
プリング剤によるウィスカー状炭酸カルシウムの表面処
理は、前述したチタン酸カリウムウィスカーの場合と同
様にして行うことができる。

本発明のポリアミド系樹脂組成物においては、前記ポリ
アミド系樹脂と前記チタン酸カリウムウィスカーと前記
ウィスカー状炭酸カルシウムとの総量に対する前記チタ
ン酸カリウムウィスカーの割合が１〜１３ｖｏｌ％に、
また上記総量に対する前記ウィスカー状炭酸カルシウム
の割合が８〜４１ｖｏｌ％にそれぞれ限定され、かつ上
記総量に対する前記チタン酸カリウムウィスカーと前記
ウィスカー状炭酸カルシウムとの合量の割合が２０〜４
２ｖｏｌ％に限定される。これらの限定理由は、以下の
通りである。

まず、チタネート系カップリング剤により表面処理され
たチタン酸カリウムウィスカーの割合が１　ｖｏｌ％未
満では、このポリアミド系樹脂組成物を原料として実用
上十分な強度を有するポリアミド系樹脂成形体を得るこ
とができない。一方、１３ｖｏｌ％を超えて含有させた
場合には、このポリアミド系樹脂組成物を原料として得
られるポリアミド系樹脂成形体の耐摩耗性が低下するど
ともに、通常の射出成形による成形体では寸法精度が低
下する。したがって、上記チタン酸カリウムウィスカー
の割合は、前記総量に対して１〜１８ｖｏｌ％に限定さ
れる。

また、チタネート系カップリング剤により表面処理され
た平均長５μｍ以上のウィスカー状炭酸カルシウムの割
合が８ｖｏｌ％未満では、このポリアミド系樹脂組成物
を原料として得られるポリアミド系樹脂成形体の耐摩耗
性が低下するとともに、通常の射出成形による成形体で
は寸法精度が低下する。一方、４１ｖｏｌ％を超えて含
有させても、このポリアミド系樹脂組成物を原料として
得られるポリアミド系樹脂成形体の耐摩耗性が低下する
のみで、曲げ弾性率の向上はほとんど認められない。し
たがって、上記ウィスカー状炭酸カルシウムの割合は、
前記総量に対して８〜４１ｖｏｌ％に限定される。

さらに、前記チタン酸カリウムウィスカーの割合と前記
ウィスカー状炭酸カルシウムの割合がそれぞれ前述の範
囲にあっても、両者の含量の割合が２０ｖｏｌ％未満で
は、このポリアミド系樹脂組成物を原料として曲げ弾性
率が十分に向上したポリアミド系樹脂成形体を得ること
ができない。また同様に、両者の含量の割合が４２ｖｏ
！％を越えると、前記チタン酸カリウムウィスカーおよ
び前記ウィスカー状炭酸カルシウムをポリアミド系樹脂
中に均一に分散させることが困難になるため、このポリ
アミド系樹脂組成物を原料として得られるポリアミド系
樹脂成形体の耐摩耗性や寸法安定性が低下する。したが
って、両者の合量の割合は、前記総量に対して２０〜４
２ｖｏｌ％に限定される。

なお、本発明のポリアミド系樹脂組成物には、必要に応
じて、流動パラフィン、天然パラフィン、ワックス等の
炭化水素系滑剤や、高級脂肪酸、脂肪酸アミド等の脂肪
酸系滑剤、脂肪酸の低級アルコール、ポリグリコール等
のアルコール系滑剤、ステアリン酸カルシウム、ステア
リン酸バリウム等の金属石鹸、シリコンオイルあるいは
変性シリコン等の滑剤を含有させてもよい。

次に、本発明のポリアミド系樹脂成形体について説明す
ると、このポリアミド系樹脂成形体は、前述した本発明
のポリアミド系樹脂組成物を成形してなるものである。

本発明のポリアミド系樹脂成形体の形状は特に限定され
るものではなく、用途に応じて適宜選択される。また、
このときの成形方法も特に限定されるものではないが、
射出成形法が特に好ましい。

例えば、射出成形法により本発明のポリアミド系樹脂成
形体からなる摺動部材を得るにあたっては、従来のよう
に金型形状やゲートバランス等に種々の工夫を凝らす必
要性はなく、通常の射出成形により、寸法精度の高い成
形体を得ることができる。また、このようにして得られ
る本発明のポリアミド系樹脂成形体は、実用上十分な強
度および耐摩耗性を有し、かつ曲げ弾性率が高い成形体
である。

［作　用］ ポリアミド系樹脂と、チタネート系カップリング剤によ
り表面処理されたチタン酸カリウムウィスカーと、チタ
ネート系カップリング剤により表面処理されたウィスカ
ー状炭酸カルシウムとを上述の割合で含有する本発明の
ポリアミド系樹脂組成物を原料として射出成形法等によ
り得られる本発明のポリアミド系樹脂成形体においては
、上記チタン酸カリウムウィスカーおよび上記ウィスカ
ー状炭酸カルシウムとポリアミド系樹脂とが強固に結合
しており、かつ組成的にも上記チタン酸カリウムウィス
カーおよび上記ウィスカー状炭酸カルシウムによる補強
効果が高い。

したがって、本発明のポリアミド系樹脂組成物を原料と
して用いることにより、本発明のポリアミド系樹脂成形
体のように、実用上十分な強度および耐摩耗性を有し、
かつ曲げ弾性率が高い成形体を得ることができる。

また、本発明のポリアミド系樹脂組成物においては、チ
タン酸カリウムウィスカーおよびウィスカー状炭酸カル
シウムが共にチタネート系カップリング剤により表面処
理されていることと、組成的に上記チタン酸カリウムウ
ィスカーおよび上記ウィスカー状炭酸カルシウムのポリ
アミド系樹脂に対する分散性が高いこととから、成形時
において上記チタン酸カリウムウィスカーおよび上記ウ
ィスカー状炭酸カルシウムが部分的に配向したり、不均
一に分布したりするすることが少ない。

したがって、本発明のポリアミド系樹脂組成物を原料と
して用いた場合には、従来のように金型形状やゲートバ
ランス等に種々の工夫を凝らさなくても、本発明のポリ
アミド系樹脂成形体のような寸法精度の高い成形体を高
い歩留まりで得ることができる。

［実施例コ 以下、本発明の実施例について説明する。

実施例１ （１）ポリアミド系樹脂組成物の製造 ポリアミド系樹脂としてナイロン６（商品名工Ｐ−１０
１０Ｆ、宇部興産株製）を用い、チタン酸カリウムウィ
スカーとして６チタン酸カリウムウイスカー（商品名：
ティスモーＤ、大塚化学薬品銖製、平均径０．２〜０．
５μｍ、平均長２０〜３０μｍ）を用い、ウィスカー状
炭酸カルシウムとして、平均径が１μｍで、平均長が７
μｍで、アスペクト比が４以上であるアラゴナイ！・形
結晶炭酸カルシウム（丸尾カルシウム■製）を用いて、
以下の要領で本発明のポリアミド系樹脂組成物を得た。

まず、上述したチタン酸カリウムウィスカー１００重量
部を、２０重量部のメタノールに１重量部のチタネート
系カップリング剤［イソプロピルトリ（Ｎ−アミノエチ
ルアミノエチル）チタネート、商品名ニブレーンアクト
ＫＲ−４４、味の素側製］を溶解させてなる溶液に常温
下で浸漬させた後、５０℃で乾燥して、チタネート系カ
ップリング剤により表面処理されたチタン酸カリウムウ
ィスカーを得た。また、上述したウィスカー状炭酸カル
シウム１００重量部に対しても同様の処理を行い、チタ
ネート系カップリング剤により表面処理されたウィスカ
ー状炭酸カルシウムを得た。

次に、前述したナイロン６と、上述したチタネート系カ
ップリング剤により表面処理されたチタン酸カリウムウ
ィスカーと、上述したチタネート、系カップリング剤に
より表面処理されたウィスカー状炭酸カルシウムとを、
それぞれの割合および上記チタン酸カリウムウィスカー
と上記ウィスカー状炭酸カルシウムとの合量の割合が表
−１に示ず割合となるように秤取して、−軸混練押出し
機を用いて２１０〜２３０℃で混練し、さらにペレット
として押出して、本発明のポリアミド系樹脂組成物を得
た。

（２）ポリアミド系樹脂成形体の製造 本実施例１（１）で得られたポリアミド系樹脂組成物（
ペレット）を原料とし、射出成形機により下記■〜■の
形状の成形体をそれぞれ得た。

■１２０Ｘ１５Ｘ３．２＋ｎｍの板状成形体（ゲートは
、１２０Ｘ１５ｍｍの大きさの一面の中央部１箇所のみ
） ■外径３４ｍｍφ、内径３０ｍｍφ、長さ１４．５ｍｍ
の円筒状成形体 （ゲートは、円筒の一端面上において開口面の中心を挟
んで互いに対向する２箇所のみ）■４０Ｘ４０Ｘ５ｍｍ
の板状成形体 （ゲートは、４０Ｘ４０ｍｍの大きさの一面の中央部１
箇所のみ） このようにして得られた上記■の形状の成形体について
、ＪＩＳ　　Ｋ７２０３に基づいてその曲げ強度および
曲げ弾性率を測定した。この結果を表−１に示す。

また、上記■の形状の成形体について、ケート側の端部
および反ゲート側の端部における外径を４箇所づつ（１
個の成形体につき計８箇所）測定し、次式 寸法バラツキ（％）＝（６σ。−１／Ｘ）Ｘ１００σｆ
ｉ−１：標準偏差 又　：平均値 により寸法バラツキを算出した。この結果も表−１に示
す。なお、各端部における外径の測定箇所４箇所とは、
２つのゲートを結ぶ線上の外径、開口面の中心を起点に
して前記外径から４５゜９０°および１３５°ずれた部
分の外径の４箇所である。

さらに、上記■の形状の成形体について、第１図に示す
ような、鈴木式摩擦・摩耗試験機と同様のスラスト摩擦
・摩耗試験機１を用いて摩擦試験を行い、■の形状の成
形体２の摩擦距離が５ｋｍに達したときの単位距離、単
位荷重あたりの摩耗量（比摩耗量）を測定した。

なお試験は、上記スラスト摩擦・摩耗試験機１において
■の形状の成形体２と圧接される相手材３として外径２
５．４ｍｍ、内径２０．０闘の円筒状の鋼材（８４５Ｃ
）を用い、成形体２に加える荷重Ｆの大きさをこの成形
体２と相手材３との接触面にかかる荷重が４．　０ｋｇ
／ｃ＋ａとなる大きさとし、摩擦速度（相手材３の矢印
Ａ方向への回転速度）を３０ｃｍ／秒として行った。

この結果も表−１に示す。

実施例２〜８ （１）ポリアミド系樹脂組成物の製造 ポリアミド系樹脂の種類、チタネート系カップリング剤
の種類および使用量、およびポリアミド系樹脂と、チタ
ネート系カップリング剤により表面処理されたチタン酸
カリウムウィスカーと、チタネート系カップリング剤に
より表面処理されたウィスカー状炭酸カルシウムとの割
合、および上記チタン酸カリウムウィスカーと上記ウィ
スカー状炭酸カルシウムとの合量の割合を、表−１に示
すように種々変えた以外は実施例１（１）と同様にして
、本発明のポリアミド系樹脂組成物を計７種類得た。た
だし、ポリアミド系樹脂としてナイロン６．６（商品名
：　Ｐ−２０２０、宇部興産株制）を用いた実施例８で
は、−軸混練押出し機による混練温度を２６０〜２８０
℃とした。

（２）ポリアミド系樹脂成形体の製造 ポリアミド系樹脂成形体の原料として、それぞれの実施
例２〜８（１）で得られたポリアミド系樹脂組成物を用
いた以外は実施例１（２）と同様にして、実施例２〜８
毎に、それぞれ前述した■〜■の形状の成形体を得た。

そして、このようにして実施例２〜８毎に得られた■の
形状の各成形体における曲げ強度および曲げ弾性率を、
実施例１（２）と同様にして測定した。これらの結果も
表−１に示す。

また、実施例２〜８毎に得られた■の形状の各成形体に
ついて実施例１（２）と同様にして外径を測定（−１実
施例１（２）と同様にして、実施例２〜８毎に寸法バラ
ツキを算出した。これらの結果も表−１に示す。

さらに、実施例２〜８毎に得られた■の形状の各成形体
について実施例１（２）と同様にして比摩耗量を測定し
た。これらの結果も表−１に示す。

比較例］〜５ ナイロン６と、チタネート系カップリング剤により表面
処理されたチタン酸カリウムウィスカーと、チタネート
系カップリング剤により表面処理されたウィスカー状炭
酸カルシウムとの割合、または上記チタン酸カリウムウ
ィスカーと上記ウィスカー状炭酸カルシウムとの含量の
割合が、表−１に示すように、本発明の限定範囲外とな
るようにした以外は実施例１（１）と同様にしてポリア
ミド系樹脂組成物を得、このポリアミド系樹脂組成物を
原料とするポリアミド系樹脂成形体の曲げ強度、曲げ弾
性率、寸法バラツキおよび比摩耗量を、実施例１（２）
と同様にして測定、算出した。

これらの結果も表−１に示す。

比較例６ カップリング剤として、本発明の限定範囲外であるシラ
ンカップリング剤［Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−ア
ミノプロピルトリメトキシシラン、商品名：Ａ−１１２
０、日本ユニカー■製］を用い、ナイロン６と、」１記
シランカップリング剤により表面処理されたチタン酸カ
リウムウィスカーと、上記シランカップリング剤により
表面処理されたウィスカー状炭酸カルシウムとの割合、
および上記チタン酸カリウムウィスカーと上記ウィスカ
ー状炭酸カルシウムとの含量の割合を表−１に示す割合
とした以外は実施例１（１）と同様にしてポリアミド系
樹脂組成物を得、このポリアミド系樹脂組成物を原料と
するポリアミド系樹脂成形体の曲げ強度、曲げ弾性率、
寸法バラツキおよび比摩耗量を、実施例１（２）と同様
にして測定、算出した。

この結果も表−１に示す。

比較例７ ウィスカー状炭酸カルシウムとして、平均径が１μｍで
、平均長が本発明の限定範囲外である２、３μｍのアラ
ゴナイト形結晶炭酸カルシウム（丸尾カルシウム■製）
を用い、ナイロン６と、チタネート系カップリング剤に
より表面処理されたチタン酸カリウムウィスカーと、チ
タネート系カップリング剤により表面処理された上記ウ
ィスカー状炭酸カルシウムとの割合、および上記チタン
酸カリウムウィスカーと上記ウィスカー状炭酸カルシウ
ムとの含量の割合を表−１に示す割合とした以外は実施
例１　（１）と同様にしてポリアミド系樹脂組成物を得
、このポリアミド系樹脂組成物を原料とするポリアミド
系樹脂成形体の曲げ強度、曲げ弾性率、寸法バラツキお
よび比摩耗量を、実施例１　（２）と同様にして測定、
算出した。

この結果も表−１に示す。

比較例８ カップリング剤として、本発明の限定範囲外であるシラ
ンカップリング剤［Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−ア
ミノプロピルトリメトキシシラン、商品名：Ａ−１１，
２０、日本ユニカー■製］を用い、ウィスカー状炭酸カ
ルシウムは用いずに、ナイロン６と、シランカップリン
グ剤により表面処理されたチタン酸カリウムウィスカー
との割合を表−１に示す割合とした以外は実施例１（１
）と同様にしてポリアミド系樹脂組成物を得、このポリ
アミド系樹脂組成物を原料とするポリアミド系樹脂成形
体の曲げ強度、曲げ弾性率、寸法バラツキおよび比摩耗
量を、実施例１（２）と同様にして測定、算出した。

この結果も表−１−に示す。

比較例９ ナイロン６．６をベースレジンとするチタン酸カリウム
ウィスカー含有コンパウンド（商品名：ポチコンＮＴＥ
２６４、大塚化学薬品株製）と、ナイロン６．６（商品
名：　Ｐ−２０２０、宇部興産株制）とを用い、ウィス
カー状炭酸カルシウムは用いずに、ナイロン６．６とチ
タン酸カリウムウィスカーとの割合を表−１に示す割合
とした以外は実施例８と同様にしてポリアミド系樹脂組
成物を得、このポリアミド系樹脂組成物を原料とするポ
リアミド系樹脂成形体の曲げ強度、曲げ弾性率、寸法バ
ラツキおよび比摩耗量を、実施例８と同様にして測定、
算出した。

この結果も表−１に示す。

（以下余白） 表−１から明らかなように、本発明のポリアミド系樹脂
組成物を原料として得られた実施例１〜８のポリアミド
系樹脂成形体は、１４４０〜２１１０ｋｇ／ｃＪという
実用上十分な曲げ強度を有し、比摩耗量が０．００５〜
０．０５９ｍｍ３／ｋｇ−ｋｍと実用上十分少なく、か
つ、１０１５００〜１４９０００ｋｇ／ｃＪという高い
曲げ弾性率を有しており、さらに、金型およびゲートバ
ランスに特別の工夫を凝らすことなく製造したにもかか
わらず、寸法バラツキが０．４７〜０．７７％と小さい
。

一方、ポリアミド系樹脂と、チタネー）へ系カップリン
グ剤により表面処理されたチタン酸カリウムウィスカー
と、チタネート系カップリング剤により表面処理された
ウィスカー状炭酸カルシウムとの割合、または上記チタ
ン酸カリウムウィスカーと上記ウィスカー状炭酸カルシ
ウムとの合量の割合が本発明の限定範囲外である、比較
例１〜５で得られたポリアミド系樹脂成形体は、曲げ強
度および曲げ弾性率は実用上十分に高いが、比摩耗量が
０．０６〜１．００３ｍｍ３／ｋｇ−ｋｍと高い。

また、カップリング剤としてシランカップリング剤を用
いた比較例６〜７で得られたポリアミド系樹脂成形体、
および平均長が２．３μｍと短いウィスカー状炭酸カル
シウムを用いた比較例８で得られたポリアミド系樹脂成
形体は、いずれも曲げ強度および曲げ弾性率は実用上十
分に高いが、比摩耗量が０．１２０〜０．２７０ｍｍ３
／ｋｇ−ｋｍと多く、比較例８て得られたポリアミド系
樹脂成形体においては、寸法バラツキもコ−，０６％と
大きい。

さらに、比較例９で得られたポリアミド系樹脂成形体は
、実用上十分に高い曲げ強度を有し比摩耗量も実用上十
分に少ないが、曲げ弾性率が８４０００ｋｇ／ｅ♂と比
較的低く、寸法バラツキも１．０５％と大きい。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明のポリアミド系樹脂組成物
を原料として用いることにより、本発明のポリアミド系
樹脂成形体のように、実用上十分な強度および耐摩耗性
を有し、かつ曲げ弾性率が高い成形体を、金型やゲート
・バランスに特別の工夫を凝らすことなく、高い寸法精
度の下に高い歩留まりで製造することができる。換言す
れば、実用上十分な強度および耐摩耗性を有し、かつ曲
げ弾性率および寸法精度が高いポリアミド系樹脂成形体
を、高い生産性の下に製造することができる。

したがって本発明を実施することにより、ポリアミド系
樹脂成形体からなる部材を用いた機器の高精度化を、こ
の機器の小型・軽量化とともに容易に図ることが可能と
なる。

【図面の簡単な説明】

第１図は実施例で用いた摩擦・摩耗試験機の概略図であ
る。 １・・・摩擦・摩耗試験機、　２・・・ポリアミド系樹
脂成形体、３・・・相手材

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）ポリアミド系樹脂と、チタネート系カップリング
   剤により表面処理されたチタン酸カリウムウィスカーと
   、チタネート系カップリング剤により表面処理された平
   均長５μｍ以上のウィスカー状炭酸カルシウムとを少な
   くとも含有し、前記ポリアミド系樹脂と前記チタン酸カ
   リウムウィスカーと前記ウィスカー状炭酸カルシウムと
   の総量に対する前記チタン酸カリウムウィスカーの割合
   が１〜１８ｖｏｌ％であり、前記総量に対する前記ウィ
   スカー状炭酸カルシウムの割合が８〜４１ｖｏｌ％であ
   り、前記総量に対する前記チタン酸カリウムウィスカー
   と前記ウィスカー状炭酸カルシウムとの合量の割合が２
   ０〜４２ｖｏｌ％であることを特徴とするポリアミド系
   樹脂組成物。
2. （２）請求項（１）記載のポリアミド系樹脂組成物を成
   形してなる、ポリアミド系樹脂成形体。