JPH04175490A - ロータリ圧縮機 - Google Patents
ロータリ圧縮機Info
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- JPH04175490A JPH04175490A JP30235490A JP30235490A JPH04175490A JP H04175490 A JPH04175490 A JP H04175490A JP 30235490 A JP30235490 A JP 30235490A JP 30235490 A JP30235490 A JP 30235490A JP H04175490 A JPH04175490 A JP H04175490A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crankshaft
- force
- eccentric
- cylinder
- bearing
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- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、主として空調用に使用嘔れるロータリ圧縮機
：二係り、籍に−圧縮機の信傾注り確保Ｓ＝ひ、入力、
振ＪＥｌｌ＋７）低減（＝好適なロータリ圧縮機に関す
る。
：二係り、籍に−圧縮機の信傾注り確保Ｓ＝ひ、入力、
振ＪＥｌｌ＋７）低減（＝好適なロータリ圧縮機に関す
る。
従来のロータリ圧ａＳを＠５図ないし第８図を参照して
説明する。
説明する。
第５図は、従来のロータリ王ｍ機の縦″Ｉ＃面図、第６
図は、第５図のＶｌ−Ｖｌ矢視図、第７図、ｇａ図はガ
ス圧縮力を示す説明因である。
図は、第５図のＶｌ−Ｖｌ矢視図、第７図、ｇａ図はガ
ス圧縮力を示す説明因である。
第５図に示すロータリ圧縮機は、回転子１ａと固定子１
ｂとからなる電動機１と圧縮機構部２とをクランク軸３
で連結して密閉容器１３Ｃ：収納したものである。
ｂとからなる電動機１と圧縮機構部２とをクランク軸３
で連結して密閉容器１３Ｃ：収納したものである。
圧縮機構部２は、密閉容器１５：：固定されたシリンダ
４と、このシリンダ４内に設けられたクランク軸３の偏
心部３ａに自転自在に嵌合されたローリングピストン５
と、ローリングピストン５の回転に追従して往復動する
ベーン６と、シリンダ４の上、下端を密閉するとともに
クランク軸３を支持する主軸受７、副軸受８とからなっ
ている。
４と、このシリンダ４内に設けられたクランク軸３の偏
心部３ａに自転自在に嵌合されたローリングピストン５
と、ローリングピストン５の回転に追従して往復動する
ベーン６と、シリンダ４の上、下端を密閉するとともに
クランク軸３を支持する主軸受７、副軸受８とからなっ
ている。
クランク軸５の偏心部５３ζ、コーリングどストン５に
当接するビン部９と、主軸受７．ｊｉｌｌ−受８に当憂
するスラスト部１０とから構底嘔れている。
当接するビン部９と、主軸受７．ｊｉｌｌ−受８に当憂
するスラスト部１０とから構底嘔れている。
第６図に示す様に、ビン部９の軸心ＯｒＸ、クランク軸
３の軸心Ｏに対し、ｒｇ ｆｅけ偏心して？ジ、この偏
心量ｒ、に起因するアンバランス量ｆｉｌ、Ｌ＠ ｒｇ
がビン部に存在する。ここでｍ、ｒｌビン部の質量であ
る。
３の軸心Ｏに対し、ｒｇ ｆｅけ偏心して？ジ、この偏
心量ｒ、に起因するアンバランス量ｆｉｌ、Ｌ＠ ｒｇ
がビン部に存在する。ここでｍ、ｒｌビン部の質量であ
る。
スラスト部１０は、ビン部９の軸心Ｏ′を中心とする円
弧ＡＣＢと、クランク軸３の軸心０を中心とする円弧Ａ
ＤＢとで囲まれる部分で構成もれている。不構成でも円
弧の軸心の違いによるアンバランス量ｍ０・ｒｏが存在
する。
弧ＡＣＢと、クランク軸３の軸心０を中心とする円弧Ａ
ＤＢとで囲まれる部分で構成もれている。不構成でも円
弧の軸心の違いによるアンバランス量ｍ０・ｒｏが存在
する。
以上クランク軸の偏心部３． ｌ＝Ｈピン部のアンバラ
ンス量ｍ１・ｒＪｋ、スラスト部のアンバランス量１゜
・ｒｏが存在し、その総和Ｍ−Ｒが偏心部自体の形状に
よるアンバランスｔとなる。
ンス量ｍ１・ｒＪｋ、スラスト部のアンバランス量１゜
・ｒｏが存在し、その総和Ｍ−Ｒが偏心部自体の形状に
よるアンバランスｔとなる。
さらに、ローリングピストン５は、ビン部と同一偏心中
心でシリンダ内を回転するため、ローリングピストンの
質量を３ａ二する二ｍ、 −ｒＪ：Ｑアンバランス量が
発生しビン部？：二１わること：二なる。
心でシリンダ内を回転するため、ローリングピストンの
質量を３ａ二する二ｍ、 −ｒＪ：Ｑアンバランス量が
発生しビン部？：二１わること：二なる。
クランク軸が角速皇ωで可転すると、偏心部にに不つり
あいに＝る遠心力３”３＝（Ｍ”Ｒ十ｍ、１・ｒ、）ω
２が働くことになるが、この遠心力の浄用方向二、ビン
部９の偏心方向、すなわち、ベクトル０ｆ）７）方向で
ある。
あいに＝る遠心力３”３＝（Ｍ”Ｒ十ｍ、１・ｒ、）ω
２が働くことになるが、この遠心力の浄用方向二、ビン
部９の偏心方向、すなわち、ベクトル０ｆ）７）方向で
ある。
ここで不つシあい力Ｆよを約９合わせるための睡りとし
て、クランク軸３の主軸受側１：固定された回転子１．
の下端部に第一のバランサ１４、上２！！１部シー第二
のバランサ１５を取りつσる構造としている。また、バ
ランサの構成では第一、第二のバランサの他：二、クラ
ンク軸５の副軸受側端部ζ：第三のバランサ１６を配設
したものもある。これらのバランサは、ビン部９の偏心
方向に対し０°あるいは１８０Ｑの角度で取付けている
。
て、クランク軸３の主軸受側１：固定された回転子１．
の下端部に第一のバランサ１４、上２！！１部シー第二
のバランサ１５を取りつσる構造としている。また、バ
ランサの構成では第一、第二のバランサの他：二、クラ
ンク軸５の副軸受側端部ζ：第三のバランサ１６を配設
したものもある。これらのバランサは、ビン部９の偏心
方向に対し０°あるいは１８０Ｑの角度で取付けている
。
次に、ローリングピストン５がシリンダ４内を回転しガ
スを圧縮する際に、ローリングピストン５を介してクラ
ンク軸３に作用するガス圧縮力？。
スを圧縮する際に、ローリングピストン５を介してクラ
ンク軸３に作用するガス圧縮力？。
な第７図２よび第８図の様（：なる、すなわち、回転角
２ｔｌ］′）〜２７ａ０ の範囲で最大１をと９、そっ
浄用万苅はクランク軸が００から５６０’ ｌで一回転
する間９０°から１８０°の万回：二回い℃いるという
特徴がある。
２ｔｌ］′）〜２７ａ０ の範囲で最大１をと９、そっ
浄用万苅はクランク軸が００から５６０’ ｌで一回転
する間９０°から１８０°の万回：二回い℃いるという
特徴がある。
ここでガス圧１力？、μ、クランク軸５；二作用すると
同時にシリンダを−Ｆ、Ｄ力で押しているため、圧縮機
内部ではつりあっていることから、特につシあい錘夛は
必要としない、しかし、その力はシリンダを回転さぜる
トルクとして作用するため、圧縮機を回転方向に振動さ
せる加振力となる。
同時にシリンダを−Ｆ、Ｄ力で押しているため、圧縮機
内部ではつりあっていることから、特につシあい錘夛は
必要としない、しかし、その力はシリンダを回転さぜる
トルクとして作用するため、圧縮機を回転方向に振動さ
せる加振力となる。
さて、クランク軸の偏心部３．には不つ夛あい力Ｆとガ
ス圧縮力Ｐ′つの合力Ｆｇ＋ Ｆ、が作用する。この合
力によってクランク軸３がたわむため、−軸受内部では
クランク軸３が片あたシする。この片あ光夛Ｃ：よって
生じる軸受反力は、合力が大きいほど大きくなり、軸受
のもつ限界荷重を越えれば。
ス圧縮力Ｐ′つの合力Ｆｇ＋ Ｆ、が作用する。この合
力によってクランク軸３がたわむため、−軸受内部では
クランク軸３が片あたシする。この片あ光夛Ｃ：よって
生じる軸受反力は、合力が大きいほど大きくなり、軸受
のもつ限界荷重を越えれば。
軸受が焼き付きＣ；至るなどの間層を生じることがあゐ
。
。
壜た、合カフ、 ＋７．の一回転中に８ける変化量が大
きければ、それだけ軸受内でクランク軸３が振ｎ回るこ
と：：なρクランク１１３／）！肋が増重することにな
る。
きければ、それだけ軸受内でクランク軸３が振ｎ回るこ
と：：なρクランク１１３／）！肋が増重することにな
る。
なｓｌ このｓＯ良菫として胸遵するものＣ二ζ、ｉＭ
えば、″＃開平１−１０４９９６号公報が挙げられる。
えば、″＃開平１−１０４９９６号公報が挙げられる。
上記従来技術において、圧縮機の回転数を高速化し、か
つ高負荷で使用する場合、クランク軸の偏心部に働く不
つ）おい力は角速叢ωの二乗（：比テｊして増加し、ま
た、ガス圧縮力は負荷によって増加するので、クランク
軸の偏心部に加わる不つりあい力とガス圧縮力の合力が
増加し、クランク軸のたわみ量が増大し、主軸受Ｓよび
副軸受の上下端の片あたシ量が増大するという問題があ
った。
つ高負荷で使用する場合、クランク軸の偏心部に働く不
つ）おい力は角速叢ωの二乗（：比テｊして増加し、ま
た、ガス圧縮力は負荷によって増加するので、クランク
軸の偏心部に加わる不つりあい力とガス圧縮力の合力が
増加し、クランク軸のたわみ量が増大し、主軸受Ｓよび
副軸受の上下端の片あたシ量が増大するという問題があ
った。
この片あたシ量の増大によ夕、軸受の上下端でクランク
軸と軸受の焼き付きを発生させるため信頼性が低下する
という問題があった。さらに片あたシによシ摺動ロスが
増加し圧縮機の入力が増加するという問題があった。１
凱合力の増加に伴い、クランク軸の振動が増大し、圧縮
機の振動増加の原因となるという問題点もあった０以上
の間厘に＝９、王ａｍ回転故を高速化する場合書二に負
荷を軽くする必要があり、１几、高負荷で使用する時は
回転数を低くｇさ、ｔなければならす、圧＃磯の高出力
化二二は限度があった。
軸と軸受の焼き付きを発生させるため信頼性が低下する
という問題があった。さらに片あたシによシ摺動ロスが
増加し圧縮機の入力が増加するという問題があった。１
凱合力の増加に伴い、クランク軸の振動が増大し、圧縮
機の振動増加の原因となるという問題点もあった０以上
の間厘に＝９、王ａｍ回転故を高速化する場合書二に負
荷を軽くする必要があり、１几、高負荷で使用する時は
回転数を低くｇさ、ｔなければならす、圧＃磯の高出力
化二二は限度があった。
本発明の目的は、クランク軸の偏心部に加わる遠心力と
ガス圧縮力の合力を低減でき、主軸受および副軸受の上
下端の片あたシ童を低下葛＜、圧縮機を高速、かつ、高
負荷で運転させる際の信頼性を確保し、圧縮機の入力３
よび振動を低減しうるロータリ圧縮機を提供することに
ある。
ガス圧縮力の合力を低減でき、主軸受および副軸受の上
下端の片あたシ童を低下葛＜、圧縮機を高速、かつ、高
負荷で運転させる際の信頼性を確保し、圧縮機の入力３
よび振動を低減しうるロータリ圧縮機を提供することに
ある。
上記目的を達成する丸めに、本発明に係るロータリ圧縮
機の構成は、電動機と圧縮機構部をクランク軸で連結し
て密閉容器内Ｃ：収納したものであって、前記圧縮機構
Ｈに、シリンダと、シリンダ内に設けられたクランク軸
の偏心部に嵌合されたローリングピストンと、前記ロー
リングピストンの回転に追従して往復動するベーンと、
前機シリンダの両端を密閉するとともに前機クランク軸
を支持する主、副軸受とからな）、前機りランク軸Ｄ４
ｊＩ心Ｓａ、 コー：Ｊングピストン；二当妥す已ビ
ン部と、主軸受、 ａｌｌ軸受に当接するスラスト部を
もつコータリ圧Ｓ礪二Ｓいて、クランク軸の偏心部の重
心偏心による不つり合い力の方向を偏心方向からクラン
ク軸の回転の進行冑：二丁らし、その不りクあい力をつ
りあわせるパランサを回転子の上下あるいは回転子の上
下とクランク軸の副軸受側端部に設けたものである。
′ 〔作用〕 本発明を開発した考え方と上記技術手段にもとづく働き
は次の過多である。
機の構成は、電動機と圧縮機構部をクランク軸で連結し
て密閉容器内Ｃ：収納したものであって、前記圧縮機構
Ｈに、シリンダと、シリンダ内に設けられたクランク軸
の偏心部に嵌合されたローリングピストンと、前記ロー
リングピストンの回転に追従して往復動するベーンと、
前機シリンダの両端を密閉するとともに前機クランク軸
を支持する主、副軸受とからな）、前機りランク軸Ｄ４
ｊＩ心Ｓａ、 コー：Ｊングピストン；二当妥す已ビ
ン部と、主軸受、 ａｌｌ軸受に当接するスラスト部を
もつコータリ圧Ｓ礪二Ｓいて、クランク軸の偏心部の重
心偏心による不つり合い力の方向を偏心方向からクラン
ク軸の回転の進行冑：二丁らし、その不りクあい力をつ
りあわせるパランサを回転子の上下あるいは回転子の上
下とクランク軸の副軸受側端部に設けたものである。
′ 〔作用〕 本発明を開発した考え方と上記技術手段にもとづく働き
は次の過多である。
クランク軸に加わるガス圧縮力が最大となる回転角は、
負荷東件Ｓよび寸法２：よって変化するが、はぼ２０’
から２７０°の範囲に入る。この場合、クランク軸の偏
心方向とガス圧縮力？、のなす角は９０°以上シ：なる
のは幾何学的に明白である。従来の圧縮機では不つりあ
い力Ｆｇの作用方向はクランク軸の偏心方向と一致して
いたから、遠心力Ｆとガス圧縮力Ｆｐのな丁角αは１８
０’）α〉９０°の関係にあった１本発明で、不つ（あ
いによる遠心力の方向を偏心方間からクランク軸の回転
の道行貴に丁らすこと（：工９、遠心力３′よとガス圧
縮力？、のなす角α′に１８００ンα′〉αン９０’の
関係ζ二なであり＃−αの場合よシθ＝α′の万がｔｒ
十ｉ＋ｐ が小路くなるのに明白である。すなわち、本発明では、
遠心力Ｆ８、ガス圧縮力？、のそれぞれの大きさに同一
であってもそれらの合力を小さくすることが可能となる
。従ってクランク軸のたわみ量を低下させることができ
、主軸受Ｓよび副軸受の上下端の片あたり量を低減する
ことができる。
負荷東件Ｓよび寸法２：よって変化するが、はぼ２０’
から２７０°の範囲に入る。この場合、クランク軸の偏
心方向とガス圧縮力？、のなす角は９０°以上シ：なる
のは幾何学的に明白である。従来の圧縮機では不つりあ
い力Ｆｇの作用方向はクランク軸の偏心方向と一致して
いたから、遠心力Ｆとガス圧縮力Ｆｐのな丁角αは１８
０’）α〉９０°の関係にあった１本発明で、不つ（あ
いによる遠心力の方向を偏心方間からクランク軸の回転
の道行貴に丁らすこと（：工９、遠心力３′よとガス圧
縮力？、のなす角α′に１８００ンα′〉αン９０’の
関係ζ二なであり＃−αの場合よシθ＝α′の万がｔｒ
十ｉ＋ｐ が小路くなるのに明白である。すなわち、本発明では、
遠心力Ｆ８、ガス圧縮力？、のそれぞれの大きさに同一
であってもそれらの合力を小さくすることが可能となる
。従ってクランク軸のたわみ量を低下させることができ
、主軸受Ｓよび副軸受の上下端の片あたり量を低減する
ことができる。
以下１本発明の実施例を第１図ないし第４図によ）説明
する。
する。
第１図は、本発明の一実施例に係るロータリ圧縮機の縦
断面図、第２図は第１図の■−■矢視断面図、第３図は
本発明の第二の実施例の説明図、纂４図は本発明の第三
の実施例の説明図である。
断面図、第２図は第１図の■−■矢視断面図、第３図は
本発明の第二の実施例の説明図、纂４図は本発明の第三
の実施例の説明図である。
第１図に示すローメリ圧纏磯隠１回転子１．と固定子１
．とからなる電動機１と圧ａＳ構部２とをクランク軸５
で連結して密閉容器１５内Ｃ：収納してなるものである
。圧ａｌｌの底部には冷凍機油１２が貯留しである。
．とからなる電動機１と圧ａＳ構部２とをクランク軸５
で連結して密閉容器１５内Ｃ：収納してなるものである
。圧ａｌｌの底部には冷凍機油１２が貯留しである。
圧縮機構部２は、密閉容器１５に固定場れたシリンダ４
と、このシリンダ４内Ｃ二設けられたクランク軸Ｓの偏
心部５．１−自転自在に嵌合されたローリングピストン
５と、ローリングピストン５の回転Ｊ：追従して往復動
するベーン６と、シリンダ４の上、下端を密閉するとと
もにクランク軸３を支持する主軸受７、副軸受ａとから
なっている。
と、このシリンダ４内Ｃ二設けられたクランク軸Ｓの偏
心部５．１−自転自在に嵌合されたローリングピストン
５と、ローリングピストン５の回転Ｊ：追従して往復動
するベーン６と、シリンダ４の上、下端を密閉するとと
もにクランク軸３を支持する主軸受７、副軸受ａとから
なっている。
クランク軸３の偏心部３．ハ、ローリングピストン５に
当接するピンｉ！ｌ＄９と、主軸受７、副軸受ａに当接
するスラスト部１０から構成されている。
当接するピンｉ！ｌ＄９と、主軸受７、副軸受ａに当接
するスラスト部１０から構成されている。
ここでクランク軸３の偏心部３１のスラスト部１０は偏
心方向に対し回転の進行儒Ｃ二肉盛）部１７を設けてい
る。また、ピン部９は回転の反進行側に複数個の貫通孔
１８を配設した構造としている。
心方向に対し回転の進行儒Ｃ二肉盛）部１７を設けてい
る。また、ピン部９は回転の反進行側に複数個の貫通孔
１８を配設した構造としている。
本実施例に８ける不つ）あい力の方向は偏心方向；二対
し１５°回転軸の迩行淘；：イｔｔ７を九め、こＤ不つ
りあい力を釣り合わイるバラ／すの構：ｉｔ区、回転子
１１の下瑞１；偏心方回から１９５’ＥＵｆｈの運行ｉ
ｌｌ二ずれた位ＪＩＣ巣−のバランサ１４を、（ロ）モ
モ１１の上Ｓ≦ユニー心方角から１５°回転の進行側Ｃ
二ずれ几泣麓に第二のバランｆ１５を、またクランク軸
５ｖａｌｌｓ軸受ＩＩ瑞部（；に偏心方向う１９５°回
転の進行側にずれた角、叢に第三のバランサ１６を投＃
１ｊるものとして−いる。
し１５°回転軸の迩行淘；：イｔｔ７を九め、こＤ不つ
りあい力を釣り合わイるバラ／すの構：ｉｔ区、回転子
１１の下瑞１；偏心方回から１９５’ＥＵｆｈの運行ｉ
ｌｌ二ずれた位ＪＩＣ巣−のバランサ１４を、（ロ）モ
モ１１の上Ｓ≦ユニー心方角から１５°回転の進行側Ｃ
二ずれ几泣麓に第二のバランｆ１５を、またクランク軸
５ｖａｌｌｓ軸受ＩＩ瑞部（；に偏心方向う１９５°回
転の進行側にずれた角、叢に第三のバランサ１６を投＃
１ｊるものとして−いる。
本実ｊＩに、Ｃる不つりあい力？とガス圧縮力Ｆ。
の合力の大きさは、従来例に比べ、１０％低減すること
が可能となったため、軸受の上下端Ｃ二加わる片あた）
反力も１０慢低減でき、同一回転数（二Ｘいて負荷を１
０チ増加石ぜて使用することができる様になった。また
、高速高負荷東件での圧縮機入力は従来よ）１．５憾、
振動は１〇−低減でさた。
が可能となったため、軸受の上下端Ｃ二加わる片あた）
反力も１０慢低減でき、同一回転数（二Ｘいて負荷を１
０チ増加石ぜて使用することができる様になった。また
、高速高負荷東件での圧縮機入力は従来よ）１．５憾、
振動は１〇−低減でさた。
８１３図は本発明の第二の実施例を示したものである。
Ｉにの実施１Ｐ１１に、第一の実施例の肉盛シ部１７を
設けず、１ｇ１転の反進行側に複数個の貫通孔を配役し
ｔ１′ｅσＤｌｌｌ造のものである。不つりあい力の方
、司に１６方回に対し７０回社の進行！＃−二−Ｃれ、
七のイれ量二巣−の実施チ１＝ジ小路くなるり為？８と
？、の合力の大ささ瓜従来列＝ρ５慢小嘔くすることが
可能となる。
設けず、１ｇ１転の反進行側に複数個の貫通孔を配役し
ｔ１′ｅσＤｌｌｌ造のものである。不つりあい力の方
、司に１６方回に対し７０回社の進行！＃−二−Ｃれ、
七のイれ量二巣−の実施チ１＝ジ小路くなるり為？８と
？、の合力の大ささ瓜従来列＝ρ５慢小嘔くすることが
可能となる。
第４具は本発明の第三の実Ｍ列を示し友ものである。ビ
ンＨ９：；瓜偏心方向；；対し回転の進行側には、ピン
部９工９比重の大さい金属１９をうめ込み、回転の反進
行１１に区貫通孔１８を配設し次ものである。ここで本
実施例ではビン部の材料は勇鉄（比重Ｚ２）に対しうめ
込み金属としてしんちゅう（比重ａＳ）を用いた。この
結果、不つりあい力の方向線偏心方向（二対し回転の進
行側に１０°ずらすことができ、Ｆｇと？、の合力の大
きでは従来例よｆｉ６ｆｉ低下させることができた。
ンＨ９：；瓜偏心方向；；対し回転の進行側には、ピン
部９工９比重の大さい金属１９をうめ込み、回転の反進
行１１に区貫通孔１８を配設し次ものである。ここで本
実施例ではビン部の材料は勇鉄（比重Ｚ２）に対しうめ
込み金属としてしんちゅう（比重ａＳ）を用いた。この
結果、不つりあい力の方向線偏心方向（二対し回転の進
行側に１０°ずらすことができ、Ｆｇと？、の合力の大
きでは従来例よｆｉ６ｆｉ低下させることができた。
本発明によれば、クランク軸の偏心部１：加わる不つシ
あいによる遠心カーとガス圧縮力？、の合力の太き嘔を
低減でさ、主軸受８工び副軸受の上下端の片あたシ量を
低下嘔せ、圧Ｎ機を高速かつ高負荀で運転させる＃！Ｄ
信頼性を確保し、圧縮機の入力及び振動を低減しうるロ
ーメリ王ＪＩ条を提供することかでさる。
あいによる遠心カーとガス圧縮力？、の合力の太き嘔を
低減でさ、主軸受８工び副軸受の上下端の片あたシ量を
低下嘔せ、圧Ｎ機を高速かつ高負荀で運転させる＃！Ｄ
信頼性を確保し、圧縮機の入力及び振動を低減しうるロ
ーメリ王ＪＩ条を提供することかでさる。
第１凶は、本発明の一実施例１：糸るロータリ圧縮機の
縦断面図、第２凶は第１図の■−■矢視断面図、第５図
は、不発明の第二の実施例である■−ｎ矢視相当部の断
面図、第４図は、本発明の第三の実施例の■−■矢視相
当部の断面図、第５図は従来のロータリ圧縮機の縦断面
図、纂６図に第５図■〜■矢視断面図、第７図、第８図
にガス圧縮力の説明図である。 ３・・・クランク軸％ ３１ ・・・偏心部、５・・
・ローリングピストン、９・・・ピン部、１０・・・ス
ラスト部、１７・・・肉１＆り部、１８・・・貫通孔、
１９・・・比重大のうめ込み金属。
縦断面図、第２凶は第１図の■−■矢視断面図、第５図
は、不発明の第二の実施例である■−ｎ矢視相当部の断
面図、第４図は、本発明の第三の実施例の■−■矢視相
当部の断面図、第５図は従来のロータリ圧縮機の縦断面
図、纂６図に第５図■〜■矢視断面図、第７図、第８図
にガス圧縮力の説明図である。 ３・・・クランク軸％ ３１ ・・・偏心部、５・・
・ローリングピストン、９・・・ピン部、１０・・・ス
ラスト部、１７・・・肉１＆り部、１８・・・貫通孔、
１９・・・比重大のうめ込み金属。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、電動機と圧縮機構部とをクランク軸で連結して密閉
容機内に収納したものであって、前記圧縮機構部は、シ
リンダと、前記シリンダ内に設けられた前記クランク軸
の偏心部に嵌合されたローリングピストンと、前記ロー
リングピストンの回転に追従して往復動するベーンと、
前記シリンダの両端を密閉するとともに前記クランク軸
を支持する主、副軸受とからなるロータリ圧縮機におい
て、 前記クランク軸の偏心部にかかる不つりあい力の方向を
偏心方向から前記クランク軸の回転の進行側にすらした
ことを特徴とするロータリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30235490A JPH04175490A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | ロータリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30235490A JPH04175490A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | ロータリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04175490A true JPH04175490A (ja) | 1992-06-23 |
Family
ID=17907904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30235490A Pending JPH04175490A (ja) | 1990-11-09 | 1990-11-09 | ロータリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04175490A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020165314A (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-08 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 圧縮機 |
| US12320354B1 (en) | 2024-09-19 | 2025-06-03 | Mahle International Gmbh | Compression device having integrated discharge chamber(s) and compressor with compression device having integrated discharge chamber(s) |
| US12523223B1 (en) | 2024-09-19 | 2026-01-13 | Mahle International Gmbh | Balanced rolling piston compressor with central mass reductions for improved compressor stability |
-
1990
- 1990-11-09 JP JP30235490A patent/JPH04175490A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020165314A (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-08 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 圧縮機 |
| US12320354B1 (en) | 2024-09-19 | 2025-06-03 | Mahle International Gmbh | Compression device having integrated discharge chamber(s) and compressor with compression device having integrated discharge chamber(s) |
| US12523223B1 (en) | 2024-09-19 | 2026-01-13 | Mahle International Gmbh | Balanced rolling piston compressor with central mass reductions for improved compressor stability |
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