JPH041767B2 - - Google Patents
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- JPH041767B2 JPH041767B2 JP59058324A JP5832484A JPH041767B2 JP H041767 B2 JPH041767 B2 JP H041767B2 JP 59058324 A JP59058324 A JP 59058324A JP 5832484 A JP5832484 A JP 5832484A JP H041767 B2 JPH041767 B2 JP H041767B2
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- JP
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- polycarbonate
- hydroxyphenyl
- bis
- kneader
- methylene chloride
- Prior art date
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- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はポリカーボネート粒状体の製造方法に
関し、詳しくは塩化メチレン溶液の濃縮によつて
はゲル化しない単独重合型或は共重合型ポリカー
ボネートの塩化メチレン溶液から嵩密度の大き
い、粒子径の揃つたポリカーボネート粒状体を効
率よく製造する方法に係わる。
関し、詳しくは塩化メチレン溶液の濃縮によつて
はゲル化しない単独重合型或は共重合型ポリカー
ボネートの塩化メチレン溶液から嵩密度の大き
い、粒子径の揃つたポリカーボネート粒状体を効
率よく製造する方法に係わる。
［従来技術］
ポリカーボネートを有機溶媒と水の存在下で製
造する方法は種々知られているが、いずれの方法
においても反応終了時にはポリカーボネートは有
機溶媒に溶けた溶液として得られる。ポリカーボ
ネートは押出成形、射出成形、回転成形等の成形
に用いるためにも、またキヤステイングフイルム
として用いるにも、その運搬、貯蔵面から粒状物
が好ましいので、上記溶液から固形物として回収
する必要がある。この回収法として多数の提案が
ある。
造する方法は種々知られているが、いずれの方法
においても反応終了時にはポリカーボネートは有
機溶媒に溶けた溶液として得られる。ポリカーボ
ネートは押出成形、射出成形、回転成形等の成形
に用いるためにも、またキヤステイングフイルム
として用いるにも、その運搬、貯蔵面から粒状物
が好ましいので、上記溶液から固形物として回収
する必要がある。この回収法として多数の提案が
ある。
それらの提案の第１の方法はポリカーボネート
の有機溶媒溶液にアルコール類やケトン類のよう
な非溶媒を混合して、ポリカーボネートを沈澱回
収する、所謂非溶剤沈澱法である（特公昭36−
22447、同36−22448、同37−7000、同38−16347
号公報参照）。
の有機溶媒溶液にアルコール類やケトン類のよう
な非溶媒を混合して、ポリカーボネートを沈澱回
収する、所謂非溶剤沈澱法である（特公昭36−
22447、同36−22448、同37−7000、同38−16347
号公報参照）。
第２の方法はポリカーボネート溶液を熱水中或
いは水蒸気流中或いは熱風中に噴出させて固形ポ
リカーボネートを得る、所謂噴霧法である（特公
昭36−11231、同40−3533、同40−9843号公報参
照）。
いは水蒸気流中或いは熱風中に噴出させて固形ポ
リカーボネートを得る、所謂噴霧法である（特公
昭36−11231、同40−3533、同40−9843号公報参
照）。
第３の方法はポリカーボネート溶液を濃縮し、
ゲル化させ粉砕する、所謂ゲル化法である（特公
昭36−21033、同44−11031、同45−9875号公報参
照）。
ゲル化させ粉砕する、所謂ゲル化法である（特公
昭36−21033、同44−11031、同45−9875号公報参
照）。
これらの方法のうち、第１と第２の方法では得
られる固形物は嵩密度が低いため、取扱い上に難
点があり、さらに、第１の方法では２種以上の溶
媒を回収する不利がある。従つて、得られる固形
物の嵩密度が大きく、操作も簡単な第３のゲル化
法が優れている。しかしながら、本発明で対象と
するポリカーボネートはゲル化しないために第３
の方法では粒状体は得られない。
られる固形物は嵩密度が低いため、取扱い上に難
点があり、さらに、第１の方法では２種以上の溶
媒を回収する不利がある。従つて、得られる固形
物の嵩密度が大きく、操作も簡単な第３のゲル化
法が優れている。しかしながら、本発明で対象と
するポリカーボネートはゲル化しないために第３
の方法では粒状体は得られない。
このようなゲル化しない共重合型ポリカーボネ
ートの粒状化方法として、ポリカーボネート溶液
に脂肪族炭化水素、脂肪族アルコール及び脂肪族
ケトンの中から選ばれた少くとも１種の沈澱剤を
加え、特定の剪断力のもとに混合する方法が特開
昭51−123265号公報に開示されている。しかし、
この方法も２種の溶媒を使用するために、各々の
溶剤を分離回収しなければならず工業上有利な方
法ではない。
ートの粒状化方法として、ポリカーボネート溶液
に脂肪族炭化水素、脂肪族アルコール及び脂肪族
ケトンの中から選ばれた少くとも１種の沈澱剤を
加え、特定の剪断力のもとに混合する方法が特開
昭51−123265号公報に開示されている。しかし、
この方法も２種の溶媒を使用するために、各々の
溶剤を分離回収しなければならず工業上有利な方
法ではない。
［発明の目的］
塩化メチレン溶液の濃縮によつてはゲル化しな
い単独重合型或は共重合型のポリカーボネートの
塩化メチレン溶液から、嵩密度の高い、粒度の揃
つた粒状体を、効率よく製造する方法を提供する
ことにある。
い単独重合型或は共重合型のポリカーボネートの
塩化メチレン溶液から、嵩密度の高い、粒度の揃
つた粒状体を、効率よく製造する方法を提供する
ことにある。
［発明の構成］
本発明は塩化メチレン溶液の濃縮によつてはゲ
ル化しないポリカーボネートの塩化メチレン溶液
を、塩化メチレンの沸点以上の温度に維持した熱
水を貯留した粉砕機構を有する混練機に供給し、
これを混練してポリカーボネートが黐（もち）状
になつた時点で粉砕機構が駆動できる程度にまで
熱水を除去し、続いて混練機内を塩化メチレンの
沸点以上の温度に維持して混練することにより脱
溶媒、粉砕を同時に行うことを特徴とするポリカ
ーボネート粒状体の製造方法である。
ル化しないポリカーボネートの塩化メチレン溶液
を、塩化メチレンの沸点以上の温度に維持した熱
水を貯留した粉砕機構を有する混練機に供給し、
これを混練してポリカーボネートが黐（もち）状
になつた時点で粉砕機構が駆動できる程度にまで
熱水を除去し、続いて混練機内を塩化メチレンの
沸点以上の温度に維持して混練することにより脱
溶媒、粉砕を同時に行うことを特徴とするポリカ
ーボネート粒状体の製造方法である。
本発明で対象とするポリカーボネートは、一般
には酸受容体、水、有機溶媒および分子量調整剤
の存在下、２価フエノールとホスゲン等のカーボ
ネート前駆体との反応によつて製造される。ここ
で単独重合型ポリカーボネートの原料である２価
フエノールとしては、１，１−ビス（４−ヒドロ
キシフエニル）エタン、１，１−ビス（４−ヒド
ロキシフエニル）ブタン、１，１−ビス（４−ヒ
ドロキシフエニル）シクロヘキサン、２，２−ビ
ス（３−メチル−４−ヒドロキシフエニル）プロ
パン、２，２−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒ
ドロキシフエニル）プロパン、１，１−ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフエニル）
メタン、１−フエニル−１，１−ビス（４−ヒド
ロキシフエニル）エタンなどが用いられる。ま
た、共重合型ポリカーボネートの原料である２価
フエノールとしては、上記の２価フエノール以外
にも２，２−ビス（４−ヒドロキシフエニル）プ
ロパン、ビス（４−ヒドロキシフエニル）スルフ
イツド、ビス（４−ヒドロキシフエニル）スルホ
ン、ビス（４−ヒドロキシフエニル）スルホキシ
ド、ビス（４−ヒドロキシフエニル）エーテル、
ビス（４−ヒドロキシフエニル）の如き化合物ま
たはビス（３，５−ジブロモ−４−ヒドロキシフ
エニル）プロパンの如きハロゲン化ビスフエノー
ル類が用いられる。
には酸受容体、水、有機溶媒および分子量調整剤
の存在下、２価フエノールとホスゲン等のカーボ
ネート前駆体との反応によつて製造される。ここ
で単独重合型ポリカーボネートの原料である２価
フエノールとしては、１，１−ビス（４−ヒドロ
キシフエニル）エタン、１，１−ビス（４−ヒド
ロキシフエニル）ブタン、１，１−ビス（４−ヒ
ドロキシフエニル）シクロヘキサン、２，２−ビ
ス（３−メチル−４−ヒドロキシフエニル）プロ
パン、２，２−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒ
ドロキシフエニル）プロパン、１，１−ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフエニル）
メタン、１−フエニル−１，１−ビス（４−ヒド
ロキシフエニル）エタンなどが用いられる。ま
た、共重合型ポリカーボネートの原料である２価
フエノールとしては、上記の２価フエノール以外
にも２，２−ビス（４−ヒドロキシフエニル）プ
ロパン、ビス（４−ヒドロキシフエニル）スルフ
イツド、ビス（４−ヒドロキシフエニル）スルホ
ン、ビス（４−ヒドロキシフエニル）スルホキシ
ド、ビス（４−ヒドロキシフエニル）エーテル、
ビス（４−ヒドロキシフエニル）の如き化合物ま
たはビス（３，５−ジブロモ−４−ヒドロキシフ
エニル）プロパンの如きハロゲン化ビスフエノー
ル類が用いられる。
本発明においてはかかる非晶性ポリカーボネー
トを塩化メチレン溶液として処理する。この溶液
の濃度は特に制限されるものではないが、好まし
い濃度としては３〜30重量％である。また、本発
明においては、かかるポリカーボネートの塩化メ
チレン溶液を熱水の入つた粉砕機構を有する混練
機中に供給し、脱溶媒を行なうので混練機中の熱
水の温度は塩化メチレンの沸点より高い温度、好
ましくは10〜30°程度高い温度とする。
トを塩化メチレン溶液として処理する。この溶液
の濃度は特に制限されるものではないが、好まし
い濃度としては３〜30重量％である。また、本発
明においては、かかるポリカーボネートの塩化メ
チレン溶液を熱水の入つた粉砕機構を有する混練
機中に供給し、脱溶媒を行なうので混練機中の熱
水の温度は塩化メチレンの沸点より高い温度、好
ましくは10〜30°程度高い温度とする。
本発明に用いる粉砕機構を有する混練機の一例
を図面に示す。第１図は双腕形ニーダの簡略化し
た断面図であり、第２図はそのシグマ型翼の簡略
化した側面図である。このニーダは平行に設置し
たシグマ型翼１とこれを収納するジヤケツト付の
バレル２から成り、翼の回転により混練を行な
う。更に、このニーダには、第１図に示す如く、
バレルの長手方向に突条３を設けるとともにシグ
マ型翼１の周縁には鋸歯状突起４を設けてある。
鋸歯状突起４は第３図に示す如き形状であり、バ
レル２内面に形成した突条３の形状は第４図に示
す如き断面を有するものである。バレル２内面に
形成する凹凸としては第１図、第４図に示した突
条３に変えて、第５図に示す如く、多数の突起３
ａを突設せしめてもよい。このような粉砕用の突
条、突起としては、そのピツチが３〜20ｍ／ｍ程
度が良く、また翼とバレルのクリアランスは１〜
50ｍ／ｍが好ましい。
を図面に示す。第１図は双腕形ニーダの簡略化し
た断面図であり、第２図はそのシグマ型翼の簡略
化した側面図である。このニーダは平行に設置し
たシグマ型翼１とこれを収納するジヤケツト付の
バレル２から成り、翼の回転により混練を行な
う。更に、このニーダには、第１図に示す如く、
バレルの長手方向に突条３を設けるとともにシグ
マ型翼１の周縁には鋸歯状突起４を設けてある。
鋸歯状突起４は第３図に示す如き形状であり、バ
レル２内面に形成した突条３の形状は第４図に示
す如き断面を有するものである。バレル２内面に
形成する凹凸としては第１図、第４図に示した突
条３に変えて、第５図に示す如く、多数の突起３
ａを突設せしめてもよい。このような粉砕用の突
条、突起としては、そのピツチが３〜20ｍ／ｍ程
度が良く、また翼とバレルのクリアランスは１〜
50ｍ／ｍが好ましい。
かかるニーダを用いる本発明について具体的に
説明する。
説明する。
まず、ニーダのバレル内に塩化メチレンの沸点
より高い温度の熱水を注入しこれをジヤケツトで
加熱し所定の温度に維持しつつポリカーボネート
の塩化メチレン溶液を少量ずつ投入しつつ撹拌す
る。これによりカーボネート溶液と熱水との接触
は十分に行なわれ、溶液の投入と同時に塩化メチ
レンの急速な沸騰蒸発が起こり、気泡や水滴を多
量に包含したペースト状ないし黐（もち）状物に
なる。ポリカーボネート溶液の投入および塩化メ
チレンの蒸発につれて、内容物は徐々に粘性を失
い、高い稠度の黐状物になる。この時点で粉砕機
構が駆動できる程度にまで熱水の大部分を排出
し、混練機内の温度を塩化メチレンの沸点以上に
維持しながら脱溶媒を続ける。この間にニーダの
翼とバレルの内面の間で黐状物は切断作用などに
よつて粉砕されて粒度の揃つた粒状体になる。
より高い温度の熱水を注入しこれをジヤケツトで
加熱し所定の温度に維持しつつポリカーボネート
の塩化メチレン溶液を少量ずつ投入しつつ撹拌す
る。これによりカーボネート溶液と熱水との接触
は十分に行なわれ、溶液の投入と同時に塩化メチ
レンの急速な沸騰蒸発が起こり、気泡や水滴を多
量に包含したペースト状ないし黐（もち）状物に
なる。ポリカーボネート溶液の投入および塩化メ
チレンの蒸発につれて、内容物は徐々に粘性を失
い、高い稠度の黐状物になる。この時点で粉砕機
構が駆動できる程度にまで熱水の大部分を排出
し、混練機内の温度を塩化メチレンの沸点以上に
維持しながら脱溶媒を続ける。この間にニーダの
翼とバレルの内面の間で黐状物は切断作用などに
よつて粉砕されて粒度の揃つた粒状体になる。
［実施例］
以下に実施例を掲げて本発明を更に具体的に説
明する。
明する。
実施例 １
第３図における歯の高さh1が10ｍ／ｍ、歯と歯
の間隔p1が20ｍ／ｍ、歯先のR1が５ｍ／ｍの鋸
歯状歯を設けたシグマ型翼とバレル内側に第４図
の高さh2が20ｍ／ｍ、間隔p2が20ｍ／ｍ、R2が
５ｍ／ｍの歯を設けたバレルをクリアランス３
ｍ／ｍに取付けた翼長1500ｍ／ｍ、翼径600ｍ／
ｍのジヤケツト付双腕形ニーダに熱水を入れた。
この中に、１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニ
ル）エタンとホスゲンの反応から得たηsp0.43（0.7
ｇ／100ml塩化メチレン、20℃）のポリカーボネ
ートの10重量％塩化メチレン溶液を徐々に滴下し
た。ニーダは60r.p.m.で撹拌しながら、溶液を滴
下し、もち状物を得た。この間ジヤケツトから加
熱し、水温を約50℃に保つた。溶液を滴下し終え
ると、熱水を排出し、ニーダ内部の雰囲気温度を
約50℃に維持しながらかき混ぜ、脱溶媒と粉砕を
行なつた。
の間隔p1が20ｍ／ｍ、歯先のR1が５ｍ／ｍの鋸
歯状歯を設けたシグマ型翼とバレル内側に第４図
の高さh2が20ｍ／ｍ、間隔p2が20ｍ／ｍ、R2が
５ｍ／ｍの歯を設けたバレルをクリアランス３
ｍ／ｍに取付けた翼長1500ｍ／ｍ、翼径600ｍ／
ｍのジヤケツト付双腕形ニーダに熱水を入れた。
この中に、１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニ
ル）エタンとホスゲンの反応から得たηsp0.43（0.7
ｇ／100ml塩化メチレン、20℃）のポリカーボネ
ートの10重量％塩化メチレン溶液を徐々に滴下し
た。ニーダは60r.p.m.で撹拌しながら、溶液を滴
下し、もち状物を得た。この間ジヤケツトから加
熱し、水温を約50℃に保つた。溶液を滴下し終え
ると、熱水を排出し、ニーダ内部の雰囲気温度を
約50℃に維持しながらかき混ぜ、脱溶媒と粉砕を
行なつた。
得られたポリカーボネート粒状体の粒径は１〜
５ｍ／ｍであり、120℃で12時間乾燥後に測定し
た嵩密度は0.33ｇ／cm3であつた。
５ｍ／ｍであり、120℃で12時間乾燥後に測定し
た嵩密度は0.33ｇ／cm3であつた。
実施例 ２
実施例１と同じシグマ型翼とバレル内側に第５
図の高さh3が20ｍ／ｍ、間隔p3が20ｍ／ｍ、R3
が５ｍ／ｍの歯を設けたバレルをクリアランス３
ｍ／ｍで取付けた実施例１と同様のジヤケツト付
双腕形ニーダに50℃の熱水を入れた。この中に、
１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニル）シクロ
ヘキサンとホスゲンの反応により得たηsp（0.7
ｇ／100ml）塩化メチレン溶液にて20℃で測定）
が0.41のポリカーボネートの10重量％塩化メチレ
ン溶液を徐々に滴下した。ニーダは60r.p.m.で撹
拌しながら、溶液を滴下し、もち状物を得た。こ
の間ジヤケツトから加熱し、水温を約50℃に保つ
た。溶液を滴下し終えると、熱水を排水し、ニー
ダ内部の雰囲気温度を約50℃に維持しながらかき
混ぜ、脱溶媒と粉砕を行なつた。
図の高さh3が20ｍ／ｍ、間隔p3が20ｍ／ｍ、R3
が５ｍ／ｍの歯を設けたバレルをクリアランス３
ｍ／ｍで取付けた実施例１と同様のジヤケツト付
双腕形ニーダに50℃の熱水を入れた。この中に、
１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニル）シクロ
ヘキサンとホスゲンの反応により得たηsp（0.7
ｇ／100ml）塩化メチレン溶液にて20℃で測定）
が0.41のポリカーボネートの10重量％塩化メチレ
ン溶液を徐々に滴下した。ニーダは60r.p.m.で撹
拌しながら、溶液を滴下し、もち状物を得た。こ
の間ジヤケツトから加熱し、水温を約50℃に保つ
た。溶液を滴下し終えると、熱水を排水し、ニー
ダ内部の雰囲気温度を約50℃に維持しながらかき
混ぜ、脱溶媒と粉砕を行なつた。
得られたポリカーボネート粒状体の粒径は0.5
〜３ｍ／ｍであり、120℃で12時間乾燥後に測定
した嵩密度は0.36ｇ／cm3であつた。
〜３ｍ／ｍであり、120℃で12時間乾燥後に測定
した嵩密度は0.36ｇ／cm3であつた。
実施例 ３
60℃の熱水の入つた実施例２に用いたと同じニ
ーダ中に、２，２−ビス（４−ヒドロキシフエニ
ル）プロパン50重量％と、２，２−ビス（３，５
−ジメチル−４−ヒドロキシフエニル）プロパン
50重量％からなる２価フエノールとホスゲンとの
反応より得たηsp（0.7ｇ／100ml塩化メチレン溶液
にて20℃で測定）が0.47の共重合型ポリカーボネ
ートの10重量％塩化メチレン溶液を徐々に滴下し
た。ニーダは60r.p.m.で撹拌しながら、溶液を滴
下し、もち状物を得た。この間ジヤケツトから加
熱し、水温を約50℃に保つた。溶液を滴下し終え
ると、熱水を排出し、ニーダ、内部の雰囲気温度
を約50℃に維持しながらかきまぜ脱溶媒と粉砕と
行なつた。
ーダ中に、２，２−ビス（４−ヒドロキシフエニ
ル）プロパン50重量％と、２，２−ビス（３，５
−ジメチル−４−ヒドロキシフエニル）プロパン
50重量％からなる２価フエノールとホスゲンとの
反応より得たηsp（0.7ｇ／100ml塩化メチレン溶液
にて20℃で測定）が0.47の共重合型ポリカーボネ
ートの10重量％塩化メチレン溶液を徐々に滴下し
た。ニーダは60r.p.m.で撹拌しながら、溶液を滴
下し、もち状物を得た。この間ジヤケツトから加
熱し、水温を約50℃に保つた。溶液を滴下し終え
ると、熱水を排出し、ニーダ、内部の雰囲気温度
を約50℃に維持しながらかきまぜ脱溶媒と粉砕と
行なつた。
得られた共重合型ポリカーボネート粒状体の粒
径は0.7〜５ｍ／ｍであり、120℃で12時間乾燥後
に測定した嵩密度は0.34ｇ／cm3であつた。
径は0.7〜５ｍ／ｍであり、120℃で12時間乾燥後
に測定した嵩密度は0.34ｇ／cm3であつた。
比較例 １
翼にも、バレルにも歯のない以外は実施例１に
用いたと同様のジヤケツト付双腕形ニーダに50℃
の熱水を入れた。この中に実施例１に用いたと同
じポリカーボネート溶液を滴下し、もち状物を得
た。熱水排出後、雰囲気温度を約50℃に保ちなが
ら、撹拌を続けたところ、もち状物が大きな固い
塊となつて負荷が大きくなり撹拌不能となつた。
用いたと同様のジヤケツト付双腕形ニーダに50℃
の熱水を入れた。この中に実施例１に用いたと同
じポリカーボネート溶液を滴下し、もち状物を得
た。熱水排出後、雰囲気温度を約50℃に保ちなが
ら、撹拌を続けたところ、もち状物が大きな固い
塊となつて負荷が大きくなり撹拌不能となつた。
［発明の効果］
本発明の製造法で得られた非晶性ポリカーボネ
ート粒状体は粒度の揃つた嵩密度の高い粒状体で
あるので、そのままで押出成形、回転成形等の成
形に好適に用いられるし、輸送する際は嵩低く梱
包できる。また、粒状体は多孔質なので、溶媒に
溶け易くキヤステイングフイルム用に適してい
る。しかも、整備的には翼やバレルに溝又は突起
状の歯のついた粉砕機構を有する混練機一つで、
溶液から粒状体が得られ、その動力も粉砕機構を
有しない混練機にて助溶剤して得られる固い塊状
物を粉砕するような強力なものは不要であつて、
工業上極めて有利である。
ート粒状体は粒度の揃つた嵩密度の高い粒状体で
あるので、そのままで押出成形、回転成形等の成
形に好適に用いられるし、輸送する際は嵩低く梱
包できる。また、粒状体は多孔質なので、溶媒に
溶け易くキヤステイングフイルム用に適してい
る。しかも、整備的には翼やバレルに溝又は突起
状の歯のついた粉砕機構を有する混練機一つで、
溶液から粒状体が得られ、その動力も粉砕機構を
有しない混練機にて助溶剤して得られる固い塊状
物を粉砕するような強力なものは不要であつて、
工業上極めて有利である。
第１図は本発明に用いる混練機の一例の簡略化
した断面図、第２図はその撹拌翼の簡略化した側
面図、第３図は撹拌翼に形成した鋸歯状歯の部分
側面図、第４図はバレルに形成した突条の部分側
面図、第５図はバレルに形成する突起の部分側面
図。 １は撹拌翼、２はバレル、３は撹拌翼周縁に形
成した鋸歯状歯、４はバレルに形成した突条。
した断面図、第２図はその撹拌翼の簡略化した側
面図、第３図は撹拌翼に形成した鋸歯状歯の部分
側面図、第４図はバレルに形成した突条の部分側
面図、第５図はバレルに形成する突起の部分側面
図。 １は撹拌翼、２はバレル、３は撹拌翼周縁に形
成した鋸歯状歯、４はバレルに形成した突条。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 塩化メチレン溶液の濃縮によつてはゲル化し
ないポリカーボネートの塩化メチレン溶液を、塩
化メチレンの沸点以上の温度に維持した熱水を貯
留した粉砕機構を有する混練機に供給し、これを
混練してポリカーボネートが黐（もち）状になつ
た時点で粉砕機構が駆動できる程度にまで熱水を
除去し、続いて混練機内を塩化メチレンの沸点以
上の温度に維持して混練することにより脱溶媒、
粉砕を同時に行うことを特徴とするポリカーボネ
ート粒状体の製造方法。 ２ 前記混練機として翼および／またはバレルに
溝又は突起状の歯を設けたニーダを用いる特許請
求の範囲第１項記載のポリカーボネート粒状体の
製造方法。 ３ 前記ポリカーボネートが１，１−ビス（４−
ヒドロキシフエニル）エタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフエニル）シクロヘキサン、２，２
−ビス（３−メチル−４−ヒドロキシフエニル）
プロパン、２，２−ビス（３，５−ジメチル−４
−ヒドロキシフエニル）プロパン、１−フエニル
−１，１−ビス（４−ヒドロキシフエニル）エタ
ンの単独重合体或いは２，２−ビス（４−ヒドロ
キシフエニル）プロパンとの共重合型ポリカーボ
ネートである特許請求の範囲第１項若しくは第２
項記載のポリカーボネート粒状体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5832484A JPS60202126A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | ポリカ−ボネ−ト粒状体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5832484A JPS60202126A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | ポリカ−ボネ−ト粒状体の製造方法 |
Publications (2)
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| JPS60202126A JPS60202126A (ja) | 1985-10-12 |
| JPH041767B2 true JPH041767B2 (ja) | 1992-01-14 |
Family
ID=13081103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5832484A Granted JPS60202126A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | ポリカ−ボネ−ト粒状体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60202126A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1984
- 1984-03-28 JP JP5832484A patent/JPS60202126A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053169A (ja) * | 2008-08-26 | 2010-03-11 | Teijin Chem Ltd | ポリカーボネート粒状体の連続製造方法 |
| JP2011026471A (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-10 | Teijin Chem Ltd | ポリカーボネート粒状体の連続製造方法 |
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|---|---|
| JPS60202126A (ja) | 1985-10-12 |
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