JPH04178293A - アルミニウムブレージングシート - Google Patents
アルミニウムブレージングシートInfo
- Publication number
- JPH04178293A JPH04178293A JP30310990A JP30310990A JPH04178293A JP H04178293 A JPH04178293 A JP H04178293A JP 30310990 A JP30310990 A JP 30310990A JP 30310990 A JP30310990 A JP 30310990A JP H04178293 A JPH04178293 A JP H04178293A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- core material
- brazing
- brazing sheet
- sheet
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
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- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は自動車用の熱交換器等に使用されるアルミニウ
ムブレージングシートに関するものである。
ムブレージングシートに関するものである。
自動車用の熱交換器にはラジェーターを始め種々あるが
、その中でカーエアコン、オイルクーラー、インターク
ーラー等は積層型といわれる熱交換器であり第１図（イ
）（ロ）に示すように積層構造をなしている。第１図（
イ）は積層型熱交換器の正面図、（ロ）は積層型熱交換
器の構造を示す斜視図である。
、その中でカーエアコン、オイルクーラー、インターク
ーラー等は積層型といわれる熱交換器であり第１図（イ
）（ロ）に示すように積層構造をなしている。第１図（
イ）は積層型熱交換器の正面図、（ロ）は積層型熱交換
器の構造を示す斜視図である。
第１図において１はフィン、２はタンクプレート、３は
プレージングシート、４は冷媒通路である。
プレージングシート、４は冷媒通路である。
プレージングシート３は上下２枚】対となって冷媒通路
４を形成するように成型加工されており、フィン１を間
に挟んで積層されて熱交換器として治具により組立てら
れ真空ろう付性によってろう付されて完成品となる。
４を形成するように成型加工されており、フィン１を間
に挟んで積層されて熱交換器として治具により組立てら
れ真空ろう付性によってろう付されて完成品となる。
従来はこれに使用されるプレージングシートは芯材にろ
う材をクラッドした構造のものであり、芯材としては純
Ａｆ系の１１００合金、Ａｊ！−Ｍｎ系の３００３００
３合金０５００５合金ＸＸＸ系が使用され、ろう材とし
てはＡ Ｉ−Ｓ ｉ系合金の４００４００４合金０４１
０４合金され、ろう材のクラツド率は１０〜１５％程度
であり板厚は０．５〜１．２ｍである。
う材をクラッドした構造のものであり、芯材としては純
Ａｆ系の１１００合金、Ａｊ！−Ｍｎ系の３００３００
３合金０５００５合金ＸＸＸ系が使用され、ろう材とし
てはＡ Ｉ−Ｓ ｉ系合金の４００４００４合金０４１
０４合金され、ろう材のクラツド率は１０〜１５％程度
であり板厚は０．５〜１．２ｍである。
またフィン材には純Ａｆ系の１ＸＸＸ系合金、Ａｌ−Ｍ
ｎ系の３ＸＸＸ系合金等が使用され、その板厚は０．１
〜０．１３閣である。
ｎ系の３ＸＸＸ系合金等が使用され、その板厚は０．１
〜０．１３閣である。
そしてフィン材には多くの場合Ｓｎ、Ｚｎ等の卑な金属
が添加されており、その犠牲陽極作用により外部からの
腐食に対して冷媒通路を形成しているプレージングシー
トを防食している。
が添加されており、その犠牲陽極作用により外部からの
腐食に対して冷媒通路を形成しているプレージングシー
トを防食している。
しかるに最近自動車の軽量化に対する要求が強まり、そ
れに対応するために自動車熱交換器の軽量化も迫られて
いるが上記従来の芯材に１１００合金、３００３００３
合金したプレージングシートの強度はろう付加熱による
Ｏ材の強度でそれぞれ７〜８ｋｇｆ／−１１１〜１２ｋ
ｇｆ ／−を示すに過ぎず、積層型エバポレーター等で
はこのプレージングシートの薄肉化は限界に来ている。
れに対応するために自動車熱交換器の軽量化も迫られて
いるが上記従来の芯材に１１００合金、３００３００３
合金したプレージングシートの強度はろう付加熱による
Ｏ材の強度でそれぞれ７〜８ｋｇｆ／−１１１〜１２ｋ
ｇｆ ／−を示すに過ぎず、積層型エバポレーター等で
はこのプレージングシートの薄肉化は限界に来ている。
そのためさらに薄肉化を進めるために高強度かつ耐食性
の良好な材料の開発が進められており、その中には芯材
にＡｆ−Ｍｎ−Ｃｕ系の合金を用いたものがある。
の良好な材料の開発が進められており、その中には芯材
にＡｆ−Ｍｎ−Ｃｕ系の合金を用いたものがある。
これは３００３００３合金を添加して強度を向上させ、
かつ芯材の電位を責にして、フィンの防食効果を向上さ
せたものである。
かつ芯材の電位を責にして、フィンの防食効果を向上さ
せたものである。
しかるにこの芯材をＡｌ−！−Ｍｎ−Ｃｕ系合金にした
プレージングシートのＯ材強度は１４〜１５ｋｇｆ／−
と従来材よりも高いが、プレージングシートをプレスに
より成型加工する際に必要な伸びが２０〜３０％と、従
来材である３００３００３合金としたプレージングシー
トの３０〜３５％に比較して小さいため成形性に乏しく
設計上の自由度が小さくなってしまうという問題がある
。
プレージングシートのＯ材強度は１４〜１５ｋｇｆ／−
と従来材よりも高いが、プレージングシートをプレスに
より成型加工する際に必要な伸びが２０〜３０％と、従
来材である３００３００３合金としたプレージングシー
トの３０〜３５％に比較して小さいため成形性に乏しく
設計上の自由度が小さくなってしまうという問題がある
。
本発明はかかる状況に鑑み、強度と成形性に優れ、かつ
耐食性やろう付性も良好なアルミニウムブレージングシ
ートを得ることを目的として鋭意研究の結果得られたも
ので請求項１記載の発明は、芯材の片面または両面にＡ
ｌ −Ｓ ｉ系またはＡｌ２−Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金
のろう材をクラッドしたアルミニウムブレージングシー
トにおいて、芯材がＳｉ ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ
０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜０．７＠ｔ％を
含みかつＦｅ ０．３ｗｔ％未満で残部Ａｌ−と不可避
的不純物とからなるＡ７２合金であることを特徴とする
アルミニウムブレージングシートであり、請求項２記載
の発明は、芯材の片面または両面にＡｊ！−Ｓｉ系また
はＡｌ２−Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金のろう材をクラッドし
たアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材がＳ
ｉ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ ０．１〜１．０ｗｔ％
、Ｍｇ ０．１〜０．７ｗｔ％を含み、さらにＭｎ ０
．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、
Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．０５〜０．
３ｗｔ％のうちの１種または２種以上を含みかつＦｅ０
．３ ｗｔ％未満で残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るＡｆｆｉ合金であることを特徴とするアルミニウムブ
レージングシートである。
耐食性やろう付性も良好なアルミニウムブレージングシ
ートを得ることを目的として鋭意研究の結果得られたも
ので請求項１記載の発明は、芯材の片面または両面にＡ
ｌ −Ｓ ｉ系またはＡｌ２−Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金
のろう材をクラッドしたアルミニウムブレージングシー
トにおいて、芯材がＳｉ ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ
０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜０．７＠ｔ％を
含みかつＦｅ ０．３ｗｔ％未満で残部Ａｌ−と不可避
的不純物とからなるＡ７２合金であることを特徴とする
アルミニウムブレージングシートであり、請求項２記載
の発明は、芯材の片面または両面にＡｊ！−Ｓｉ系また
はＡｌ２−Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金のろう材をクラッドし
たアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材がＳ
ｉ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ ０．１〜１．０ｗｔ％
、Ｍｇ ０．１〜０．７ｗｔ％を含み、さらにＭｎ ０
．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、
Ｚｒ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ ０．０５〜０．
３ｗｔ％のうちの１種または２種以上を含みかつＦｅ０
．３ ｗｔ％未満で残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るＡｆｆｉ合金であることを特徴とするアルミニウムブ
レージングシートである。
本発明において芯材に添加する元素の添加理由と添加量
の限定理由は次の通りである。
の限定理由は次の通りである。
Ｓｉは強度向上に効果があるが、０．２ｉｉｔ％（以下
％と略記）未満では効果がなく１％を超えると芯材の融
点が低下しろう付性が低下する。
％と略記）未満では効果がなく１％を超えると芯材の融
点が低下しろう付性が低下する。
Ｃｕは強度向上と耐食性向上に効果がある。耐食性向上
はＣｕを添加することにより、芯材の電位が従来の３０
０３００３合金責になりろう材との電位差が大きくなり
、ろう材を犠牲的に腐食させ芯材の孔食発生を抑制する
ことができるためである。
はＣｕを添加することにより、芯材の電位が従来の３０
０３００３合金責になりろう材との電位差が大きくなり
、ろう材を犠牲的に腐食させ芯材の孔食発生を抑制する
ことができるためである。
添加量が０．１％未満では効果がなく１％を趙えると成
形性が低下する。
形性が低下する。
ＭｇはＳｉ とＭｇｚＳｉなる化合物を形成し、強度向
上に効果があるが、０．１％未満では効果がなく、０．
７％を超えると融点が低下し、ろう付性が低下する。
上に効果があるが、０．１％未満では効果がなく、０．
７％を超えると融点が低下し、ろう付性が低下する。
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｊはいずれも強度向上に効果があ
るほか、ろう行中の芯材再結晶粒径を粗大化し、かつ断
面方向では層状としてろう付性、耐孔食性を向上させる
。
るほか、ろう行中の芯材再結晶粒径を粗大化し、かつ断
面方向では層状としてろう付性、耐孔食性を向上させる
。
これらの中から１種または２種以上添加して良いが、そ
れぞれで０．０５％未満では効果がなくそれぞれ０．３
％を趙えると塑性加工性が低下する。
れぞれで０．０５％未満では効果がなくそれぞれ０．３
％を趙えると塑性加工性が低下する。
Ｆｅば不純物程度（０，１〜０．２５％）の添加ならば
強度向上に効果があるが、０．３％以上であると芯材中
に析出したＦｅ化合物がカソードとして働き、耐孔食性
を低下させるので、０．３％未満に限定する必要がある
。
強度向上に効果があるが、０．３％以上であると芯材中
に析出したＦｅ化合物がカソードとして働き、耐孔食性
を低下させるので、０．３％未満に限定する必要がある
。
〔実施例１
次に実施例により本発明を更に詳細に説明する。
第１表に示す１９種類の芯材からなるアルミニウムブレ
ージングシートを常法により製造した。板厚０．６鴫、
調質はＯ材である。ろう材は４００４合金で、両面クラ
ッドとしクラ、ド率は各面１０％とした。
ージングシートを常法により製造した。板厚０．６鴫、
調質はＯ材である。ろう材は４００４合金で、両面クラ
ッドとしクラ、ド率は各面１０％とした。
これら各種プレージングシートにつき、成形性、ろう付
性、ろう付後の引張強度、耐食性（耐孔食性）を次の方
法で試験した。
性、ろう付後の引張強度、耐食性（耐孔食性）を次の方
法で試験した。
成形性はエリクセン値で評価した。エリクセン値とは薄
板の試験片に球杖のポンチをねしで押し込み、試験片の
少なくとも１ケ所で裏面に達する割れが生ずるまでにポ
ンチの先端が進入した深さを測定しこれを閣単位で表わ
したものでこの値が大きい方が成形性は良い。
板の試験片に球杖のポンチをねしで押し込み、試験片の
少なくとも１ケ所で裏面に達する割れが生ずるまでにポ
ンチの先端が進入した深さを測定しこれを閣単位で表わ
したものでこの値が大きい方が成形性は良い。
ろう付性は第２図に示すような隙間充填試験により評価
した。この試験はプレージングシート３をあて［６の上
に置き、端部から５０ｍの所に直径３■のスペーサー５
を入れて隙間を作りこれを１０−’Ｔｏｒｒ台の真空中
で６００°ＣＸ３分加熱したとき隙間に充填したフィレ
ット７の長さを測定するものである。フィレット長さが
大きい程ろう付性はよい。ろう付後の引張強度は、プレ
ージングシートを５ Ｘｌ０−’Ｔｏｒｒの真空度で６
００°ＣＸ３分加熱した後の引張強度をＪＩＳ Ｚ ２
２４１の規定に従って測定したものである。
した。この試験はプレージングシート３をあて［６の上
に置き、端部から５０ｍの所に直径３■のスペーサー５
を入れて隙間を作りこれを１０−’Ｔｏｒｒ台の真空中
で６００°ＣＸ３分加熱したとき隙間に充填したフィレ
ット７の長さを測定するものである。フィレット長さが
大きい程ろう付性はよい。ろう付後の引張強度は、プレ
ージングシートを５ Ｘｌ０−’Ｔｏｒｒの真空度で６
００°ＣＸ３分加熱した後の引張強度をＪＩＳ Ｚ ２
２４１の規定に従って測定したものである。
耐孔食性は２００時間のキャス試験による孔食深さによ
り評価した。これらの結果を第２表に示した。
り評価した。これらの結果を第２表に示した。
第１表
第２表
第２表から明らかなように、本発明何階１〜１４では成
形性（エリクセン値）は従来何階１９（芯材が３００３
合金）に近いレベルにあり、ろう付後の引張強度は１４
〜１８ｋｇｆ ／−と従来例Ｎ［ｌｌＢ、１９よりもか
なり上回っている。
形性（エリクセン値）は従来何階１９（芯材が３００３
合金）に近いレベルにあり、ろう付後の引張強度は１４
〜１８ｋｇｆ ／−と従来例Ｎ［ｌｌＢ、１９よりもか
なり上回っている。
ろう付性（フィレット長さ）も従来例と同等か、それ以
上と良好である。耐孔食性は従来例よりも著しく優れて
いることがわかる。これはＣｕの添加とＦｅの規制によ
るものである。
上と良好である。耐孔食性は従来例よりも著しく優れて
いることがわかる。これはＣｕの添加とＦｅの規制によ
るものである。
これに対しＳｉ含有量が限定範囲より少ない比較例Ｎｏ
、Ｉ５はろう付後の引張強度が１１．３ｋｇｆ ／−と
低く、Ｃｕ含有量が少ない比較例Ｎｏ、 １６は耐孔食
性が著しく悪く、Ｍｇ含有量の少ない比較何階１７はろ
う付後の引張強度が１１．４ｋｇｆ ／−と低いことが
わかる。
、Ｉ５はろう付後の引張強度が１１．３ｋｇｆ ／−と
低く、Ｃｕ含有量が少ない比較例Ｎｏ、 １６は耐孔食
性が著しく悪く、Ｍｇ含有量の少ない比較何階１７はろ
う付後の引張強度が１１．４ｋｇｆ ／−と低いことが
わかる。
以上述べた如く、本発明によれば成形性、ろう付性は損
なわずに強度、耐孔食性が従来のものより優れたアルミ
ニウムブレージングシートが得られるもので材料薄肉化
が可能となり自動車用熱交換器の小型化軽量化に寄与す
ることができるもので、工業上顕著な効果を奏するもの
である。
なわずに強度、耐孔食性が従来のものより優れたアルミ
ニウムブレージングシートが得られるもので材料薄肉化
が可能となり自動車用熱交換器の小型化軽量化に寄与す
ることができるもので、工業上顕著な効果を奏するもの
である。
第１図（イ）は積層型熱交換器の正面図、第１図（ロ）
は積層型熱交換器の構造を示す斜視図、第２図は値開充
填試験の説明図である。 １・・・フィン、 ２・・・タンクプレート、 ３
・・・プレージングシート、 ４・・・冷媒通路、
５・・・スペーサー、 ６・・・あて板、 ７・・
・フィレット。 特許出願人 古河アルミニウム工業株式会社第１図 第２図
は積層型熱交換器の構造を示す斜視図、第２図は値開充
填試験の説明図である。 １・・・フィン、 ２・・・タンクプレート、 ３
・・・プレージングシート、 ４・・・冷媒通路、
５・・・スペーサー、 ６・・・あて板、 ７・・
・フィレット。 特許出願人 古河アルミニウム工業株式会社第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）芯材の片面または両面Ａｌ−Ｓｉ系またはＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金のろう材をクラッドしたアルミニウ
ムブレージングシートにおいて、芯材がＳｉ０．２〜１
．０ｗｔ％、Ｃｕ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜
０．７ｗｔ％を含みかつＦｅ０．３ｗｔ％未満で残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金であることを特
徴とするアルミニウムブレージングシート。 ２）芯材の片面または両面にＡｌ−Ｓｉ系またはＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金のろう材をクラッドしたアルミニ
ウムブレージングシートにおいて、芯材がＳｉ０．２〜
１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．１
〜０．７ｗｔ％を含み、さらにＭｎ０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０５〜０
．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０５〜０．３ｗｔ％のうちの１種
または２種以上を含みかつＦｅ０．３ｗｔ％未満で残部
Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金であることを
特徴とするアルミニウムブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30310990A JPH04178293A (ja) | 1990-11-08 | 1990-11-08 | アルミニウムブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30310990A JPH04178293A (ja) | 1990-11-08 | 1990-11-08 | アルミニウムブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04178293A true JPH04178293A (ja) | 1992-06-25 |
Family
ID=17916996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30310990A Pending JPH04178293A (ja) | 1990-11-08 | 1990-11-08 | アルミニウムブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04178293A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011042823A (ja) * | 2009-08-20 | 2011-03-03 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 時効硬化性アルミニウム合金ブレージングシート、その製造方法、およびそれを用いた熱交換器 |
| FR3134584A1 (fr) * | 2022-04-19 | 2023-10-20 | Constellium Neuf-Brisach | Echangeur de chaleur à base d’un alliage d’aluminium obtenu par brasage |
| EP4132743B1 (de) | 2020-04-08 | 2023-11-29 | Speira GmbH | Hochfester lotplattierter al-mg-si-aluminiumwerkstoff |
-
1990
- 1990-11-08 JP JP30310990A patent/JPH04178293A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011042823A (ja) * | 2009-08-20 | 2011-03-03 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 時効硬化性アルミニウム合金ブレージングシート、その製造方法、およびそれを用いた熱交換器 |
| EP4132743B1 (de) | 2020-04-08 | 2023-11-29 | Speira GmbH | Hochfester lotplattierter al-mg-si-aluminiumwerkstoff |
| FR3134584A1 (fr) * | 2022-04-19 | 2023-10-20 | Constellium Neuf-Brisach | Echangeur de chaleur à base d’un alliage d’aluminium obtenu par brasage |
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