JPH0425482Y2 - - Google Patents
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- JPH0425482Y2 JPH0425482Y2 JP15360586U JP15360586U JPH0425482Y2 JP H0425482 Y2 JPH0425482 Y2 JP H0425482Y2 JP 15360586 U JP15360586 U JP 15360586U JP 15360586 U JP15360586 U JP 15360586U JP H0425482 Y2 JPH0425482 Y2 JP H0425482Y2
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Landscapes
- Floor Finish (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本考案はコンクリート建築物において、衝撃音
および空気伝播音の騒音の遮断性および断熱性、
床剛性等に優れる床構造に関する。 〔従来の技術〕 従来のコンクリート建築物の床構造としては、
例えば第６図ないし第８図に示すものがある。第
６図は洋室の床構造を示し、第８図は第６図にお
ける床下地材の形状を示し、第７図は第６図にお
いてコンクリートスラブに塗布された接合材の床
下地材との接着部の分布状態を示す図である。 この床構造は、コンクリートスラブＳと、その
スラブＳの上にほぼ一定の間隔を置いて島状に塗
布した接合材Ｍと、その接合材Ｍに上からのせて
接着して前記コンクリートスラブＳに一体に敷設
した発泡プラスチツク製の床下地材Ｂと、その上
に張設した床仕上材Ｆとより構成されている。 上記接合材Ｍは、通常はモルタル団子ｍと接着
剤から成り、最初接着剤をコンクリートスラブに
塗り、その上にモルタル団子ｍを置き、さらにそ
の頂部に接着剤を塗つて施工している。床下地材
Ｂは、第８図に示すようなユニツト下地材ｂを合
じやくりで敷き並べたものである。このユニツト
下地材ｂは、例えばJIS−A6332に準拠して測定
した静的バネ定数が100×106Ｎ／m3以下、厚さ50
mm、幅600mm、長さ900mmの単位板であつて、表側
には450mm間隔で床仕上材張設用の桟木１が埋設
してあり、裏側には配管用の配管溝２が縦横に設
けてある。床仕上材Ｆは木質系の床板で釘打ちに
よつて張設するのが一般である。 島状に塗布した接合材Ｍの間隔は、第７図に示
すように通常は上記ユニツト下地材ｂであれば、
その１枚当りのモルタル団子ｍ、すなわち島の数
は16〜20個である。 この床構造は、断熱性、温かさ、歩行の快適
さ、安全性、配管部の施工性等で優れているが、
遮音性能、特に空気伝播音に対する遮音性能が床
下地材を用いないコンクリートスラブ単体（裸
体）にくらべて悪い。このため、上階室内でテレ
ビ音、ステレオ音等の音量を高くすると下階の居
室へ伝播してしまう問題がある。 このような遮音性能の悪さはコンクリートスラ
ブ上に発泡プラスチツク製床下地材と床仕上材と
が構成する上部構造が250Hz〜1kHzの周波数帯域
の中で共鳴透過現象を生ずるためと考えられる。 また、床衝撃音に対する遮音性能も良好と言え
ず、特に木質系仕上材（合板、捨板）の場合の軽
量衝撃音に対する遮音性能が悪いという欠点があ
る。 この遮音性能レベルを確認するために行つた
JIS A1417−1974（音源室：縦幅2800mm×横幅
3670mm）と、JIS A1418−1974に準拠して測定し
た遮音性能を表２に示す。 表２の測定結果から理解されるように、従来の
発泡プラスチツク製床下地材を用いた床構造
〔〕，〔〕（〔〕における床仕上材を24mmとし
た以外は〔〕と同様）は裸床〔〕と比較して
中心周波数500Hzでの室間音圧レベル差が低下し
ており、遮音等級Ｄ値を悪化させている。 これは、コンクリートスラブＳ、モルタル接合
材Ｍと床仕上材Ｆとの間を形成している発泡プラ
スチツク製床下地材Ｂが弾性体として作用し、共
鳴透過現象を生じさせているためと考えられる。 尚、比較のためにあげた床構造〔〕のＤ値は
50と良好でありるが、これは上述のような共鳴透
過現象を起こすことはないからと考えられる。こ
の床構造〔〕は、遮音性能は優れているが、こ
のままで床仕上材を張設しても、床が硬すぎるた
め歩行感が悪く、かつ、転倒時危険であり、極め
て居住性が悪い。 また、住宅の部屋内においては、壁際にタン
ス、ピアノ、食器棚等の重量物を置くことが多
く、従来の発泡プラスチツク製床下地材を用いた
床構造では、床の剛性が不足する場合は床が沈ん
だり、反つたりする。 更に台所や居間、客室等においては床下の壁際
に水道管やガス管が敷設されることが多く、前述
したように床下地材Ｂの裏側に配管溝２を設ける
必要がある。 〔問題点を解決する具体的手段〕 本考案においては、根太を部屋の周壁に沿つて
少なくとも２本平行して敷設することにより床の
剛性を向上させてタンス、棚等の重量物の荷重に
耐えられるようにするとともに、この根太間の空
間部に用役管を敷設可能ならしめた。 また、内側の根太とコンクリートスラブと床仕
上材との空間に、JIS−A6322に準拠して測定し
た静的バネ定数が30×106Ｎ／m3以下の発泡プラ
スチツク（以下、弾性の大きい発泡プラスチツク
ということがある。）製の床下地材を全面に、ま
たは一定の間隔を置いて存在させると共に、木質
系板材を捨張りした上に床仕上材を張設すること
により、衝撃音の騒音防止効果ならびに空気伝播
音の騒音防止効果を向上させたものである。 即ち、本考案は、コンクリート建築物の部屋の
壁および間仕切材の側周辺部に、根太を少なくと
も２列、四周に配設し、その内側の根太が囲つた
内側空間部にJIS−A6322に準拠して測定した静
的バネ定数が30×106Ｎ／m3以下の発泡プラスチ
ツク製床下地材を該空間部の全域に、或いは間隔
を置いて部分的に敷設し、この床下地材および根
太の上に木質系板材を捨張りし、更にその上に床
仕上材を張設したコンクリート建築物の床構造を
提供するものである。 以下、図面を用いて本考案を説明する。第１図
と第２図において、Ｓはコンクリートスラブ、Ｗ
は壁、Ｍはモルタル、液状樹脂接着剤等の接合
材、Ｂは弾性の大きい発泡プラスチツク製床下地
材、１は桟木、F1は肉厚10〜24mmの捨張板、F2
は肉厚12mmのベニア合板よりなる床仕上材、Ｔは
束材、Ｎは根太（N1は外側に、N2は内側にそれ
ぞれ配設された根太）、Ｐは用役管、Ａは空気層
であり、捨張板F1と床仕上材F2は釘３により桟
木１に係止されている。 ここにいう接合材Ｍは、床下地材Ｂをコンクリ
ートスラブＳに固定する材料であり、接着剤とセ
メントモルタルを併用したり、ポリマー入りセメ
ント系接着剤やエポキシ系接着剤、例えばアクリ
ル系又はエチレン・酢酸ビニル共重合体系ポリマ
ー分散液を混入させた接着剤等を使用する。 床下地材Ｂの大きさは第１図に示すものは縦
100〜400mm、横100〜400mm、高さ20〜150mmのブ
ロツク状のもので、釘止めする場合はその上面の
略中央部には桟木１が埋め込まれている。 床下地材を構成する弾性の大きい発泡プラスチ
ツクとしては、高密度ポリエチレン、線状低密度
ポリエチレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピ
レン、プロピレン・エチレン共重合体、ポリスチ
レン、スチレン・ポリエチレン共重合体等の嵩密
度が８〜40ｇ／の発泡成形体およびこれらのス
ライス品が用いられる。中でも、予備発泡ポリス
チレン粒子を型内に充填し、これをスチーム発泡
成形して発泡ポリスチレンブロツクとし、加圧し
た後、その圧を開放して得たものが好ましい。例
えば、厚さ410mm、幅900mm、長さ1000mmの発泡ポ
リスチレンブロツクを厚さ方向に加圧して、その
厚さの1/3に圧縮し、その後圧力を開放して2/3の
厚さまで回復させ、しかる後圧縮方向に直交する
面方向にスライスして得たものである。 弾性の大きい発泡プラスチツクの静的バネ定数
は、前述の加圧、解放の２次加工による場合、加
工前の発泡体の密度と加圧条件によつて種々のも
のが得られる。 表１は、加圧前に異なつた密度を有し、かつ厚
さ410mm、幅900mm、長さ1800mmの発泡ポリスチレ
ンを、それぞれ1/3の厚さまで圧縮し、その後圧
力を解放して2/3まで回復させたものを厚さ50mm、
幅600mm、長さ900mmに切断して得たものについ
て、その密度とバネ定数との関係をみたものであ
る。
および空気伝播音の騒音の遮断性および断熱性、
床剛性等に優れる床構造に関する。 〔従来の技術〕 従来のコンクリート建築物の床構造としては、
例えば第６図ないし第８図に示すものがある。第
６図は洋室の床構造を示し、第８図は第６図にお
ける床下地材の形状を示し、第７図は第６図にお
いてコンクリートスラブに塗布された接合材の床
下地材との接着部の分布状態を示す図である。 この床構造は、コンクリートスラブＳと、その
スラブＳの上にほぼ一定の間隔を置いて島状に塗
布した接合材Ｍと、その接合材Ｍに上からのせて
接着して前記コンクリートスラブＳに一体に敷設
した発泡プラスチツク製の床下地材Ｂと、その上
に張設した床仕上材Ｆとより構成されている。 上記接合材Ｍは、通常はモルタル団子ｍと接着
剤から成り、最初接着剤をコンクリートスラブに
塗り、その上にモルタル団子ｍを置き、さらにそ
の頂部に接着剤を塗つて施工している。床下地材
Ｂは、第８図に示すようなユニツト下地材ｂを合
じやくりで敷き並べたものである。このユニツト
下地材ｂは、例えばJIS−A6332に準拠して測定
した静的バネ定数が100×106Ｎ／m3以下、厚さ50
mm、幅600mm、長さ900mmの単位板であつて、表側
には450mm間隔で床仕上材張設用の桟木１が埋設
してあり、裏側には配管用の配管溝２が縦横に設
けてある。床仕上材Ｆは木質系の床板で釘打ちに
よつて張設するのが一般である。 島状に塗布した接合材Ｍの間隔は、第７図に示
すように通常は上記ユニツト下地材ｂであれば、
その１枚当りのモルタル団子ｍ、すなわち島の数
は16〜20個である。 この床構造は、断熱性、温かさ、歩行の快適
さ、安全性、配管部の施工性等で優れているが、
遮音性能、特に空気伝播音に対する遮音性能が床
下地材を用いないコンクリートスラブ単体（裸
体）にくらべて悪い。このため、上階室内でテレ
ビ音、ステレオ音等の音量を高くすると下階の居
室へ伝播してしまう問題がある。 このような遮音性能の悪さはコンクリートスラ
ブ上に発泡プラスチツク製床下地材と床仕上材と
が構成する上部構造が250Hz〜1kHzの周波数帯域
の中で共鳴透過現象を生ずるためと考えられる。 また、床衝撃音に対する遮音性能も良好と言え
ず、特に木質系仕上材（合板、捨板）の場合の軽
量衝撃音に対する遮音性能が悪いという欠点があ
る。 この遮音性能レベルを確認するために行つた
JIS A1417−1974（音源室：縦幅2800mm×横幅
3670mm）と、JIS A1418−1974に準拠して測定し
た遮音性能を表２に示す。 表２の測定結果から理解されるように、従来の
発泡プラスチツク製床下地材を用いた床構造
〔〕，〔〕（〔〕における床仕上材を24mmとし
た以外は〔〕と同様）は裸床〔〕と比較して
中心周波数500Hzでの室間音圧レベル差が低下し
ており、遮音等級Ｄ値を悪化させている。 これは、コンクリートスラブＳ、モルタル接合
材Ｍと床仕上材Ｆとの間を形成している発泡プラ
スチツク製床下地材Ｂが弾性体として作用し、共
鳴透過現象を生じさせているためと考えられる。 尚、比較のためにあげた床構造〔〕のＤ値は
50と良好でありるが、これは上述のような共鳴透
過現象を起こすことはないからと考えられる。こ
の床構造〔〕は、遮音性能は優れているが、こ
のままで床仕上材を張設しても、床が硬すぎるた
め歩行感が悪く、かつ、転倒時危険であり、極め
て居住性が悪い。 また、住宅の部屋内においては、壁際にタン
ス、ピアノ、食器棚等の重量物を置くことが多
く、従来の発泡プラスチツク製床下地材を用いた
床構造では、床の剛性が不足する場合は床が沈ん
だり、反つたりする。 更に台所や居間、客室等においては床下の壁際
に水道管やガス管が敷設されることが多く、前述
したように床下地材Ｂの裏側に配管溝２を設ける
必要がある。 〔問題点を解決する具体的手段〕 本考案においては、根太を部屋の周壁に沿つて
少なくとも２本平行して敷設することにより床の
剛性を向上させてタンス、棚等の重量物の荷重に
耐えられるようにするとともに、この根太間の空
間部に用役管を敷設可能ならしめた。 また、内側の根太とコンクリートスラブと床仕
上材との空間に、JIS−A6322に準拠して測定し
た静的バネ定数が30×106Ｎ／m3以下の発泡プラ
スチツク（以下、弾性の大きい発泡プラスチツク
ということがある。）製の床下地材を全面に、ま
たは一定の間隔を置いて存在させると共に、木質
系板材を捨張りした上に床仕上材を張設すること
により、衝撃音の騒音防止効果ならびに空気伝播
音の騒音防止効果を向上させたものである。 即ち、本考案は、コンクリート建築物の部屋の
壁および間仕切材の側周辺部に、根太を少なくと
も２列、四周に配設し、その内側の根太が囲つた
内側空間部にJIS−A6322に準拠して測定した静
的バネ定数が30×106Ｎ／m3以下の発泡プラスチ
ツク製床下地材を該空間部の全域に、或いは間隔
を置いて部分的に敷設し、この床下地材および根
太の上に木質系板材を捨張りし、更にその上に床
仕上材を張設したコンクリート建築物の床構造を
提供するものである。 以下、図面を用いて本考案を説明する。第１図
と第２図において、Ｓはコンクリートスラブ、Ｗ
は壁、Ｍはモルタル、液状樹脂接着剤等の接合
材、Ｂは弾性の大きい発泡プラスチツク製床下地
材、１は桟木、F1は肉厚10〜24mmの捨張板、F2
は肉厚12mmのベニア合板よりなる床仕上材、Ｔは
束材、Ｎは根太（N1は外側に、N2は内側にそれ
ぞれ配設された根太）、Ｐは用役管、Ａは空気層
であり、捨張板F1と床仕上材F2は釘３により桟
木１に係止されている。 ここにいう接合材Ｍは、床下地材Ｂをコンクリ
ートスラブＳに固定する材料であり、接着剤とセ
メントモルタルを併用したり、ポリマー入りセメ
ント系接着剤やエポキシ系接着剤、例えばアクリ
ル系又はエチレン・酢酸ビニル共重合体系ポリマ
ー分散液を混入させた接着剤等を使用する。 床下地材Ｂの大きさは第１図に示すものは縦
100〜400mm、横100〜400mm、高さ20〜150mmのブ
ロツク状のもので、釘止めする場合はその上面の
略中央部には桟木１が埋め込まれている。 床下地材を構成する弾性の大きい発泡プラスチ
ツクとしては、高密度ポリエチレン、線状低密度
ポリエチレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピ
レン、プロピレン・エチレン共重合体、ポリスチ
レン、スチレン・ポリエチレン共重合体等の嵩密
度が８〜40ｇ／の発泡成形体およびこれらのス
ライス品が用いられる。中でも、予備発泡ポリス
チレン粒子を型内に充填し、これをスチーム発泡
成形して発泡ポリスチレンブロツクとし、加圧し
た後、その圧を開放して得たものが好ましい。例
えば、厚さ410mm、幅900mm、長さ1000mmの発泡ポ
リスチレンブロツクを厚さ方向に加圧して、その
厚さの1/3に圧縮し、その後圧力を開放して2/3の
厚さまで回復させ、しかる後圧縮方向に直交する
面方向にスライスして得たものである。 弾性の大きい発泡プラスチツクの静的バネ定数
は、前述の加圧、解放の２次加工による場合、加
工前の発泡体の密度と加圧条件によつて種々のも
のが得られる。 表１は、加圧前に異なつた密度を有し、かつ厚
さ410mm、幅900mm、長さ1800mmの発泡ポリスチレ
ンを、それぞれ1/3の厚さまで圧縮し、その後圧
力を解放して2/3まで回復させたものを厚さ50mm、
幅600mm、長さ900mmに切断して得たものについ
て、その密度とバネ定数との関係をみたものであ
る。
実施例 １
コンクリート建築物の音源室（床面積Ｘ×Ｙ＝
2800mm×3670mm）のコンクリートスラブＳ（厚さ
150mm）に、第１図と第２図に示す床構造を設け
た。 すなわち、まず現場打ちコンクリートスラブ上
に接着剤併用セメントモルタルＭを用いて静的バ
ネ定数が10×106Ｎ／m3、縦150mm、幅225mm、高
さ50mmの発泡ポリスチレン成形体スライス板Ｂを
縦幅l1150mm、横幅l2225mmの間隔をもつて1350cm2
につき１個固着させた。 また、壁Ｗ際に、発泡倍率が約２倍の発泡ポリ
スチレンよりなる根太N1（縦40mm、幅35mm、圧縮
強度89Kg／cm2）を、束木Ｔ上に固定し、更にこの
際根太N1より400mm離れた（l3）所に同一の根太
N2を束木Ｔに固定し、これら根太N1，N2間の空
間にガス管と水道管の用役管Ｐ，Ｐを敷設した。 その後、捨張板F1と床仕上材F2として厚さ12
mmの合板２枚を互いに目地に重ならないように張
設し、かつ、桟木１に釘打ちして上記第１図の床
構造を形成した。 得られた床構造について、この部屋の床中央に
おいて、JIS Ａ−1417とJIS Ａ−1418の遮音効果
を測定した。 結果を表２に示す。 実施例 ２〜４ 床構造として第３図、第４図および第５図に示
す床構造を実施例１に準じて構成し、これら床構
造について遮音効果を測定した。 結果を表２に示す。 表２より、本考案の床構造は、従来の床構造
〔〕、及び裸床〔〕における、軽量衝撃音に対
する遮音性能不足を満足できるものとし、さら
に、中心周波数250Hzおよび500Hzでの室間音圧レ
ベル差の低下をも解消して遮音等級Ｄ値を裸床
〔〕並としており、衝撃音および空気伝播音の
遮音効果が裸床〔〕および従来の床構造〔〕
〔〕より優れることが理解される。
2800mm×3670mm）のコンクリートスラブＳ（厚さ
150mm）に、第１図と第２図に示す床構造を設け
た。 すなわち、まず現場打ちコンクリートスラブ上
に接着剤併用セメントモルタルＭを用いて静的バ
ネ定数が10×106Ｎ／m3、縦150mm、幅225mm、高
さ50mmの発泡ポリスチレン成形体スライス板Ｂを
縦幅l1150mm、横幅l2225mmの間隔をもつて1350cm2
につき１個固着させた。 また、壁Ｗ際に、発泡倍率が約２倍の発泡ポリ
スチレンよりなる根太N1（縦40mm、幅35mm、圧縮
強度89Kg／cm2）を、束木Ｔ上に固定し、更にこの
際根太N1より400mm離れた（l3）所に同一の根太
N2を束木Ｔに固定し、これら根太N1，N2間の空
間にガス管と水道管の用役管Ｐ，Ｐを敷設した。 その後、捨張板F1と床仕上材F2として厚さ12
mmの合板２枚を互いに目地に重ならないように張
設し、かつ、桟木１に釘打ちして上記第１図の床
構造を形成した。 得られた床構造について、この部屋の床中央に
おいて、JIS Ａ−1417とJIS Ａ−1418の遮音効果
を測定した。 結果を表２に示す。 実施例 ２〜４ 床構造として第３図、第４図および第５図に示
す床構造を実施例１に準じて構成し、これら床構
造について遮音効果を測定した。 結果を表２に示す。 表２より、本考案の床構造は、従来の床構造
〔〕、及び裸床〔〕における、軽量衝撃音に対
する遮音性能不足を満足できるものとし、さら
に、中心周波数250Hzおよび500Hzでの室間音圧レ
ベル差の低下をも解消して遮音等級Ｄ値を裸床
〔〕並としており、衝撃音および空気伝播音の
遮音効果が裸床〔〕および従来の床構造〔〕
〔〕より優れることが理解される。
第１図、第３図、第４図および第５図は本考案
の床構造の断面図、第２図は第１図における床下
地材の上に捨張板、床仕上材を張設する前の平面
図、第６図は、従来のコンクリート建築物の洋室
の床構造を示す断面図、第７図は第６図の床構造
より床仕上材を除去した状態を示す平面図、第８
図は第６図の床構造を構成する床下地材を示し、
同図イは表側からみた平面図、同図ロは裏側から
みた平面図、同図ハは同図イの矢符Ｅ方向からみ
た側面図、同図ニは同図イの矢符Ｆ方向からみた
側面図である。 Ｓ……コンクリートスラブ、Ｗ……壁、Ｎ……
根太（N1……外側の根太、N2……内側の根太）、
Ｍ……接合材、Ｂ……床下地材、F1……捨張板、
F2…床仕上材、l1，l2……床下地材Ｂと床下地材
Ｂとの間隔、l3……外側の根太N1と内側の根太
N2間の距離。
の床構造の断面図、第２図は第１図における床下
地材の上に捨張板、床仕上材を張設する前の平面
図、第６図は、従来のコンクリート建築物の洋室
の床構造を示す断面図、第７図は第６図の床構造
より床仕上材を除去した状態を示す平面図、第８
図は第６図の床構造を構成する床下地材を示し、
同図イは表側からみた平面図、同図ロは裏側から
みた平面図、同図ハは同図イの矢符Ｅ方向からみ
た側面図、同図ニは同図イの矢符Ｆ方向からみた
側面図である。 Ｓ……コンクリートスラブ、Ｗ……壁、Ｎ……
根太（N1……外側の根太、N2……内側の根太）、
Ｍ……接合材、Ｂ……床下地材、F1……捨張板、
F2…床仕上材、l1，l2……床下地材Ｂと床下地材
Ｂとの間隔、l3……外側の根太N1と内側の根太
N2間の距離。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) コンクリート建築物の部屋の壁および間仕切
材の側周辺部に、根太を少なくとも２列、四周
に配設し、その内側の根太が囲つた内側空間部
にJIS−A6332に準拠して測定した静的バネ定
数が30×106Ｎ／m3以下である発泡プラスチツ
ク製床下地材を該空間部の全域に、或いは間隔
を置いて部分的に敷設し、この床下地材および
根太の上に木質系板材を捨張りし、更にその上
に床仕上材を張設したコンクリート建築物の床
構造。 (2) 根太が、圧縮強度（JIS Ｚ−2111）50〜150
Kg／cm2の低発泡プラスチツク製であることを特
徴とする実用新案登録請求の範囲第１項記載の
床構造。 (3) 壁側より２本目の根太は、壁側の根太より
200〜500mmに配設されていることを特徴とする
実用新案登録請求の範囲第１項記載の床構造。 (4) 捨張り用木質系板材と床仕上材の合計板厚が
20mm以上であることを特徴とする実用新案登録
請求の範囲第１項記載の床構造。 (5) 発泡プラスチツク製の床下地材の、隣接する
床下地材の間隔が50〜300mmあることを特徴と
する実用新案登録請求の範囲第１項記載の床構
造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15360586U JPH0425482Y2 (ja) | 1986-10-06 | 1986-10-06 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15360586U JPH0425482Y2 (ja) | 1986-10-06 | 1986-10-06 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63111535U JPS63111535U (ja) | 1988-07-18 |
| JPH0425482Y2 true JPH0425482Y2 (ja) | 1992-06-18 |
Family
ID=31072639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15360586U Expired JPH0425482Y2 (ja) | 1986-10-06 | 1986-10-06 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0425482Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5363765B2 (ja) * | 2007-12-21 | 2013-12-11 | 株式会社ノダ | 床下地構造 |
| JP2011084983A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Yuka Sansho Kenzai Kk | 床下地構造 |
-
1986
- 1986-10-06 JP JP15360586U patent/JPH0425482Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63111535U (ja) | 1988-07-18 |
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