JPH04263047A - 耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボルト - Google Patents
耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボルトInfo
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- JPH04263047A JPH04263047A JP4438791A JP4438791A JPH04263047A JP H04263047 A JPH04263047 A JP H04263047A JP 4438791 A JP4438791 A JP 4438791A JP 4438791 A JP4438791 A JP 4438791A JP H04263047 A JPH04263047 A JP H04263047A
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- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は常温強度が１００ｋｇｆ
／ｍｍ２以上の耐火ボルトに関するものであり、本発明
の耐火ボルトは耐遅れ破壊性が優れているため火災等で
数時間程度の間、高温状態になることが懸念される土木
建築物や橋梁などに有用である。
／ｍｍ２以上の耐火ボルトに関するものであり、本発明
の耐火ボルトは耐遅れ破壊性が優れているため火災等で
数時間程度の間、高温状態になることが懸念される土木
建築物や橋梁などに有用である。
【０００２】
【従来の技術】構造用鋼板及び締結用ボルトは常温では
十分な強度を有しているが、火災等で高温にさらされた
場合は３５０℃位を境に大幅な強度低下を示すことが知
られている。そこでビルや住居等の建築物を建てる場合
には、鋼材自体の温度が３５０℃を超えないように耐火
被覆を施すことが建築基準法で義務付けられているが、
該耐火被覆に要するコストは建設コストを大幅に押しあ
げる原因となっている。
十分な強度を有しているが、火災等で高温にさらされた
場合は３５０℃位を境に大幅な強度低下を示すことが知
られている。そこでビルや住居等の建築物を建てる場合
には、鋼材自体の温度が３５０℃を超えないように耐火
被覆を施すことが建築基準法で義務付けられているが、
該耐火被覆に要するコストは建設コストを大幅に押しあ
げる原因となっている。
【０００３】しかし昭和６２年３月、建設省総合技術開
発プロジェクトで開発された新防火設計法により個々の
建築物に応じた設計法が可能となった。従って高温強度
の高い所謂耐火鋼材の使用による被覆低減または無被覆
設計が可能となり、建設コストの大幅な削減が期待でき
る状況となった。これに伴なって種々の耐火鋼材が報告
されている。特に耐火鋼板の報告は多く、例えば特開平
２−９６４７等が報告されている。
発プロジェクトで開発された新防火設計法により個々の
建築物に応じた設計法が可能となった。従って高温強度
の高い所謂耐火鋼材の使用による被覆低減または無被覆
設計が可能となり、建設コストの大幅な削減が期待でき
る状況となった。これに伴なって種々の耐火鋼材が報告
されている。特に耐火鋼板の報告は多く、例えば特開平
２−９６４７等が報告されている。
【０００４】しかし、建築物を建てる場合には板を締結
する為のボルトや溶接用材も必要であり、これらにも当
然耐火性が要求される。このような耐火用ボルトには常
温で１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上、高温（例えば６００℃
）でも３０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の強度が求められる。ま
た常温で１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示す高強度ボルト
の場合は使用中に突然破断する遅れ破壊の危険があり、
耐遅れ破壊性にも十分留意する必要があるが、現時点で
は強度及び耐遅れ破壊性の両者を満足する耐火用ボルト
は存在していない。
する為のボルトや溶接用材も必要であり、これらにも当
然耐火性が要求される。このような耐火用ボルトには常
温で１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上、高温（例えば６００℃
）でも３０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の強度が求められる。ま
た常温で１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示す高強度ボルト
の場合は使用中に突然破断する遅れ破壊の危険があり、
耐遅れ破壊性にも十分留意する必要があるが、現時点で
は強度及び耐遅れ破壊性の両者を満足する耐火用ボルト
は存在していない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記のような
事情に鑑みてなされたものであって、耐遅れ破壊性に優
れしかも常温及び高温強度に優れた高強度耐火ボルトを
提供しようとするものである。
事情に鑑みてなされたものであって、耐遅れ破壊性に優
れしかも常温及び高温強度に優れた高強度耐火ボルトを
提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明の第１発明は ０．１５％≦ Ｃ≦０．３０％ ０．５ ％≦Ｍｎ≦１．２ ％ ０．７ ％≦Ｃｒ≦１．５ ％ ０．１５％≦Ｍｏ≦０．６ ％ Ｐ≦０．０１％ Ｓ≦０．００８ ％ Ｓｉ≦０．２ ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物から成る常温強
度（ＴＳ）が１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の耐火ボルトで
あって、Ｐ，Ｓ及びＭｏが式 １５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足し
、しかもＣ，Ｍｎ，Ｃｒ及びＭｏが式３０≦ １９．８
％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ
−１．９を満足する耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボ
ルトであり、第２発明は ０．１５％≦ Ｃ≦０．３０％ ０．５ ％≦Ｍｎ≦１．２ ％ ０．７ ％≦Ｃｒ≦１．５ ％ ０．１５％≦Ｍｏ≦０．６ ％ Ｐ≦０．０１％ Ｓ≦０．００８ ％ Ｓｉ≦０．２ ％ および Ｖ≦０．１５％ Ｔｉ≦０．１ ％ Ｎｂ≦０．１ ％ の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
不純物から成る常温強度（ＴＳ）が１００ｋｇｆ／ｍｍ
２以上の耐火ボルトであって、Ｐ，Ｓ及びＭｏが式１５
９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足し、し
かもＣ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖｚ，Ｔｉ及びＮｂが式 ３０≦ １９．８％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１
８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．９（％Ｖ＋％Ｔ
ｉ＋％Ｎｂ）−１．９ を満足する耐遅れ破壊性の優れ
た高強度耐火ボルトである。
のできた本発明の第１発明は ０．１５％≦ Ｃ≦０．３０％ ０．５ ％≦Ｍｎ≦１．２ ％ ０．７ ％≦Ｃｒ≦１．５ ％ ０．１５％≦Ｍｏ≦０．６ ％ Ｐ≦０．０１％ Ｓ≦０．００８ ％ Ｓｉ≦０．２ ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物から成る常温強
度（ＴＳ）が１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の耐火ボルトで
あって、Ｐ，Ｓ及びＭｏが式 １５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足し
、しかもＣ，Ｍｎ，Ｃｒ及びＭｏが式３０≦ １９．８
％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ
−１．９を満足する耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボ
ルトであり、第２発明は ０．１５％≦ Ｃ≦０．３０％ ０．５ ％≦Ｍｎ≦１．２ ％ ０．７ ％≦Ｃｒ≦１．５ ％ ０．１５％≦Ｍｏ≦０．６ ％ Ｐ≦０．０１％ Ｓ≦０．００８ ％ Ｓｉ≦０．２ ％ および Ｖ≦０．１５％ Ｔｉ≦０．１ ％ Ｎｂ≦０．１ ％ の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
不純物から成る常温強度（ＴＳ）が１００ｋｇｆ／ｍｍ
２以上の耐火ボルトであって、Ｐ，Ｓ及びＭｏが式１５
９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足し、し
かもＣ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖｚ，Ｔｉ及びＮｂが式 ３０≦ １９．８％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１
８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．９（％Ｖ＋％Ｔ
ｉ＋％Ｎｂ）−１．９ を満足する耐遅れ破壊性の優れ
た高強度耐火ボルトである。
【０００７】
【作用】本発明者等は耐遅れ破壊性に優れ、しかも高温
強度に優れた高強度耐火ボルトを得るために詳細な検討
を重ねた結果、含有元素の種類及び含有量を厳密に限定
することによりいずれの特性も満足させることができる
ことを見出した。含有元素及び含有割合について説明す
る。
強度に優れた高強度耐火ボルトを得るために詳細な検討
を重ねた結果、含有元素の種類及び含有量を厳密に限定
することによりいずれの特性も満足させることができる
ことを見出した。含有元素及び含有割合について説明す
る。
【０００８】０．１５％≦Ｃ≦０．３０％Ｃは常温及び
高温強度を確保するのに必要な元素であり、不足する場
合には十分な強度（常温で１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上）
を得るためには焼戻し温度を低くする必要があり、処理
温度が脆性温度域にかかり易くなる。しかし多すぎると
靭性が低化し、耐遅れ破壊性が大幅に低下する。
高温強度を確保するのに必要な元素であり、不足する場
合には十分な強度（常温で１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上）
を得るためには焼戻し温度を低くする必要があり、処理
温度が脆性温度域にかかり易くなる。しかし多すぎると
靭性が低化し、耐遅れ破壊性が大幅に低下する。
【０００９】０．５ ％≦Ｍｎ≦１．２ ％Ｍｎは脱酸
および焼入性を向上させる効果を有する。これらの効果
を発揮させるためには ０．５％以上含有させる必要が
あるが、多過ぎると結晶粒界に偏析し粒界を脆化させ、
結果的に耐遅れ破壊性を劣化させてしまう。
および焼入性を向上させる効果を有する。これらの効果
を発揮させるためには ０．５％以上含有させる必要が
あるが、多過ぎると結晶粒界に偏析し粒界を脆化させ、
結果的に耐遅れ破壊性を劣化させてしまう。
【００１０】０．７ ％≦Ｃｒ≦１．５ ％Ｃｒは焼入
性を向上させ、強度及び靭性をバランスよく高める効果
を有し、更に高温特性の改善に寄与する効果を有してい
る。これらの効果を発揮させるためには ０．７％以上
含有させる必要があるが、多過ぎると素材の変形抵抗が
高くなり過ぎてボルト成形に際して工具寿命の劣化を引
き起こす原因ともなるので上限を１．５ ％とした。
性を向上させ、強度及び靭性をバランスよく高める効果
を有し、更に高温特性の改善に寄与する効果を有してい
る。これらの効果を発揮させるためには ０．７％以上
含有させる必要があるが、多過ぎると素材の変形抵抗が
高くなり過ぎてボルト成形に際して工具寿命の劣化を引
き起こす原因ともなるので上限を１．５ ％とした。
【００１１】０．１５％≦Ｍｏ≦０．６ ％Ｍｏは高温
強度を向上させる効果と常温での靭性を向上させる効果
を有するので、耐遅れ破壊性を大幅に向上させる効果を
有する。これらの効果を発揮させるためには ０．１５
％以上含有させる必要があるが、０．６ ％を超えて
含有させてもそれらの効果は飽和し、コスト高になるば
かりでなく多過ぎると素材の変形抵抗が高くなり過ぎて
ボルト成形に際して工具寿命の劣化を引き起こす原因と
もなるので上限を０．６０％とした。
強度を向上させる効果と常温での靭性を向上させる効果
を有するので、耐遅れ破壊性を大幅に向上させる効果を
有する。これらの効果を発揮させるためには ０．１５
％以上含有させる必要があるが、０．６ ％を超えて
含有させてもそれらの効果は飽和し、コスト高になるば
かりでなく多過ぎると素材の変形抵抗が高くなり過ぎて
ボルト成形に際して工具寿命の劣化を引き起こす原因と
もなるので上限を０．６０％とした。
【００１２】Ｐ≦０．０１％
Ｓ≦０．００８ ％
Ｐ及びＳは結晶粒界に偏析する元素であり、粒界を脆化
させ耐遅れ破壊性を劣化させるのできるだけ少ない方が
良い。
させ耐遅れ破壊性を劣化させるのできるだけ少ない方が
良い。
【００１３】Ｓｉ≦０．２ ％
Ｓｉは脱酸元素として有効な元素であるが、変形抵抗を
も同時に高め、ボルト成型に際して工具寿命を劣化させ
るので、上限を０．２ ％以下とした。
も同時に高め、ボルト成型に際して工具寿命を劣化させ
るので、上限を０．２ ％以下とした。
【００１４】Ｖ≦０．１５％（第２発明）Ｔｉ≦０．１
％（第２発明） Ｎｂ≦０．１ ％（第２発明） ＶやＴｉ，Ｎｂは鋼中のＣやＮと結合して炭・窒化物を
生成するので高温での強度を大幅に改善する効果を持ち
、少量の添加でも高温降伏強度の改善効果が大きい。 しかも結晶粒を微細化することができ、耐遅れ破壊性を
向上させる効果を持っている。しかしいずれも高価な元
素であり、またある程度以上になると効果の大幅な増大
が認められなくなるので夫々の上限を設定した。
％（第２発明） Ｎｂ≦０．１ ％（第２発明） ＶやＴｉ，Ｎｂは鋼中のＣやＮと結合して炭・窒化物を
生成するので高温での強度を大幅に改善する効果を持ち
、少量の添加でも高温降伏強度の改善効果が大きい。 しかも結晶粒を微細化することができ、耐遅れ破壊性を
向上させる効果を持っている。しかしいずれも高価な元
素であり、またある程度以上になると効果の大幅な増大
が認められなくなるので夫々の上限を設定した。
【００１５】更に優れた耐遅れ破壊性を得るためにはＭ
ｏ，Ｐ及びＳの含有量が式 １５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足す
る必要がある。
ｏ，Ｐ及びＳの含有量が式 １５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足す
る必要がある。
【００１６】本発明者等が種々検討した結果、耐遅れ破
壊性を水中での引張りタイプの遅れ破壊試験における１
００時間で破断しない最大付加応力（σ１００Ｄ）で表
わした場合、上記元素の含有量とσ１００Ｄ（ｋｇｆ／
ｍｍ２） が下記回帰式で近似されることを見出した。 σ１００Ｄ＝１８３−（１５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３
４％Ｍｏ）また実務上耐遅れ破壊性はσ１００Ｄで１７
０ｋｇｆ／ｍｍ２以上必要であると判断されるので、上
記式を整理することにより、式 １５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を導き出
した。
壊性を水中での引張りタイプの遅れ破壊試験における１
００時間で破断しない最大付加応力（σ１００Ｄ）で表
わした場合、上記元素の含有量とσ１００Ｄ（ｋｇｆ／
ｍｍ２） が下記回帰式で近似されることを見出した。 σ１００Ｄ＝１８３−（１５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３
４％Ｍｏ）また実務上耐遅れ破壊性はσ１００Ｄで１７
０ｋｇｆ／ｍｍ２以上必要であると判断されるので、上
記式を整理することにより、式 １５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を導き出
した。
【００１７】更にまた優れた高温強度を得るためにはＣ
，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ及びＮｂが式
３０≦ １９．８％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１８．５％Ｃ
ｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．９（％Ｖ＋％Ｔｉ＋％Ｎｂ
）−１．９ を満足する必要がある（但し第１発明にお
いて Ｖ，Ｔｉ及びＮｂは０％である）。即ち、高温
強度を６００℃での引張り試験における降伏強度（ＹＰ
６００）で表わした場合、上記元素の含有量とＹＰ６０
０が下記回帰式で近似されることを見出した。 ＹＰ６００＝ １９．８％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１８．５
％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．９（％Ｖ＋％Ｔｉ＋％
Ｎｂ）−１．９ 高温強度は設計仕様上３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２以上必要であると判断されるので上記式を整理する
ことにより、式 ３０≦ １９．８％Ｃ＋３
．９％Ｍｎ＋１８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．
９（％Ｖ＋％Ｔｉ＋％Ｎｂ）−１．９ を導き出した。
，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ及びＮｂが式
３０≦ １９．８％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１８．５％Ｃ
ｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．９（％Ｖ＋％Ｔｉ＋％Ｎｂ
）−１．９ を満足する必要がある（但し第１発明にお
いて Ｖ，Ｔｉ及びＮｂは０％である）。即ち、高温
強度を６００℃での引張り試験における降伏強度（ＹＰ
６００）で表わした場合、上記元素の含有量とＹＰ６０
０が下記回帰式で近似されることを見出した。 ＹＰ６００＝ １９．８％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１８．５
％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．９（％Ｖ＋％Ｔｉ＋％
Ｎｂ）−１．９ 高温強度は設計仕様上３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２以上必要であると判断されるので上記式を整理する
ことにより、式 ３０≦ １９．８％Ｃ＋３
．９％Ｍｎ＋１８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．
９（％Ｖ＋％Ｔｉ＋％Ｎｂ）−１．９ を導き出した。
【００１８】尚、本発明ボルトの場合、脱酸剤としてＡ
ｌが０．０５％以下の範囲で含有されていてもよい。
ｌが０．０５％以下の範囲で含有されていてもよい。
【００１９】以下実施例によって本発明を更に詳述する
が、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・
後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て
本発明の技術範囲に包含される。
が、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・
後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て
本発明の技術範囲に包含される。
【００２０】
【実施例】表１及び表２に示すＮｏ．１〜１８の化学組
成の鋼材を２２ｍｍφの棒鋼に熱間圧延・球状化焼鈍後
、多段フォーマーにてＭ２２ボルトを作製した。それら
のボルトについて焼入れ焼戻し処理を行ない、常温での
引張り強さが１１５ｋｇｆ／ｍｍ２前後になるように調
質した。得られたボルトを用いて機械加工により、図１
に示す高温引張り試験片を作製し、６００℃にて高温引
張り試験を実施した。さらに一部のものについて図２に
示す切欠き遅れ破壊試験片を作製し、水中の促進式遅れ
破壊試験を実施した。それらの結果を表２にまとめて示
す。
成の鋼材を２２ｍｍφの棒鋼に熱間圧延・球状化焼鈍後
、多段フォーマーにてＭ２２ボルトを作製した。それら
のボルトについて焼入れ焼戻し処理を行ない、常温での
引張り強さが１１５ｋｇｆ／ｍｍ２前後になるように調
質した。得られたボルトを用いて機械加工により、図１
に示す高温引張り試験片を作製し、６００℃にて高温引
張り試験を実施した。さらに一部のものについて図２に
示す切欠き遅れ破壊試験片を作製し、水中の促進式遅れ
破壊試験を実施した。それらの結果を表２にまとめて示
す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】実施例１の場合、６００℃の高温降伏強度
が３０ｋｇｆ／ｍｍ２以上で、しかも１００時間遅れ破
壊強さが１７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上でありいずれの特性
も優れていた。実施例２〜５はＶ，Ｔｉ，Ｎｂを単独及
び複合添加した場合であるが、いずれも素材強度はあま
り変化しないものの、高温降伏強度，１００時間遅れ破
壊強さが大幅に上昇し、これらの元素が微量でも顕著な
改善効果を有していることが良く分かった。
が３０ｋｇｆ／ｍｍ２以上で、しかも１００時間遅れ破
壊強さが１７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上でありいずれの特性
も優れていた。実施例２〜５はＶ，Ｔｉ，Ｎｂを単独及
び複合添加した場合であるが、いずれも素材強度はあま
り変化しないものの、高温降伏強度，１００時間遅れ破
壊強さが大幅に上昇し、これらの元素が微量でも顕著な
改善効果を有していることが良く分かった。
【００２４】一方、Ｍｏが低い比較例６は高温降伏強度
が低く、Ｍｏが高い比較例７はボルト素材の硬度が高く
なり過ぎ、変形抵抗が上昇し好ましくない。比較例８は
（１５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ）の値が１３
を超えているので、１００時間遅れ破壊強さが大幅に低
下している。Ｍｎが低い比較例９は素材強度が低く変形
抵抗の面で好ましいが、脱酸などが不十分となり、介在
物が増加し、切欠き感受性の増大につながり、遅れ破壊
特性が低下している。Ｍｎが高い比較例１０は素材強度
は高いがＭｎの粒界偏析のため、遅れ破壊特性が低下し
て好ましくない。
が低く、Ｍｏが高い比較例７はボルト素材の硬度が高く
なり過ぎ、変形抵抗が上昇し好ましくない。比較例８は
（１５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ）の値が１３
を超えているので、１００時間遅れ破壊強さが大幅に低
下している。Ｍｎが低い比較例９は素材強度が低く変形
抵抗の面で好ましいが、脱酸などが不十分となり、介在
物が増加し、切欠き感受性の増大につながり、遅れ破壊
特性が低下している。Ｍｎが高い比較例１０は素材強度
は高いがＭｎの粒界偏析のため、遅れ破壊特性が低下し
て好ましくない。
【００２５】更にＣｒが少なすぎる比較例１１は十分な
高温降伏強度が得られず、Ｃｒが高い比較例１２は素材
強度が大幅に上昇しており、工具寿命に悪影響を与える
と予想される。Ｐが高い比較例１３は（１５９０％Ｐ＋
３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ）の値が１３を超えており、１
００時間遅れ破壊強さが大幅に低下している。Ｓが高す
ぎる比較例１４は（１５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％
Ｍｏ）の値は１３以下を満足しているが、やはり１００
時遅れ破壊強さが低下している。Ｓｉが高すぎる比較例
１５は素材の硬度が高くなりすぎ好ましくない。
高温降伏強度が得られず、Ｃｒが高い比較例１２は素材
強度が大幅に上昇しており、工具寿命に悪影響を与える
と予想される。Ｐが高い比較例１３は（１５９０％Ｐ＋
３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ）の値が１３を超えており、１
００時間遅れ破壊強さが大幅に低下している。Ｓが高す
ぎる比較例１４は（１５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％
Ｍｏ）の値は１３以下を満足しているが、やはり１００
時遅れ破壊強さが低下している。Ｓｉが高すぎる比較例
１５は素材の硬度が高くなりすぎ好ましくない。
【００２６】また比較例１６は微量元素のうちＶを例に
とり、請求範囲を超えて添加した場合の結果を示すが、
素材強度が大幅に上昇し、工具寿命の劣化が懸念され好
ましくない。Ｃが低すぎる比較例１７は強度を確保する
に際し、４００℃未満の焼戻し脆性温度域での焼戻しに
なるので、１００時間遅れ強さが大幅に低い。一方Ｃが
高すぎる比較例１８は素材の硬度が上昇し、工具に悪い
影響を与えると共に調質ボルトの靭性が低下し１００時
間遅れ破壊強さが低い。
とり、請求範囲を超えて添加した場合の結果を示すが、
素材強度が大幅に上昇し、工具寿命の劣化が懸念され好
ましくない。Ｃが低すぎる比較例１７は強度を確保する
に際し、４００℃未満の焼戻し脆性温度域での焼戻しに
なるので、１００時間遅れ強さが大幅に低い。一方Ｃが
高すぎる比較例１８は素材の硬度が上昇し、工具に悪い
影響を与えると共に調質ボルトの靭性が低下し１００時
間遅れ破壊強さが低い。
【００２７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているので
、引張り強さが１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上であるにも拘
らず、優れた耐遅れ破壊性と更に高温での高強度を備え
た高強度耐火ボルトを提供することが可能となった。従
って本発明の高強度耐火ボルトと耐火鋼板等を組み合わ
せることにより、建築物や構造物の一層の安全性向上と
コストダウンが図れることとなった。
、引張り強さが１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上であるにも拘
らず、優れた耐遅れ破壊性と更に高温での高強度を備え
た高強度耐火ボルトを提供することが可能となった。従
って本発明の高強度耐火ボルトと耐火鋼板等を組み合わ
せることにより、建築物や構造物の一層の安全性向上と
コストダウンが図れることとなった。
【図１】実施例における高温引張り試験に用いた試験片
の形状を示す図である。
の形状を示す図である。
【図２】実施例における促進式遅れ破壊試験に用いた試
験片の形状を示す図である。
験片の形状を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】０．１５％≦ Ｃ≦０．３０％（重量％
，以下特に断わらない限り同じ） ０．５ ％≦Ｍｎ≦１．２ ％ ０．７ ％≦Ｃｒ≦１．５ ％ ０．１５％≦Ｍｏ≦０．６ ％ Ｐ≦０．０１％ Ｓ≦０．００８ ％ Ｓｉ≦０．２ ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物から成る常温強
度（ＴＳ）が１００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の耐火ボルトで
あって、Ｐ，Ｓ及びＭｏが式 １５９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足し
、しかもＣ，Ｍｎ，Ｃｒ及びＭｏが式３０≦ １９．８
％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ
−１．９を満足することを特徴とする耐遅れ破壊性の優
れた高強度耐火ボルト。 - 【請求項２】０．１５％≦ Ｃ≦０．３０％０．５
％≦Ｍｎ≦１．２ ％ ０．７ ％≦Ｃｒ≦１．５ ％ ０．１５％≦Ｍｏ≦０．６ ％ Ｐ≦０．０１％ Ｓ≦０．００８ ％ Ｓｉ≦０．２ ％ および Ｖ≦０．１５％ Ｔｉ≦０．１ ％ Ｎｂ≦０．１ ％ の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
不純物から成る常温強度（ＴＳ）が１００ｋｇｆ／ｍｍ
２以上の耐火ボルトであって、Ｐ，Ｓ及びＭｏが式１５
９０％Ｐ＋３８６％Ｓ−３４％Ｍｏ≦１３を満足し、し
かもＣ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖｚ，Ｔｉ及びＮｂが式 ３０≦ １９．８％Ｃ＋３．９％Ｍｎ＋１
８．５％Ｃｒ＋２８．７％Ｍｏ＋８４．９（％Ｖ＋％Ｔ
ｉ＋％Ｎｂ）−１．９ を満足することを特徴とする耐
遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044387A JPH0726177B2 (ja) | 1991-02-15 | 1991-02-15 | 耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044387A JPH0726177B2 (ja) | 1991-02-15 | 1991-02-15 | 耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04263047A true JPH04263047A (ja) | 1992-09-18 |
| JPH0726177B2 JPH0726177B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=12690101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3044387A Expired - Fee Related JPH0726177B2 (ja) | 1991-02-15 | 1991-02-15 | 耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0726177B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001062639A (ja) * | 1999-08-20 | 2001-03-13 | Kobe Steel Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトおよびその製造方法 |
| CN115572913A (zh) * | 2022-09-08 | 2023-01-06 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种耐火型高强钢及其生产方法 |
| CN116024499A (zh) * | 2022-12-28 | 2023-04-28 | 燕山大学 | 一种抗氢致延迟断裂的10.9级螺栓用钢及10.9级螺栓的制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58117856A (ja) * | 1982-01-06 | 1983-07-13 | Daido Steel Co Ltd | 高強度ボルト用鋼 |
| JPS61130456A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Honda Motor Co Ltd | 高強度ボルト及びその製造方法 |
| JPS61174326A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼の製造法 |
| JPH02247355A (ja) * | 1989-03-18 | 1990-10-03 | Nippon Steel Corp | 建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法 |
-
1991
- 1991-02-15 JP JP3044387A patent/JPH0726177B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58117856A (ja) * | 1982-01-06 | 1983-07-13 | Daido Steel Co Ltd | 高強度ボルト用鋼 |
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| JPS61174326A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼の製造法 |
| JPH02247355A (ja) * | 1989-03-18 | 1990-10-03 | Nippon Steel Corp | 建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001062639A (ja) * | 1999-08-20 | 2001-03-13 | Kobe Steel Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトおよびその製造方法 |
| CN115572913A (zh) * | 2022-09-08 | 2023-01-06 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种耐火型高强钢及其生产方法 |
| CN116024499A (zh) * | 2022-12-28 | 2023-04-28 | 燕山大学 | 一种抗氢致延迟断裂的10.9级螺栓用钢及10.9级螺栓的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0726177B2 (ja) | 1995-03-22 |
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