JPH042722A - 磁束密度の高い二方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁束密度の高い二方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH042722A JPH042722A JP2103181A JP10318190A JPH042722A JP H042722 A JPH042722 A JP H042722A JP 2103181 A JP2103181 A JP 2103181A JP 10318190 A JP10318190 A JP 10318190A JP H042722 A JPH042722 A JP H042722A
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- Japan
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- magnetic flux
- annealing
- flux density
- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼板長手方向ならびに長手方向に直角な方向
に磁化容易軸＜００１＞方位を有するとともに、圧延面
に（１００）面が現れている（ミラー指数で（１００）
＜００１＞と表示される）結晶粒から構成される所謂
二方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
に磁化容易軸＜００１＞方位を有するとともに、圧延面
に（１００）面が現れている（ミラー指数で（１００）
＜００１＞と表示される）結晶粒から構成される所謂
二方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
二方向性電磁鋼板は、圧延方向ならびに圧延方向と直角
な方向に磁化容易軸（＜００１＞軸）を有し、二方向で
磁気特性が優れているので、圧延方向にのみ磁気特性が
優れている一方向性電磁鋼板に比べて二方向に磁束を流
す必要のある機器、例えば大型回転器用の磁芯材料とし
て用いると有利である。また、小型静止器の分野ては一
般的に磁化容易軸を高度に集積させない無方向性電磁鋼
板が用いられているが、二方向性電磁鋼板を用いること
により、小型化・高効率化への可能性がある。
な方向に磁化容易軸（＜００１＞軸）を有し、二方向で
磁気特性が優れているので、圧延方向にのみ磁気特性が
優れている一方向性電磁鋼板に比べて二方向に磁束を流
す必要のある機器、例えば大型回転器用の磁芯材料とし
て用いると有利である。また、小型静止器の分野ては一
般的に磁化容易軸を高度に集積させない無方向性電磁鋼
板が用いられているが、二方向性電磁鋼板を用いること
により、小型化・高効率化への可能性がある。
上記の如く、二方向性電磁鋼板は優れた特性を有してい
るところから、その製品化が待望されてきたにもかかわ
らず、今日まで工業製品として一般に使用されるに至っ
ていない。
るところから、その製品化が待望されてきたにもかかわ
らず、今日まで工業製品として一般に使用されるに至っ
ていない。
従来の二方向性電磁鋼板の製造技術としては、主に次の
二つの方法がある。
二つの方法がある。
その一つは、特公昭３７ ７１１０号公報に開示されて
いるように極性ガス、たとえば硫化水素を含む雰囲気中
で高温焼鈍を行い、表面エネルギーを利用して（１００
１＜００１＞方位粒を二次再結晶させる方法である。し
かしながら、この方法は鋼板の表面エネルギーを厳密に
制御する必要があり、大量生産プロセスとしては不適で
ある。
いるように極性ガス、たとえば硫化水素を含む雰囲気中
で高温焼鈍を行い、表面エネルギーを利用して（１００
１＜００１＞方位粒を二次再結晶させる方法である。し
かしながら、この方法は鋼板の表面エネルギーを厳密に
制御する必要があり、大量生産プロセスとしては不適で
ある。
他の一つは、特公昭３５−２６５７号公報に開示されて
いるように、一方向に冷間圧延を行った後、上記冷間圧
延と交叉する方向に冷間圧延を施す、いわゆる「交叉冷
間圧延法」である。しかしながら、この方法で得られる
製品の磁束密度（Ｂ、）は１．８５Ｔｅｓｌａ以下であ
り、その製造工程の煩雑さに起因するコスト高に見合う
だけの優れた磁気特性を有しないため、従来の一方向性
電磁鋼板に対抗できない。
いるように、一方向に冷間圧延を行った後、上記冷間圧
延と交叉する方向に冷間圧延を施す、いわゆる「交叉冷
間圧延法」である。しかしながら、この方法で得られる
製品の磁束密度（Ｂ、）は１．８５Ｔｅｓｌａ以下であ
り、その製造工程の煩雑さに起因するコスト高に見合う
だけの優れた磁気特性を有しないため、従来の一方向性
電磁鋼板に対抗できない。
一方向性電磁鋼板の磁束密度（Ｂ、）は、特公昭４０−
１５６４４号公報、特公昭５１−１３４６９号公報記載
の技術が発明されて以来、急速に進歩し、現在磁束密度
（Ｂ８）が１．９２Ｔの高い磁束密度の製品も市販され
ている。
１５６４４号公報、特公昭５１−１３４６９号公報記載
の技術が発明されて以来、急速に進歩し、現在磁束密度
（Ｂ８）が１．９２Ｔの高い磁束密度の製品も市販され
ている。
二方向性電磁鋼板についても、磁気特性向上のため特公
昭３５−１７２０８号公報、及び特公昭３８−８２１３
号公報に改良技術が提案されたが、いずれも一方向性電
磁鋼板等に対抗できる高磁束密度の製品を安定して製造
するに至っていない。
昭３５−１７２０８号公報、及び特公昭３８−８２１３
号公報に改良技術が提案されたが、いずれも一方向性電
磁鋼板等に対抗できる高磁束密度の製品を安定して製造
するに至っていない。
本発明は、二方向性電磁鋼板において高磁束密度の製品
を安定して得ることができないという製造技術上の課題
を解決するものである。
を安定して得ることができないという製造技術上の課題
を解決するものである。
本発明は上記課題を解決するために、重量でＳ ｉ ：
０．８〜６．７％、酸可溶性Ａｌ ： ０．００８〜
０．０４８％、Ｎ≦０．０１０％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる熱延板もしくは薄鋳片を、必要に応
じて焼鈍し、次いで圧下率４０〜８０％で冷間圧延し、
更に上記冷間圧延と交叉する方向に圧下率３０〜７０％
で冷間圧延し、一次再結晶焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布し
、二次再結晶と純化を目的とした仕上焼鈍を行う二方向
性電磁鋼板の製造方法において、上記冷間圧延を直径が
１５０＋＋ｍ以上のワークロールで行うことを特徴とす
る二方向性電磁鋼板の製造方法を掃供するものである。
０．８〜６．７％、酸可溶性Ａｌ ： ０．００８〜
０．０４８％、Ｎ≦０．０１０％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる熱延板もしくは薄鋳片を、必要に応
じて焼鈍し、次いで圧下率４０〜８０％で冷間圧延し、
更に上記冷間圧延と交叉する方向に圧下率３０〜７０％
で冷間圧延し、一次再結晶焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布し
、二次再結晶と純化を目的とした仕上焼鈍を行う二方向
性電磁鋼板の製造方法において、上記冷間圧延を直径が
１５０＋＋ｍ以上のワークロールで行うことを特徴とす
る二方向性電磁鋼板の製造方法を掃供するものである。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者等は、交叉冷間圧延法によって製造した二方向
性電磁鋼板の製品の調査から、次の新たな知見を得た。
性電磁鋼板の製品の調査から、次の新たな知見を得た。
二方向性電磁鋼板の特徴とする結晶方位は＜１００）
＜００１＞方位であるが、二次再結晶粒の中には、この
方位粒とあわせて（１１０） ＜ｕｖｗ＞方位のものが
混在し、後者の方位粒が磁束密度を低くする原因となっ
ている。従って、高磁束密度化を達成するためには、（
１１０） ＜ｕｖｗ＞方位粒の二次再結晶を抑制すれば
良い。
＜００１＞方位であるが、二次再結晶粒の中には、この
方位粒とあわせて（１１０） ＜ｕｖｗ＞方位のものが
混在し、後者の方位粒が磁束密度を低くする原因となっ
ている。従って、高磁束密度化を達成するためには、（
１１０） ＜ｕｖｗ＞方位粒の二次再結晶を抑制すれば
良い。
本発明者は、これらの方位粒の挙動に関する詳細な研究
を行った結果、冷間圧延のワークロールの直径を一定以
上の大きさにすることにより（１１ｏ）＜ｕｖｗ＞方位
粒の発達を抑制し、磁束密度を高めることができること
を見出した。
を行った結果、冷間圧延のワークロールの直径を一定以
上の大きさにすることにより（１１ｏ）＜ｕｖｗ＞方位
粒の発達を抑制し、磁束密度を高めることができること
を見出した。
かかる知見は次の実験によって、得られたものである。
Ｃ： ０．０５５％、Ｓ ｉ ： ３．３％、酸可溶性
Ａｌ： ０．０２８％、Ｎ ： ０．００７％残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなる１、８ｍｍ厚の熱延板
を１１２５℃で２分間焼鈍し、熱延方向と同一方向に５
５％の圧下率で冷延し、次いで前記圧延方向と直角方向
に５５％の圧下率で交叉冷延し、０．３５ｍｍの最終板
厚とした。この冷間圧延時のワークロール直径を６０ｍ
ｍ 、 １００ｍｍ 、 １５０ｍｍ。
Ａｌ： ０．０２８％、Ｎ ： ０．００７％残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなる１、８ｍｍ厚の熱延板
を１１２５℃で２分間焼鈍し、熱延方向と同一方向に５
５％の圧下率で冷延し、次いで前記圧延方向と直角方向
に５５％の圧下率で交叉冷延し、０．３５ｍｍの最終板
厚とした。この冷間圧延時のワークロール直径を６０ｍ
ｍ 、 １００ｍｍ 、 １５０ｍｍ。
２７０ｍｎ＋ 、 ４９０ｍｍとした。これらの冷延板
を湿水素中で２１０秒間脱炭を兼ねる一次再結晶焼鈍を
行い、その後ＨｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
、仕上焼鈍を施した。
を湿水素中で２１０秒間脱炭を兼ねる一次再結晶焼鈍を
行い、その後ＨｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し
、仕上焼鈍を施した。
第１図に、ワークロール直径と製品の磁束密度（Ｂ、）
の間係を示す。この図から分るように、冷間圧延時のワ
ークロール直径が１５０ｍ＋ｍ以上で、磁束密度（８ｍ
値）が１．９０Ｔｅｓｌａ以上の高い磁束密度の製品と
なる。
の間係を示す。この図から分るように、冷間圧延時のワ
ークロール直径が１５０ｍ＋ｍ以上で、磁束密度（８ｍ
値）が１．９０Ｔｅｓｌａ以上の高い磁束密度の製品と
なる。
第２図に、ワークロール直径６０ｍｍ （図中（ａ））
と４９０ｓｕｎ（図中（ｂ）〉で冷間圧延した製品の二
次再結晶方位の分布を示す。この図より、ワークロール
直径を大きくすると ｆｌｉｏ） てｕｖｗ＞方位の
発達を抑制することができることが分る。
と４９０ｓｕｎ（図中（ｂ）〉で冷間圧延した製品の二
次再結晶方位の分布を示す。この図より、ワークロール
直径を大きくすると ｆｌｉｏ） てｕｖｗ＞方位の
発達を抑制することができることが分る。
この原因について、本発明者等は次のように推測してい
る。
る。
すなわち、冷延のワークロール径は、板厚方向のメタル
フローに大きな影響をあたえ、ワークロール径が小さく
なると板厚の表面近傍の結晶回転が進み（１１０） ＜
ｕｖｗ＞方位の再結晶が促進されるものと考えられる。
フローに大きな影響をあたえ、ワークロール径が小さく
なると板厚の表面近傍の結晶回転が進み（１１０） ＜
ｕｖｗ＞方位の再結晶が促進されるものと考えられる。
以下、本発明の構成要件の限定理由を実施形態に従い、
説明する。
説明する。
本発明で用いる溶鋼は、転炉、電気炉等その溶製方法を
問わないが、成分として次の含有範囲を必須のものとす
る。
問わないが、成分として次の含有範囲を必須のものとす
る。
Ｓｉは、含有量が多くすると鉄損特性を向上することが
できるので望ましいが、逆に磁束密度を低下する。含有
量が約６．５％前後で最低鉄損となり、それ以上増加し
ても、改善効果はないのて、上限を６．７９５とした。
できるので望ましいが、逆に磁束密度を低下する。含有
量が約６．５％前後で最低鉄損となり、それ以上増加し
ても、改善効果はないのて、上限を６．７９５とした。
Ｓｉ含有量を増加すると脆化が著しく、４．５５’。以
上で冷間割れが増加するが、温間圧延を行うことにより
基本的には圧延が可能である。一方、Ｓｉ含有量が少な
くなると、仕上焼鈍時にα−に変態を生じ、結晶の方向
性が損なわれるので、実質的に影響を及ぼさない０．８
％を下限とする。
上で冷間割れが増加するが、温間圧延を行うことにより
基本的には圧延が可能である。一方、Ｓｉ含有量が少な
くなると、仕上焼鈍時にα−に変態を生じ、結晶の方向
性が損なわれるので、実質的に影響を及ぼさない０．８
％を下限とする。
酸可溶性Ａ１は、八ＩＮ、（＾Ｎ、Ｓｉ＞Ｎ等の窒化物
を形成し、インヒビターを形成する。製品の磁束密度が
高くなるｏ、ｏｏｓ〜０．０４８％、望ましくは０．０
１８〜０．０３６％を限定範囲とする。Ｎは、０．０１
０％を超えて含有すると鋼板に、ブリスターと呼ばれる
空孔を生じるので、０．０１０％を上限とする。下限に
ついては、途中工程で窒化することにより調節すること
ができるので、特に限定しない。他に、Ｍｎ、Ｓ、Ｓｅ
、Ｂ、Ｂｉ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ等のインヒビター
構成元素を添加することもできる。
を形成し、インヒビターを形成する。製品の磁束密度が
高くなるｏ、ｏｏｓ〜０．０４８％、望ましくは０．０
１８〜０．０３６％を限定範囲とする。Ｎは、０．０１
０％を超えて含有すると鋼板に、ブリスターと呼ばれる
空孔を生じるので、０．０１０％を上限とする。下限に
ついては、途中工程で窒化することにより調節すること
ができるので、特に限定しない。他に、Ｍｎ、Ｓ、Ｓｅ
、Ｂ、Ｂｉ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ等のインヒビター
構成元素を添加することもできる。
上記成分からなる溶鋼は、通常の工程で製造される熱延
板、もしくは溶鋼を連続鋳造することにより得られる薄
鋳片として供することができる。
板、もしくは溶鋼を連続鋳造することにより得られる薄
鋳片として供することができる。
この熱延板もしくは連続鋳造薄帯は、直ちに、もしくは
短時間焼鈍工程を経て冷間圧延が施される。
短時間焼鈍工程を経て冷間圧延が施される。
上記焼鈍は７５０〜１２００℃の温度域で３０秒〜３０
分間行われる。この焼鈍は、製品の磁束密度を高めるた
めに有用であり、望む製品の磁束密度の水準に応じてこ
の焼鈍の採否を決めると良い。
分間行われる。この焼鈍は、製品の磁束密度を高めるた
めに有用であり、望む製品の磁束密度の水準に応じてこ
の焼鈍の採否を決めると良い。
冷間圧延の圧下率配分は基本的に特公昭３５−２６５７
号公報、或いは特公昭３８−８２１３号公報に開示され
たものと同じである。
号公報、或いは特公昭３８−８２１３号公報に開示され
たものと同じである。
本発明の特徴は、この冷間圧延時のワークロールの直径
を１５０１１ＩＩＩ＋以上に規定することである。
を１５０１１ＩＩＩ＋以上に規定することである。
冷間圧延後の材料は、−次回結晶を目的として７５０〜
１０００℃の温度域で３０秒から１０分間の短時間の焼
鈍を行う。通常、鋼中に含まれるＣを除去するため、雰
囲気露点を調節して脱炭を行う。
１０００℃の温度域で３０秒から１０分間の短時間の焼
鈍を行う。通常、鋼中に含まれるＣを除去するため、雰
囲気露点を調節して脱炭を行う。
その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した後
、仕上焼鈍を行う。仕上焼鈍は二次再結晶と純化を特徴
とする 特に、特願昭６３−２９３６４５号公報に示すように、
二次再結晶と純化を分離し、９５０〜１１００℃の温度
域で二次再結晶させ、その？＆１１００℃以上に昇温し
、純化を行うことが磁束密度を高めるうえで望ましい 〔実施例〕 実施例１ 重量％テ、Ｃ： ０．０４％ 、 Ｓ ｉ ： ３．０
％、Ｍｎ：０．１％、酸可溶性Ａｌ ： ０．０２５％
、Ｎ ： ０．００８％残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる溶鋼を急冷凝固させ、 １．０ｍｍの薄鋳片と
した。この鋳片を１０５０℃て２分間焼鈍した後、圧下
率５０％で冷間圧延し、次いで前記冷間圧延と直角方向
に圧下率５０％で交叉冷間圧延を行った。この冷間圧延
時のワークロール径直径ヲ５０ＩｌＩＩｌｌ、２７ｏＩ
ＩＩＩＩｌとした。これラノ冷延板を、脱炭を兼ねるた
めに湿水素雰囲気中で８ｏｏ℃で９０秒−次回結晶焼鈍
を行った。その後、焼鈍分離剤を塗布して仕上焼鈍を行
った。仕上焼鈍は３゜”Ｃ／ｈｒノ昇温速度テ１０３０
℃迄昇温し、１０３０”Ｃテ２０時間保持して二次再結
晶を完了させ、ついて１２００°Ｃで２０時間保持して
純１ヒ処理を施した。得られた製品の磁気特性は次のと
おりてあった。
、仕上焼鈍を行う。仕上焼鈍は二次再結晶と純化を特徴
とする 特に、特願昭６３−２９３６４５号公報に示すように、
二次再結晶と純化を分離し、９５０〜１１００℃の温度
域で二次再結晶させ、その？＆１１００℃以上に昇温し
、純化を行うことが磁束密度を高めるうえで望ましい 〔実施例〕 実施例１ 重量％テ、Ｃ： ０．０４％ 、 Ｓ ｉ ： ３．０
％、Ｍｎ：０．１％、酸可溶性Ａｌ ： ０．０２５％
、Ｎ ： ０．００８％残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる溶鋼を急冷凝固させ、 １．０ｍｍの薄鋳片と
した。この鋳片を１０５０℃て２分間焼鈍した後、圧下
率５０％で冷間圧延し、次いで前記冷間圧延と直角方向
に圧下率５０％で交叉冷間圧延を行った。この冷間圧延
時のワークロール径直径ヲ５０ＩｌＩＩｌｌ、２７ｏＩ
ＩＩＩＩｌとした。これラノ冷延板を、脱炭を兼ねるた
めに湿水素雰囲気中で８ｏｏ℃で９０秒−次回結晶焼鈍
を行った。その後、焼鈍分離剤を塗布して仕上焼鈍を行
った。仕上焼鈍は３゜”Ｃ／ｈｒノ昇温速度テ１０３０
℃迄昇温し、１０３０”Ｃテ２０時間保持して二次再結
晶を完了させ、ついて１２００°Ｃで２０時間保持して
純１ヒ処理を施した。得られた製品の磁気特性は次のと
おりてあった。
第１表
製品の磁気特性は第２表に示す通りであった。この結果
より、２つの冷延工程の内少なくとも１−）の冷延工程
を直径の大きいワークロールで行うことがより効果的で
あることが分る。
より、２つの冷延工程の内少なくとも１−）の冷延工程
を直径の大きいワークロールで行うことがより効果的で
あることが分る。
第２表
実施例２
重量％で、Ｃ： ０．０５％、Ｓ ｉ ： ３．３％、
Ｍｎ ： ０．１５％、酸可溶性１ ：０．０２７％、
Ｎ ： ０．００７％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる１、６ｍｍ厚の熱延板を、１１２０℃で２分間
焼鈍後、熱延方向に圧下率５０％で冷間圧延した後、上
記冷間圧延と直交する方向に圧下率５０％で交叉冷間圧
延した。その後、湿水素雰囲気中で脱炭を兼ね、８００
℃で２１０秒間焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布した後仕上焼
鈍を行った。冷間圧延時に５０ ｍ ｍｍと２７０ｍｍ
の直径のワークロールを用い冷延スケジュールを変えた
。得られた〔発明の効果〕 本発明は、以上述べたように現在の最高レベルの一方向
性電磁鋼板と同等の磁束密度を持つ二方向性電磁鋼板を
安定して製造することができるので、その工業的効果は
甚大である。
Ｍｎ ： ０．１５％、酸可溶性１ ：０．０２７％、
Ｎ ： ０．００７％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる１、６ｍｍ厚の熱延板を、１１２０℃で２分間
焼鈍後、熱延方向に圧下率５０％で冷間圧延した後、上
記冷間圧延と直交する方向に圧下率５０％で交叉冷間圧
延した。その後、湿水素雰囲気中で脱炭を兼ね、８００
℃で２１０秒間焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布した後仕上焼
鈍を行った。冷間圧延時に５０ ｍ ｍｍと２７０ｍｍ
の直径のワークロールを用い冷延スケジュールを変えた
。得られた〔発明の効果〕 本発明は、以上述べたように現在の最高レベルの一方向
性電磁鋼板と同等の磁束密度を持つ二方向性電磁鋼板を
安定して製造することができるので、その工業的効果は
甚大である。
第１図は、冷間圧延時のワークロールの直径と製品の磁
束密度（Ｂ、値）の関係を示す図であり、第２図は、冷
間圧延時のワークロールの直径５０ＩＩＩＩＩｌ（図面
（ａ））と４００ｍ＋＊（同図（ｂ））の製品の二次再
結晶の方位分布を示す（２００）極点図である。
束密度（Ｂ、値）の関係を示す図であり、第２図は、冷
間圧延時のワークロールの直径５０ＩＩＩＩＩｌ（図面
（ａ））と４００ｍ＋＊（同図（ｂ））の製品の二次再
結晶の方位分布を示す（２００）極点図である。
Claims (1)
- 重量でＳｉ：０．８〜６．７％、酸可溶性Ａｌ：０．０
０８〜０．０４８％、Ｎ≦０．０１０％、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる熱延板もしくは薄鋳片を、必
要に応じて焼鈍し、次いで圧下率４０〜８０％で冷間圧
延し、更に上記冷間圧延と交叉する方向に圧下率３０〜
７０％で冷間圧延し、一次再結晶焼鈍後、焼鈍分離剤を
塗布し、二次再結晶と純化を目的とした仕上焼鈍を行う
二方向性電磁鋼板の製造方法において、上記冷間圧延を
直径が１５０ｍｍ以上のワークロールで行うことを特徴
とする磁束密度の高い二方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2103181A JPH0774387B2 (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | 磁束密度の高い二方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR1019910005878A KR930010323B1 (ko) | 1990-04-12 | 1991-04-12 | 고자속밀도를 가지고 있는 이방향성 전자강판의 제조방법 |
| DE69129130T DE69129130T2 (de) | 1990-04-12 | 1991-04-12 | Verfahren zum Herstellen doppeltorientierter Elektrobleche mit hoher magnetischer Flussdichte |
| EP91303278A EP0452153B1 (en) | 1990-04-12 | 1991-04-12 | Process for manufacturing double oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density |
| US08/034,615 US5346559A (en) | 1990-04-12 | 1993-03-19 | Process for manufacturing double oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2103181A JPH0774387B2 (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | 磁束密度の高い二方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042722A true JPH042722A (ja) | 1992-01-07 |
| JPH0774387B2 JPH0774387B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=14347341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2103181A Expired - Lifetime JPH0774387B2 (ja) | 1990-04-12 | 1990-04-20 | 磁束密度の高い二方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0774387B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116200661A (zh) * | 2023-01-04 | 2023-06-02 | 广东电网有限责任公司 | 一种立方双取向硅钢及其制备方法和应用 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5679936A (en) * | 1979-12-05 | 1981-06-30 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Leakage detecting method |
| JPS56137240A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-27 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Detecting system of water-leaking location |
| JPS5958300A (ja) * | 1982-09-27 | 1984-04-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 流体輸送管の漏出個所検出方法 |
-
1990
- 1990-04-20 JP JP2103181A patent/JPH0774387B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| CN116200661A (zh) * | 2023-01-04 | 2023-06-02 | 广东电网有限责任公司 | 一种立方双取向硅钢及其制备方法和应用 |
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|---|---|
| JPH0774387B2 (ja) | 1995-08-09 |
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