JPH04314535A - 薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板および原板 - Google Patents
薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板および原板Info
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- JPH04314535A JPH04314535A JP2054191A JP2054191A JPH04314535A JP H04314535 A JPH04314535 A JP H04314535A JP 2054191 A JP2054191 A JP 2054191A JP 2054191 A JP2054191 A JP 2054191A JP H04314535 A JPH04314535 A JP H04314535A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、食品、飲料缶等の缶容
器材料に関し、特に耐肌荒れ性が良く、加工密着性、耐
食性の優れた薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼
板および原板に関するものである。
器材料に関し、特に耐肌荒れ性が良く、加工密着性、耐
食性の優れた薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼
板および原板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来側面無継目（サイドシ−ム）缶の有
機被覆鋼板として、一般には成形後の缶に有機塗料を施
す方法と成形前の金属板にあらかじめ樹脂フイルムを被
覆する方法とがある。後者の例としては、テインフリ−
スチ−ルを原板としてこれに二軸延伸ポリエチレンテレ
フタレ−トを被覆した鋼板がある（特公昭６３−１３８
２９号公報）。また、絞りしごき缶用樹脂被覆金属板と
しては、絞りしごき缶の内面となる面にあらかじめポリ
エステルフイルムを被覆した金属板がある（特開平２−
７０４３０号公報）。
機被覆鋼板として、一般には成形後の缶に有機塗料を施
す方法と成形前の金属板にあらかじめ樹脂フイルムを被
覆する方法とがある。後者の例としては、テインフリ−
スチ−ルを原板としてこれに二軸延伸ポリエチレンテレ
フタレ−トを被覆した鋼板がある（特公昭６３−１３８
２９号公報）。また、絞りしごき缶用樹脂被覆金属板と
しては、絞りしごき缶の内面となる面にあらかじめポリ
エステルフイルムを被覆した金属板がある（特開平２−
７０４３０号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
あらかじめ樹脂フイルムを被覆した金属板を用いて薄肉
化絞り缶を成形すると、成形後の缶側壁が極めて肌荒れ
しやすいという問題がある。
あらかじめ樹脂フイルムを被覆した金属板を用いて薄肉
化絞り缶を成形すると、成形後の缶側壁が極めて肌荒れ
しやすいという問題がある。
【０００４】通常、薄肉化絞り缶は被覆金属板を円板状
に打ち抜き、これを二段階の絞り加工によって成形され
る。この二段目の絞り加工時においては、フランジ部に
高いしわ押え力を加え、缶側壁の絞り−張り出し加工を
行なうことにより、缶側壁の厚みを減少させている。
に打ち抜き、これを二段階の絞り加工によって成形され
る。この二段目の絞り加工時においては、フランジ部に
高いしわ押え力を加え、缶側壁の絞り−張り出し加工を
行なうことにより、缶側壁の厚みを減少させている。
【０００５】すなわち、ダイスとポンチのクリアランス
が缶側壁の厚みより大きく、加工時において缶側壁がポ
ンチとダイスに拘束されず、いわゆる自由表面となって
いるので、ＤＩ（Ｄｒａｗ ａｎｄ Ｉｒｏｎｉｎ
ｇ）成形法と比べ缶側壁が肌荒れしやすいという問題が
ある。この肌荒れ状態が生ずると、原板とフィルムの密
着力が減少し、フィルム剥離の一因ともなる。また肌荒
れは、輸送中の缶同士の接触などの外部からの衝撃が引
き金になり、フィルム面に微細なクラックを生じさせ、
ひいては耐食性の劣化を招くという問題もある。
が缶側壁の厚みより大きく、加工時において缶側壁がポ
ンチとダイスに拘束されず、いわゆる自由表面となって
いるので、ＤＩ（Ｄｒａｗ ａｎｄ Ｉｒｏｎｉｎ
ｇ）成形法と比べ缶側壁が肌荒れしやすいという問題が
ある。この肌荒れ状態が生ずると、原板とフィルムの密
着力が減少し、フィルム剥離の一因ともなる。また肌荒
れは、輸送中の缶同士の接触などの外部からの衝撃が引
き金になり、フィルム面に微細なクラックを生じさせ、
ひいては耐食性の劣化を招くという問題もある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような問題
を解決するため、請求項１および２の発明は特定の原板
を提供することであり、請求項３および４の発明はその
片面あるいは両面に、ポリエステル樹脂を被覆した鋼板
を提供することである。本発明製品であるポリエステル
樹脂被覆鋼板は加工密着性、加工耐食性、耐後加熱性な
どの多くの優れた特性を有しているため、薄肉化深絞り
缶用素材として優れている。
を解決するため、請求項１および２の発明は特定の原板
を提供することであり、請求項３および４の発明はその
片面あるいは両面に、ポリエステル樹脂を被覆した鋼板
を提供することである。本発明製品であるポリエステル
樹脂被覆鋼板は加工密着性、加工耐食性、耐後加熱性な
どの多くの優れた特性を有しているため、薄肉化深絞り
缶用素材として優れている。
【０００７】すなわち原板の平均結晶粒径が５μｍ以下
であり、原板の片面または両面にポリエステル樹脂を被
覆したことを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステル
樹脂被覆鋼板、原板の平均結晶粒径が５μｍ以下であり
かつ原板の平均表面粗さＲａが０．５μｍ以下であって
、原板の片面または両面にポリエステル樹脂を被覆した
ことを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被
覆鋼板ポリエステル樹脂被覆鋼板用原板において、平均
結晶粒径が５μｍ以下であることを特徴とする薄肉化深
絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板の原板、ポリエステ
ル樹脂被覆鋼板用原板において、平均結晶粒径が５μｍ
以下でありかつ原板の平均表面粗さＲａが０．５μｍ以
下であることを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステ
ル樹脂被覆鋼板の原板、が提供される。
であり、原板の片面または両面にポリエステル樹脂を被
覆したことを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステル
樹脂被覆鋼板、原板の平均結晶粒径が５μｍ以下であり
かつ原板の平均表面粗さＲａが０．５μｍ以下であって
、原板の片面または両面にポリエステル樹脂を被覆した
ことを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被
覆鋼板ポリエステル樹脂被覆鋼板用原板において、平均
結晶粒径が５μｍ以下であることを特徴とする薄肉化深
絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板の原板、ポリエステ
ル樹脂被覆鋼板用原板において、平均結晶粒径が５μｍ
以下でありかつ原板の平均表面粗さＲａが０．５μｍ以
下であることを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステ
ル樹脂被覆鋼板の原板、が提供される。
【０００８】以下本発明を詳細に説明する。
原板の鋼成分
本発明の原板の鋼成分はＣ：０．１０〜０．２０％、Ｓ
ｉ≦０．０３％、Ｍｎ：０．１５〜１．５％、Ｐ≦０．
０３％、Ｓ≦０．０３％、Ａｌ：０．０２〜０．２０％
、Ｎ：０．００１〜０．０２０％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物より成る。
ｉ≦０．０３％、Ｍｎ：０．１５〜１．５％、Ｐ≦０．
０３％、Ｓ≦０．０３％、Ａｌ：０．０２〜０．２０％
、Ｎ：０．００１〜０．０２０％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物より成る。
【０００９】Ｃは原板に高い調質度を与えるために重要
な成分である。少なくともＣは０．１０％に達しないと
本発明目的において必要な原板の耐力を保証出来ない。 また０．１０％以上にすると結晶粒の細粒化に有効であ
る。従ってＣ成分下限値を０．１０％とした。一方でＣ
成分が０．２０％を越えると炭化物析出量が増大し原板
の耐食性の低下をもたらすため、本発明ではＣ成分の上
限値を０．２０％とした。
な成分である。少なくともＣは０．１０％に達しないと
本発明目的において必要な原板の耐力を保証出来ない。 また０．１０％以上にすると結晶粒の細粒化に有効であ
る。従ってＣ成分下限値を０．１０％とした。一方でＣ
成分が０．２０％を越えると炭化物析出量が増大し原板
の耐食性の低下をもたらすため、本発明ではＣ成分の上
限値を０．２０％とした。
【００１０】Ｍｎは不純物であるＳによる熱延中の赤熱
脆性を防止するために必要な成分である。本発明では原
板の耐力保証の見地および結晶粒の細粒化の見地からＭ
ｎ成分下限値を０．１５％とし、一方１．５％を越える
とスラブ圧延中に割れを生ずるので、上限値を１．５％
とした。
脆性を防止するために必要な成分である。本発明では原
板の耐力保証の見地および結晶粒の細粒化の見地からＭ
ｎ成分下限値を０．１５％とし、一方１．５％を越える
とスラブ圧延中に割れを生ずるので、上限値を１．５％
とした。
【００１１】Ｐは結晶微細化成分であり、また原板の強
度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方で
耐食性を阻害する。本発明用途の缶用鋼板としては、Ｐ
が０．０３％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著しく
低下するため上限値を０．０３％とした。
度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方で
耐食性を阻害する。本発明用途の缶用鋼板としては、Ｐ
が０．０３％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著しく
低下するため上限値を０．０３％とした。
【００１２】Ｓは熱延中において赤熱脆性を生じる不純
物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鉱石等
からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱
硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。小
量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるため
、Ｓ成分の上限値は０．０３％とした。
物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鉱石等
からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱
硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。小
量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるため
、Ｓ成分の上限値は０．０３％とした。
【００１３】Ａｌは製鋼に際し脱酸剤として鋼浴中に添
加され、スラグとして除かれるが、添加量が少ないと安
定した脱酸効果が得られないため、０．０２％以上必要
である。またＡｌは固溶Ｎと反応してＡｌＮとして析出
し結晶粒の細粒化に寄与する。一方で０．２０％以上の
添加は技術上の効果が少なく、経済上好ましくないので
上限値を０．２０％とする。
加され、スラグとして除かれるが、添加量が少ないと安
定した脱酸効果が得られないため、０．０２％以上必要
である。またＡｌは固溶Ｎと反応してＡｌＮとして析出
し結晶粒の細粒化に寄与する。一方で０．２０％以上の
添加は技術上の効果が少なく、経済上好ましくないので
上限値を０．２０％とする。
【００１４】ＮはＣ，Ｍｎと同様に原板に高い調質度を
与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．０
０１％より少なくすることは製鋼上の困難を生じ、また
一方０．０２０％を超える添加は製鋼時に添加するフェ
ロ窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠ける。さら
に連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため
本発明ではＮ成分範囲を０．００１〜０．０２０％とし
た。
与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．０
０１％より少なくすることは製鋼上の困難を生じ、また
一方０．０２０％を超える添加は製鋼時に添加するフェ
ロ窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠ける。さら
に連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため
本発明ではＮ成分範囲を０．００１〜０．０２０％とし
た。
【００１５】Ｓｉは展伸性および耐食性を阻害する不純
物成分として鋼中に残留するが、通常Ａｌキルド連鋳鋼
に含有する程度であれば缶用材料として用いるのには差
し支えない。このためＳｉ成分は、通常のＡｌキルド連
鋳鋼の範囲である０．０３％以下とした。
物成分として鋼中に残留するが、通常Ａｌキルド連鋳鋼
に含有する程度であれば缶用材料として用いるのには差
し支えない。このためＳｉ成分は、通常のＡｌキルド連
鋳鋼の範囲である０．０３％以下とした。
【００１６】熱間圧延
熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特
定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間
仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以上と
するのが望ましい。
定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間
仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以上と
するのが望ましい。
【００１７】熱間圧延仕上温度をＡｒ３ 点以下にする
と、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し
、製品冷延鋼板において肌荒れが生じかつ耐力が低下す
るので熱間圧延仕上温度はＡｒ３ 点以上とした。
と、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し
、製品冷延鋼板において肌荒れが生じかつ耐力が低下す
るので熱間圧延仕上温度はＡｒ３ 点以上とした。
【００１８】巻き取り温度は４５０℃〜６５０℃とする
。熱延時のコイルの幅方向および長手方向の品質安定性
を考慮して４５０℃を下限とする。また巻取温度が６５
０℃を超えると、熱延時および連続焼鈍時で結晶粒径が
大きくなり、肌荒れが生じるため、巻取温度は６５０℃
以下とした。
。熱延時のコイルの幅方向および長手方向の品質安定性
を考慮して４５０℃を下限とする。また巻取温度が６５
０℃を超えると、熱延時および連続焼鈍時で結晶粒径が
大きくなり、肌荒れが生じるため、巻取温度は６５０℃
以下とした。
【００１９】一次冷間圧延
一次冷間圧延率が７５％未満では焼鈍工程で粗大化もし
くは混粒化した結晶粒を十分微細化することができない
為、一次冷間圧延率は７５％を下限とすることが望まし
い。
くは混粒化した結晶粒を十分微細化することができない
為、一次冷間圧延率は７５％を下限とすることが望まし
い。
【００２０】連続焼鈍
再結晶温度以上Ａ１ 変態点以下で連続焼鈍を行なう。
箱型焼鈍では焼鈍後結晶粒が粗大化し、薄肉化絞り加工
を行うと肌荒れ性が悪くなる。また、薄肉化絞り加工後
のフランジ加工時にフランジ割れが発生しやすくなるた
め、連続焼鈍は必須となる。
を行うと肌荒れ性が悪くなる。また、薄肉化絞り加工後
のフランジ加工時にフランジ割れが発生しやすくなるた
め、連続焼鈍は必須となる。
【００２１】調質圧延または二次冷間圧延この工程は、
鋼板表面の平均粗さＲａを調整し、ストレッチャ−スト
レインの防止、缶強度の付与などの目的を有し、選択的
に調質圧延または二次冷間圧延が採用される。調質圧延
を行う場合は、伸び率は０．５〜２．０％が適当である
（ＳＲ材ーＳｉｎｇｌｅ Ｃｏｌｄ−Ｒｅｄｕｓｅｄ
Ｐｒｏｄｕｃｔ）。特に成形後の缶強度をもたせる
ためには二次冷間圧延を採用するが、この場合は圧下率
を調質圧延の場合より増し５〜４０％とする（ＤＲ材ー
Ｄｏｕｂｌｅ Ｃｏｌｄ−Ｒｅｄｕｓｅｄ Ｐｒｏ
ｄｕｃｔ）。
鋼板表面の平均粗さＲａを調整し、ストレッチャ−スト
レインの防止、缶強度の付与などの目的を有し、選択的
に調質圧延または二次冷間圧延が採用される。調質圧延
を行う場合は、伸び率は０．５〜２．０％が適当である
（ＳＲ材ーＳｉｎｇｌｅ Ｃｏｌｄ−Ｒｅｄｕｓｅｄ
Ｐｒｏｄｕｃｔ）。特に成形後の缶強度をもたせる
ためには二次冷間圧延を採用するが、この場合は圧下率
を調質圧延の場合より増し５〜４０％とする（ＤＲ材ー
Ｄｏｕｂｌｅ Ｃｏｌｄ−Ｒｅｄｕｓｅｄ Ｐｒｏ
ｄｕｃｔ）。
【００２２】平均表面粗さ
平均表面粗さの特定について図１に基づいて説明する。
平均表面粗さは調質圧延または二次冷間圧延工程におい
て調整される。すなわち図１に原板の平均表面粗さとポ
リエステルフィルムとの密着力の関係について示す。図
１において原板の表面粗さが０．５μｍを越えると、密
着力が急激に低下することがわかる。この原因は原板の
平均表面粗さが０．５μｍより大きくなると、フィルム
と原板との接触状態が板表面の山の部分においてのみ接
着した状態を呈するからであると考えられる。密着力の
低下は、原板にフィルムを被覆する工程においてフィル
ムに張力を付与することから特に助長される。このよう
な状態では原板とフィルム間に接着剤を塗布しても接着
剤が十分原板の谷の部分を充填しきれない。また、平均
表面粗さの大きい原板は、薄肉化深絞り加工によりさら
に表面粗さが増し、肌荒れを生ずるという事実がある。 この肌荒れが生ずると、外部からの衝撃により容易にフ
ィルム面に微細クラックが入り、ひいては製品である被
覆鋼板の耐食性を劣化然せる。さらに鋼板搬送時のフィ
ルム傷つき性防止の点からも表面粗さは限りなく零が好
ましい。しかし製造上平均表面粗さを零にするのは困難
であることから０．５μｍまで許容することとした。
て調整される。すなわち図１に原板の平均表面粗さとポ
リエステルフィルムとの密着力の関係について示す。図
１において原板の表面粗さが０．５μｍを越えると、密
着力が急激に低下することがわかる。この原因は原板の
平均表面粗さが０．５μｍより大きくなると、フィルム
と原板との接触状態が板表面の山の部分においてのみ接
着した状態を呈するからであると考えられる。密着力の
低下は、原板にフィルムを被覆する工程においてフィル
ムに張力を付与することから特に助長される。このよう
な状態では原板とフィルム間に接着剤を塗布しても接着
剤が十分原板の谷の部分を充填しきれない。また、平均
表面粗さの大きい原板は、薄肉化深絞り加工によりさら
に表面粗さが増し、肌荒れを生ずるという事実がある。 この肌荒れが生ずると、外部からの衝撃により容易にフ
ィルム面に微細クラックが入り、ひいては製品である被
覆鋼板の耐食性を劣化然せる。さらに鋼板搬送時のフィ
ルム傷つき性防止の点からも表面粗さは限りなく零が好
ましい。しかし製造上平均表面粗さを零にするのは困難
であることから０．５μｍまで許容することとした。
【００２３】平均結晶粒径
平均結晶粒径の特定について図２および図３に基づいて
説明する。図２は平均結晶粒径と製缶加工後の缶側壁の
肌荒れ性との関係を示したものである。図２から平均結
晶粒径が大きくなると製缶加工後表面の肌荒れがひどく
なることがわかる。また図３は平均結晶粒径と耐食性と
の関係について調査した結果を示したものである。耐食
性の評価は次のようにした。すなわち缶側壁に鋼球を接
触させ、その上に重さ１ｋｇのおもりを落として外部か
ら衝撃を与えた。その衝撃を受けた部分を、０．１％食
塩水に０．２％界面活性剤を加えた溶液中につけ、６．
３Ｖの電圧をかけ、その時流れた電流値で評価した。図
３において平均結晶粒径が５μｍを越えると電流値が急
激に増大することがわかる。図２および図３から平均結
晶粒径が大きくなると肌荒れ性および耐食性は悪くなり
、特に平均結晶粒径が５μｍを越えると急激に悪くなる
ことがわかった。従って本発明においては平均結晶粒径
を５μｍ以下とした。
説明する。図２は平均結晶粒径と製缶加工後の缶側壁の
肌荒れ性との関係を示したものである。図２から平均結
晶粒径が大きくなると製缶加工後表面の肌荒れがひどく
なることがわかる。また図３は平均結晶粒径と耐食性と
の関係について調査した結果を示したものである。耐食
性の評価は次のようにした。すなわち缶側壁に鋼球を接
触させ、その上に重さ１ｋｇのおもりを落として外部か
ら衝撃を与えた。その衝撃を受けた部分を、０．１％食
塩水に０．２％界面活性剤を加えた溶液中につけ、６．
３Ｖの電圧をかけ、その時流れた電流値で評価した。図
３において平均結晶粒径が５μｍを越えると電流値が急
激に増大することがわかる。図２および図３から平均結
晶粒径が大きくなると肌荒れ性および耐食性は悪くなり
、特に平均結晶粒径が５μｍを越えると急激に悪くなる
ことがわかった。従って本発明においては平均結晶粒径
を５μｍ以下とした。
【００２４】つぎに、本発明に用いられる鋼板としては
、シ−ト状およびコイル状の鋼板、鋼箔およびそれらの
鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、下層
が金属クロム、上層がクロム水和酸化物の２層構造をも
つ電解クロム酸処理鋼板あるいは極薄錫めっき鋼板、ニ
ッケルめっき鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらのめっ
き鋼板にクロム水和酸化物あるいは上層がクロム水和酸
化物、下層が金属クロム層からなる２層構造をもつ表面
処理をほどこしたものがポリエステル樹脂との接触性に
優れている。
、シ−ト状およびコイル状の鋼板、鋼箔およびそれらの
鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、下層
が金属クロム、上層がクロム水和酸化物の２層構造をも
つ電解クロム酸処理鋼板あるいは極薄錫めっき鋼板、ニ
ッケルめっき鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらのめっ
き鋼板にクロム水和酸化物あるいは上層がクロム水和酸
化物、下層が金属クロム層からなる２層構造をもつ表面
処理をほどこしたものがポリエステル樹脂との接触性に
優れている。
【００２５】樹脂皮膜
本発明の被覆鋼板の被覆材として必要なポリエステル樹
脂の特性について説明する。まず、ポリエステル樹脂の
種類としては、少なくともエステル反復単位の７５％〜
９９％がエチレンテレフタレ−ト単位からなり、残りの
１〜２５％のエステル反復単位は、フタ−ル酸、コハク
酸、アゼライン酸、アジピン酸、セパシン酸、ドデカン
ジオン酸、ジフェニルカルボン酸、２．６ナフタレンジ
カルボン酸、１．４シクロヘキサンジカルボン酸、無水
トリメット酸の一種あるいは二種以上の酸成分とエチレ
ングリコ−ル、１．４ブタンジオ−ル、１．５ペンタン
ジオ−ル、１．６ヘキサンジオ−ル、プロピレングリコ
−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、トリメチレング
リコ−ル、トリエチレングリコ−ル、ネオペンチルグリ
コ−ル、１．４シクロヘキサンジメタノ−ル、トリメチ
ロ−ルプロパン、ペンタエリスリト−ル、の１種あるい
は２種以上の飽和多価アルコ−ルが使用される。かかる
ポリエステル樹脂は、公知の押出機によりフィルム成形
され、未延伸ポリエステルフィルムとしても供し得るが
、フィルム成形後、たて、横二方向に延伸した後、熱固
定工程を経たものの方が、ポリエステルフィルムのバリ
ヤ−性を向上させるのでより好ましい。
脂の特性について説明する。まず、ポリエステル樹脂の
種類としては、少なくともエステル反復単位の７５％〜
９９％がエチレンテレフタレ−ト単位からなり、残りの
１〜２５％のエステル反復単位は、フタ−ル酸、コハク
酸、アゼライン酸、アジピン酸、セパシン酸、ドデカン
ジオン酸、ジフェニルカルボン酸、２．６ナフタレンジ
カルボン酸、１．４シクロヘキサンジカルボン酸、無水
トリメット酸の一種あるいは二種以上の酸成分とエチレ
ングリコ−ル、１．４ブタンジオ−ル、１．５ペンタン
ジオ−ル、１．６ヘキサンジオ−ル、プロピレングリコ
−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、トリメチレング
リコ−ル、トリエチレングリコ−ル、ネオペンチルグリ
コ−ル、１．４シクロヘキサンジメタノ−ル、トリメチ
ロ−ルプロパン、ペンタエリスリト−ル、の１種あるい
は２種以上の飽和多価アルコ−ルが使用される。かかる
ポリエステル樹脂は、公知の押出機によりフィルム成形
され、未延伸ポリエステルフィルムとしても供し得るが
、フィルム成形後、たて、横二方向に延伸した後、熱固
定工程を経たものの方が、ポリエステルフィルムのバリ
ヤ−性を向上させるのでより好ましい。
【００２６】つぎに、ポリエステルフィルムの機械的性
質も重要な要因の一つで、特に、ポリエステルフィルム
の破断伸びは、通常の引張り試験機により、２５℃の一
定温度下で引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで引張り試験
を行い求める。ポリエステルフィルムの破断伸びが１５
０％以下になると、ポリエステルフィルムの加工性が乏
しくなり、深絞り加工、張り出し加工のような厳しい加
工を施すと、フィルムに延性がないためクラックが入り
やすくなる。一方、破断伸びが４００％以上になると、
フィルム成形時に厚みやむらが生じやすくなり、特に、
二軸延伸工程などで 破断しやすくなり実用的でない。
質も重要な要因の一つで、特に、ポリエステルフィルム
の破断伸びは、通常の引張り試験機により、２５℃の一
定温度下で引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで引張り試験
を行い求める。ポリエステルフィルムの破断伸びが１５
０％以下になると、ポリエステルフィルムの加工性が乏
しくなり、深絞り加工、張り出し加工のような厳しい加
工を施すと、フィルムに延性がないためクラックが入り
やすくなる。一方、破断伸びが４００％以上になると、
フィルム成形時に厚みやむらが生じやすくなり、特に、
二軸延伸工程などで 破断しやすくなり実用的でない。
【００２７】つぎに、ポリエステルフィルムの片面に塗
布される重合体組織物としては、分子内にエポシキ基、
ウレタン基、アクリル基、アミノキ基の１種類以上を含
んだものが好ましい。これらの重合体組織物は一例とし
て、エボキシ樹脂、フェノ−ル樹脂、ナイロン樹脂、ポ
リエステル樹脂、変性ビニル樹脂、ウレタン樹脂、アク
リル樹脂、ユリヤ樹脂などがあげられる。かかる重合体
組成物の形態は、特に規制するものではないが、ポリエ
ステルフィルムの上に薄膜塗装するためには、ロ−ルコ
−トあるいはスプレ−塗装可能な溶液状態が好ましい。
布される重合体組織物としては、分子内にエポシキ基、
ウレタン基、アクリル基、アミノキ基の１種類以上を含
んだものが好ましい。これらの重合体組織物は一例とし
て、エボキシ樹脂、フェノ−ル樹脂、ナイロン樹脂、ポ
リエステル樹脂、変性ビニル樹脂、ウレタン樹脂、アク
リル樹脂、ユリヤ樹脂などがあげられる。かかる重合体
組成物の形態は、特に規制するものではないが、ポリエ
ステルフィルムの上に薄膜塗装するためには、ロ−ルコ
−トあるいはスプレ−塗装可能な溶液状態が好ましい。
【００２８】ポリエステルフィルムの厚みとしては、特
に制限するものではないが５〜５０μｍの範囲が好まし
い。厚みが５μｍ以下になると、ラミネ−ト作業性が著
しく低下するとともに、充分な加工耐食性が得られず、
一方、５０μｍ以上になると製缶分野で広く使用されて
いるエポキシ系塗料などと比較して経済的でない。
に制限するものではないが５〜５０μｍの範囲が好まし
い。厚みが５μｍ以下になると、ラミネ−ト作業性が著
しく低下するとともに、充分な加工耐食性が得られず、
一方、５０μｍ以上になると製缶分野で広く使用されて
いるエポキシ系塗料などと比較して経済的でない。
【００２９】次にポリエステルフィルムの結晶融解温度
は２００〜２５０℃の範囲内が好ましい。ポリエステル
樹脂の結晶融解温度が２５０℃を超えると、ポリエステ
ルフィルム自体は非常に剛直となり加工性が極端に乏し
くなる。一方、結晶融解温度が２００℃以下になると、
ポリエステルフィルム自体のラミネ−ト性が著しく低下
し、特に１０μｍ以下の薄膜ポリエステルフィルムを高
速でラミネ−トすることは非常に難しくなる。
は２００〜２５０℃の範囲内が好ましい。ポリエステル
樹脂の結晶融解温度が２５０℃を超えると、ポリエステ
ルフィルム自体は非常に剛直となり加工性が極端に乏し
くなる。一方、結晶融解温度が２００℃以下になると、
ポリエステルフィルム自体のラミネ−ト性が著しく低下
し、特に１０μｍ以下の薄膜ポリエステルフィルムを高
速でラミネ−トすることは非常に難しくなる。
【００３０】ラミネ−ト条件
ラミネ−トされる直前の金属板の温度は（結晶融解温度
−５０）℃〜（結晶融解温度＋５０）℃の範囲内である
ことが好ましい。ここでラミネ−ト温度がポリエステル
フィルムの（結晶融解温度＋５０）℃以上になれば、ポ
リエステルフィルムは部分的に熱劣化しやすくなり、缶
用材料として適用した場合、内容品に対してバリヤ−性
がなくなり金属板が腐食しやすくなる。一方、ラミネ−
ト温度がポリエステルフィルムの（結晶融解温度−５０
）℃以下になると、ポリエステルフィルムと金属板の加
工密着力が低下する傾向にあり、深絞り加工を施すとポ
リエステルフィルムは金属板より剥離しやすくなる。 ラミネ−ト後は、急冷、徐冷のいずれのプロセスを経て
も差支えない。
−５０）℃〜（結晶融解温度＋５０）℃の範囲内である
ことが好ましい。ここでラミネ−ト温度がポリエステル
フィルムの（結晶融解温度＋５０）℃以上になれば、ポ
リエステルフィルムは部分的に熱劣化しやすくなり、缶
用材料として適用した場合、内容品に対してバリヤ−性
がなくなり金属板が腐食しやすくなる。一方、ラミネ−
ト温度がポリエステルフィルムの（結晶融解温度−５０
）℃以下になると、ポリエステルフィルムと金属板の加
工密着力が低下する傾向にあり、深絞り加工を施すとポ
リエステルフィルムは金属板より剥離しやすくなる。 ラミネ−ト後は、急冷、徐冷のいずれのプロセスを経て
も差支えない。
【００３１】
【実施例】本発明製品を比較例との関係において表１お
よび表２をもって説明する。表１において本発明品であ
るＮｏ．１〜３は成分および熱延巻取温度を本発明の範
囲であるので平均結晶粒径が５μｍ以下となっている。 一方、比較例Ｎｏ．４および５は成分または熱延巻取温
度が本発明の範囲を外れるので平均結晶粒径が５μｍ以
上となっている。また表２において本発明製品であるＮ
ｏ．６〜１５は、原板の平均結晶粒径および平均表面粗
さがそれぞれ５μｍ、０．５μｍ以下であるので、肌荒
れ性、耐食性ともに良好である。一方、比較例であるＮ
ｏ．１９，２２，２４，２７〜２９は、原板の平均表面
粗度を大きくしたものである。さらにＮｏ．１６〜２１
，２３，２５〜２８は、平均結晶粒径が５μｍ以上とな
ったものである。これは原板の成分が本発明の範囲をは
ずれたものについて連続焼鈍を行ったか、若しくは箱焼
鈍（ＢＡ焼鈍）を実施したため結晶粒が粗大化したと考
えられる。これらの本発明範囲を外れた比較例の製品は
いずれも肌荒れ性、耐食性が劣っている。
よび表２をもって説明する。表１において本発明品であ
るＮｏ．１〜３は成分および熱延巻取温度を本発明の範
囲であるので平均結晶粒径が５μｍ以下となっている。 一方、比較例Ｎｏ．４および５は成分または熱延巻取温
度が本発明の範囲を外れるので平均結晶粒径が５μｍ以
上となっている。また表２において本発明製品であるＮ
ｏ．６〜１５は、原板の平均結晶粒径および平均表面粗
さがそれぞれ５μｍ、０．５μｍ以下であるので、肌荒
れ性、耐食性ともに良好である。一方、比較例であるＮ
ｏ．１９，２２，２４，２７〜２９は、原板の平均表面
粗度を大きくしたものである。さらにＮｏ．１６〜２１
，２３，２５〜２８は、平均結晶粒径が５μｍ以上とな
ったものである。これは原板の成分が本発明の範囲をは
ずれたものについて連続焼鈍を行ったか、若しくは箱焼
鈍（ＢＡ焼鈍）を実施したため結晶粒が粗大化したと考
えられる。これらの本発明範囲を外れた比較例の製品は
いずれも肌荒れ性、耐食性が劣っている。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【発明の効果】請求項１および２の発明によれば、厳し
い加工を施される薄肉化絞り缶用素材として適したポリ
エステル樹脂被覆鋼板が得られる。また、リベット加工
などの厳しい加工を施したイ−ジ−オ−プン蓋、軽しご
き缶、王冠、キャップ類などの容器用素材としても広く
適用できるものである。また請求項３および４の発明に
よれば、耐肌荒れ性が良く、加工密着性、耐食性の優れ
た被覆鋼板用原板が得られる。
い加工を施される薄肉化絞り缶用素材として適したポリ
エステル樹脂被覆鋼板が得られる。また、リベット加工
などの厳しい加工を施したイ−ジ−オ−プン蓋、軽しご
き缶、王冠、キャップ類などの容器用素材としても広く
適用できるものである。また請求項３および４の発明に
よれば、耐肌荒れ性が良く、加工密着性、耐食性の優れ
た被覆鋼板用原板が得られる。
【００３５】
【図１】平均表面粗さとフィルム密着力の関係を示した
説明図である。
説明図である。
【図２】平均結晶粒径と缶側壁粗さの関係を示した説明
図である。
図である。
【図３】平均結晶粒径と電流値との関係を示した説明図
である。
である。
Claims (3)
- 【請求項１】 原板の平均結晶粒径が５μｍ以下であ
り、原板の片面または両面にポリエステル樹脂を被覆し
たことを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂
被覆鋼板 - 【請求項２】 原板の平均結晶粒径が５μｍ以下であ
りかつ原板の平均表面粗さＲａが０．５μｍ以下であっ
て、原板の片面または両面にポリエステル樹脂を被覆し
たことを特徴とする薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂
被覆鋼板 - 【請求項３】 ポリエステル樹脂被覆鋼板用原板にお
いて、平均結晶粒径が５μｍ以下であることを特徴とす
る薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板の原板【
請求項４】 ポリエステル樹脂被覆鋼板用原板におい
て、平均結晶粒径が５μｍ以下でありかつ原板の平均表
面粗さＲａが０．５μｍ以下であることを特徴とする薄
肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板の原板
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3020541A JP2534589B2 (ja) | 1991-01-21 | 1991-01-21 | 薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板および原板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3020541A JP2534589B2 (ja) | 1991-01-21 | 1991-01-21 | 薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板および原板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04314535A true JPH04314535A (ja) | 1992-11-05 |
| JP2534589B2 JP2534589B2 (ja) | 1996-09-18 |
Family
ID=12030017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3020541A Expired - Fee Related JP2534589B2 (ja) | 1991-01-21 | 1991-01-21 | 薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板および原板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2534589B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0734193A (ja) * | 1993-07-14 | 1995-02-03 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
| WO2009147835A1 (ja) * | 2008-06-03 | 2009-12-10 | 東洋鋼鈑株式会社 | 光輝性に優れた絞りしごき缶を提供可能な樹脂被覆鋼板及びその製造方法 |
| WO2010146755A1 (ja) * | 2009-06-17 | 2010-12-23 | 東洋鋼鈑株式会社 | 絞りしごき成形缶用複合Ａｌ材 |
| US10273569B2 (en) | 2015-07-17 | 2019-04-30 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask substrate, metal mask substrate control method, metal mask, and metal mask production method |
| US10876215B2 (en) | 2015-07-17 | 2020-12-29 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask substrate for vapor deposition, metal mask for vapor deposition, production method for metal mask substrate for vapor deposition, and production method for metal mask for vapor deposition |
| US10903426B2 (en) | 2015-07-17 | 2021-01-26 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask base, metal mask and method for producing metal mask |
| US11111585B2 (en) | 2015-07-17 | 2021-09-07 | Toppan Printing Co., Ltd. | Method for producing base for metal masks, method for producing metal mask for vapor deposition, base for metal masks, and metal mask for vapor deposition |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5597831A (en) * | 1979-01-22 | 1980-07-25 | Toyo Kohan Co Ltd | Steel sheet for can |
| JPS60161142A (ja) * | 1984-02-01 | 1985-08-22 | 三菱アルミニウム株式会社 | 容器成形用積層体 |
| JPS6362728A (ja) * | 1986-09-03 | 1988-03-19 | 昭和アルミニウム株式会社 | 冷間成形性に優れた樹脂・アルミニウム複合材 |
| JPS63141722A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-14 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 深絞り用アルミニウム複合板の製造方法 |
| JPS6416210A (en) * | 1987-07-09 | 1989-01-19 | Furukawa Electric Co Ltd | Manufacture of anti-wind noise winder for wire |
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| JPH02101166A (ja) * | 1988-10-07 | 1990-04-12 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐食性金属板 |
-
1991
- 1991-01-21 JP JP3020541A patent/JP2534589B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP2292425A4 (en) * | 2008-06-03 | 2013-11-13 | Toyo Kohan Co Ltd | RESIN-COATED STEEL SHEET CAPABLE OF SUPPLYING STRETCH METAL BOXES AND BITS HAVING EXCELLENT GLOSS, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE RESIN-COATED STEEL SHEET |
| US10086586B2 (en) | 2009-06-17 | 2018-10-02 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Composite Al material for drawn and ironed can |
| JP5530436B2 (ja) * | 2009-06-17 | 2014-06-25 | 東洋鋼鈑株式会社 | 絞りしごき成形缶用複合Ａｌ材、及び絞りしごき成形缶の製造方法 |
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| US10273569B2 (en) | 2015-07-17 | 2019-04-30 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask substrate, metal mask substrate control method, metal mask, and metal mask production method |
| US10876215B2 (en) | 2015-07-17 | 2020-12-29 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask substrate for vapor deposition, metal mask for vapor deposition, production method for metal mask substrate for vapor deposition, and production method for metal mask for vapor deposition |
| US10903426B2 (en) | 2015-07-17 | 2021-01-26 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask base, metal mask and method for producing metal mask |
| US11111585B2 (en) | 2015-07-17 | 2021-09-07 | Toppan Printing Co., Ltd. | Method for producing base for metal masks, method for producing metal mask for vapor deposition, base for metal masks, and metal mask for vapor deposition |
| US11453940B2 (en) | 2015-07-17 | 2022-09-27 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask substrate for vapor deposition, metal mask for vapor deposition, production method for metal mask substrate for vapor deposition, and production method for metal mask for vapor deposition |
| US11706968B2 (en) | 2015-07-17 | 2023-07-18 | Toppan Printing Co., Ltd. | Metal mask base, metal mask and method for producing metal mask |
| US11746423B2 (en) | 2015-07-17 | 2023-09-05 | Toppan Printing Co., Ltd. | Method for producing base for metal masks, method for producing metal mask for vapor deposition, base for metal masks, and metal mask for vapor deposition |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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