JPH0734193A - 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 - Google Patents
薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法Info
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- JPH0734193A JPH0734193A JP19782693A JP19782693A JPH0734193A JP H0734193 A JPH0734193 A JP H0734193A JP 19782693 A JP19782693 A JP 19782693A JP 19782693 A JP19782693 A JP 19782693A JP H0734193 A JPH0734193 A JP H0734193A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】肌荒れ性、耐食性が優れ、連続高速製缶加工時
において、破胴が起きず、しかも加工性に優れた薄肉化
深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法を提供す
る。 【構成】Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０５
％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４
％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０
〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板を、冷間
圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％での調質圧延、
を順次行い、前記調質圧延後の鋼板の平均結晶粒径が
６．０μｍ以下である薄肉化深絞り缶用途に適した鋼
板。
において、破胴が起きず、しかも加工性に優れた薄肉化
深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法を提供す
る。 【構成】Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０５
％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４
％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０
〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板を、冷間
圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％での調質圧延、
を順次行い、前記調質圧延後の鋼板の平均結晶粒径が
６．０μｍ以下である薄肉化深絞り缶用途に適した鋼
板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は食品缶、飲料缶等の容器
材料に関し、特に深絞り加工性に優れ、肌荒れ性が良
く、耐食性の優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板お
よびその製造法に関するものである。
材料に関し、特に深絞り加工性に優れ、肌荒れ性が良
く、耐食性の優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板お
よびその製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、側面無継目（サイドシームレス）
缶の成形法として、表面処理鋼板を成形した後の缶の内
外に有機塗料を施す方法と、成形前の金属板にあらかじ
め樹脂フィルムを被覆し、樹脂フィルムを一種の成形潤
滑剤とし、缶側壁となる部分の金属板を薄肉化する、い
わゆる薄肉化絞り缶成形法とがある。後者の例として、
本発明者らは先に、金属板の平均結晶粒径及び平均表面
粗さを特定することにより、製缶後の耐肌荒れ性および
耐食性に優れた薄肉化絞り缶用の金属板を提案した（特
開平４−３１４５３５号参照）。
缶の成形法として、表面処理鋼板を成形した後の缶の内
外に有機塗料を施す方法と、成形前の金属板にあらかじ
め樹脂フィルムを被覆し、樹脂フィルムを一種の成形潤
滑剤とし、缶側壁となる部分の金属板を薄肉化する、い
わゆる薄肉化絞り缶成形法とがある。後者の例として、
本発明者らは先に、金属板の平均結晶粒径及び平均表面
粗さを特定することにより、製缶後の耐肌荒れ性および
耐食性に優れた薄肉化絞り缶用の金属板を提案した（特
開平４−３１４５３５号参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
あらかじめ樹脂フィルムを被覆した金属板を用いて薄肉
化絞り缶を成形すると、完成後の缶側壁が極めて肌荒れ
しやすいという問題がある。すなわち、ダイスとポンチ
のクリアランスが缶側壁の厚みより大きく、加工時にお
いて缶側壁がポンチとダイスに拘束されず、いわゆる自
由表面となっているので、ＤＩ（Ｄｒａｗ ａｎｄ Ｉ
ｒｏｎｉｎｇ）成形法と比べ缶側壁が肌荒れしやすいと
いう問題がある。この肌荒れ状態が生ずると、原板とフ
ィルムの密着力が減少し、フィルム剥離の一因ともな
る。また肌荒れは、輸送中の缶同士の接触などの外部か
らの衝撃が引き金になり、フィルム面に微細なクラック
を生じさせ、ひいては耐食性の劣化を招くという問題も
ある。通常、薄肉化深絞り缶は被覆金属板を円板状に打
ち抜き、これを二段階の絞り加工によって成形される。
この二段目の絞り加工（再絞り加工）時においては、フ
ランジ部に高いしわ押え力を加え、缶側壁の絞り−張り
出し加工を行なうことにより、缶側壁の厚みを減少させ
ている。上記の加工法において、再絞り加工は極めて過
酷な成形法であるため、連続成形時に破胴が起こりやす
いという問題があった。このような破胴が起こると高速
製缶加工の生産性を損なうため、破胴が起こりにくく、
しかも加工性に優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板
を開発することは急務であった。本発明は上記問題点を
解決することを目的とし、肌荒れ性、耐食性が優れ、連
続高速製缶加工時において、破胴が起きず、しかも加工
性に優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその
製造法を提供することを目的とする。
あらかじめ樹脂フィルムを被覆した金属板を用いて薄肉
化絞り缶を成形すると、完成後の缶側壁が極めて肌荒れ
しやすいという問題がある。すなわち、ダイスとポンチ
のクリアランスが缶側壁の厚みより大きく、加工時にお
いて缶側壁がポンチとダイスに拘束されず、いわゆる自
由表面となっているので、ＤＩ（Ｄｒａｗ ａｎｄ Ｉ
ｒｏｎｉｎｇ）成形法と比べ缶側壁が肌荒れしやすいと
いう問題がある。この肌荒れ状態が生ずると、原板とフ
ィルムの密着力が減少し、フィルム剥離の一因ともな
る。また肌荒れは、輸送中の缶同士の接触などの外部か
らの衝撃が引き金になり、フィルム面に微細なクラック
を生じさせ、ひいては耐食性の劣化を招くという問題も
ある。通常、薄肉化深絞り缶は被覆金属板を円板状に打
ち抜き、これを二段階の絞り加工によって成形される。
この二段目の絞り加工（再絞り加工）時においては、フ
ランジ部に高いしわ押え力を加え、缶側壁の絞り−張り
出し加工を行なうことにより、缶側壁の厚みを減少させ
ている。上記の加工法において、再絞り加工は極めて過
酷な成形法であるため、連続成形時に破胴が起こりやす
いという問題があった。このような破胴が起こると高速
製缶加工の生産性を損なうため、破胴が起こりにくく、
しかも加工性に優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板
を開発することは急務であった。本発明は上記問題点を
解決することを目的とし、肌荒れ性、耐食性が優れ、連
続高速製缶加工時において、破胴が起きず、しかも加工
性に優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその
製造法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題解決のための手段】本発明の薄肉化深絞り缶用途
に適した鋼板は、Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦
０．０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦
０．０４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．
００２０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２
０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板
を、冷間圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％での調
質圧延、を順次行い、前記調質圧延後の鋼板の平均結晶
粒径が６．０μｍ以下であることを特徴とする。また、
Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ≦
０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４％、Ａｌ：
０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０〜０．０１
５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる熱延鋼板を冷間圧延、箱焼
鈍、圧下率２０〜５０％でＤＲ圧延を順次行い、調質圧
延後の鋼板の平均結晶粒径が６．０μｍ以下である鋼板
も好適に用いられる。さらに、本発明の薄肉化深絞り缶
用途に適した鋼板の製造法は、Ｃ：０．０８〜０．１５
％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４
％、Ｓ≦０．０４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜
０．０２０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
熱延鋼板を冷間圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％
の調質圧延を順次行うことを特徴とする。また、Ｃ：
０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ≦０．
９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４％、Ａｌ：０．０
１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０〜０．０１５％、
Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる熱延鋼板を冷間圧延、箱焼鈍、圧下
率２０〜５０％でＤＲ圧延を順次行う製造法も好適に用
いられる。
に適した鋼板は、Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦
０．０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦
０．０４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．
００２０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２
０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板
を、冷間圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％での調
質圧延、を順次行い、前記調質圧延後の鋼板の平均結晶
粒径が６．０μｍ以下であることを特徴とする。また、
Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ≦
０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４％、Ａｌ：
０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０〜０．０１
５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる熱延鋼板を冷間圧延、箱焼
鈍、圧下率２０〜５０％でＤＲ圧延を順次行い、調質圧
延後の鋼板の平均結晶粒径が６．０μｍ以下である鋼板
も好適に用いられる。さらに、本発明の薄肉化深絞り缶
用途に適した鋼板の製造法は、Ｃ：０．０８〜０．１５
％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４
％、Ｓ≦０．０４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、
Ｎ：０．００２０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜
０．０２０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
熱延鋼板を冷間圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％
の調質圧延を順次行うことを特徴とする。また、Ｃ：
０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ≦０．
９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４％、Ａｌ：０．０
１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０〜０．０１５％、
Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる熱延鋼板を冷間圧延、箱焼鈍、圧下
率２０〜５０％でＤＲ圧延を順次行う製造法も好適に用
いられる。
【０００５】
【作用】本発明の鋼板にポリエステル等の樹脂フィルム
を被覆し、円板状に打ち抜き、これを二段階の絞りの高
速製缶加工を行っても、加工性に優れ破胴が起きず、し
かも肌荒れ性、耐食性に優れた薄肉化深絞り缶を成形で
きる。
を被覆し、円板状に打ち抜き、これを二段階の絞りの高
速製缶加工を行っても、加工性に優れ破胴が起きず、し
かも肌荒れ性、耐食性に優れた薄肉化深絞り缶を成形で
きる。
【０００６】
熱延鋼板の成分 鋼成分はＣ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０５
％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ：０．０４
％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０
〜０．０１５％ Ｎｂ：０．００１〜０．０２％、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物より成る。以下に鋼成分の規
制理由を述べる。Ｃは結晶粒微細化に有効な成分である
が、本発明の箱焼鈍により細粒な組織を得るためには
０．０８％以上が必要である。一方、０．１５％を越え
ると絞り加工性が劣化することから、０．０８〜０．１
５％の範囲とした。Ｓｉは缶用材料として耐食性に有害
な元素であるが、Ａｌキルド鋼としては不可避的に含有
される元素であり、上限を０．０５％とした。Ｍｎは不
純物であるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために
必要な成分であるが、一方０．９％を越えると絞り加工
性を劣化することから上限を０．９％とした。Ｐは結晶
粒微細化に有効な成分であり、また原板の強度を高める
ことから一定の割合で添加されるが、一方で耐食性を阻
割する。本発明用途の缶用鋼板としてはＰが０．０４％
を越えると耐食性、特に耐孔明性が著しく低下するため
上限を０．０４％とした。Ｓは熱延中の赤熱脆性を生じ
る不純物成分であり、極力少ないことが望ましいが、不
可避的に含有される元素であり、上限を０．０４％とし
た。Ａｌは製鋼に際し、脱酸剤として鋼浴中に添加さ
れ、スラグとして除かれるが、添加量が少ないと安定し
た脱酸効果が得られないため、０．０１５％以上必要と
する。またＡｌは固溶Ｎと反応してＡｌＮとして析出
し、結晶粒の細粒化に寄与する。一方で０．１０％以上
の添加は技術上の効果が少なく、経済上好ましくないの
で上限を０．１０％とした。ＮはＡｌおよびＮｂと窒化
物を形成し、結晶粒の細粒化に有効な成分であるが、
０．００２％より少ないと窒化物との析出が少なく、細
粒化の効果がなくなり、一方０．０１５％を越えると製
鋼時に添加するフェロ窒化物の歩留の低下が著しく、安
定性に欠ける。さらに連続鋳造時の表面に割れが生じ易
く、構造欠陥になるため範囲を０．００２〜０．０１５
％とした。Ｎｂは結晶粒の細粒化に効果があり、０．０
０１％より少ないと細粒化の効果がなく、一方、０．０
２０％を越えると固溶Ｎｂ量が増して逆に絞り加工性の
劣化を招くため上限を０．０２０％とした。
％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ：０．０４
％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２０
〜０．０１５％ Ｎｂ：０．００１〜０．０２％、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物より成る。以下に鋼成分の規
制理由を述べる。Ｃは結晶粒微細化に有効な成分である
が、本発明の箱焼鈍により細粒な組織を得るためには
０．０８％以上が必要である。一方、０．１５％を越え
ると絞り加工性が劣化することから、０．０８〜０．１
５％の範囲とした。Ｓｉは缶用材料として耐食性に有害
な元素であるが、Ａｌキルド鋼としては不可避的に含有
される元素であり、上限を０．０５％とした。Ｍｎは不
純物であるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために
必要な成分であるが、一方０．９％を越えると絞り加工
性を劣化することから上限を０．９％とした。Ｐは結晶
粒微細化に有効な成分であり、また原板の強度を高める
ことから一定の割合で添加されるが、一方で耐食性を阻
割する。本発明用途の缶用鋼板としてはＰが０．０４％
を越えると耐食性、特に耐孔明性が著しく低下するため
上限を０．０４％とした。Ｓは熱延中の赤熱脆性を生じ
る不純物成分であり、極力少ないことが望ましいが、不
可避的に含有される元素であり、上限を０．０４％とし
た。Ａｌは製鋼に際し、脱酸剤として鋼浴中に添加さ
れ、スラグとして除かれるが、添加量が少ないと安定し
た脱酸効果が得られないため、０．０１５％以上必要と
する。またＡｌは固溶Ｎと反応してＡｌＮとして析出
し、結晶粒の細粒化に寄与する。一方で０．１０％以上
の添加は技術上の効果が少なく、経済上好ましくないの
で上限を０．１０％とした。ＮはＡｌおよびＮｂと窒化
物を形成し、結晶粒の細粒化に有効な成分であるが、
０．００２％より少ないと窒化物との析出が少なく、細
粒化の効果がなくなり、一方０．０１５％を越えると製
鋼時に添加するフェロ窒化物の歩留の低下が著しく、安
定性に欠ける。さらに連続鋳造時の表面に割れが生じ易
く、構造欠陥になるため範囲を０．００２〜０．０１５
％とした。Ｎｂは結晶粒の細粒化に効果があり、０．０
０１％より少ないと細粒化の効果がなく、一方、０．０
２０％を越えると固溶Ｎｂ量が増して逆に絞り加工性の
劣化を招くため上限を０．０２０％とした。
【０００７】スラブ加熱温度、熱間圧延条件は本発明で
は特定するものではないが、スラブ加熱温度はＮの積極
的分解固溶および熱間圧延温度の安定的確保の見地から
１１００℃以上とするのが望ましい。熱間圧延仕上げ温
度をＡr3 点以下にすると、熱延鋼板の組織が混粒化す
るとともに粗大化するので、熱間圧延仕上げ温度はＡｒ
3 点以上とした。また巻取温度は熱延時のコイル幅方向
および長手方向の品質安定性を考慮して下限を４５０℃
とし、６５０℃を越えると結晶粒が粗大化し、肌荒れが
生じるため巻取温度は４５０〜６５０℃の範囲が望まし
い。
は特定するものではないが、スラブ加熱温度はＮの積極
的分解固溶および熱間圧延温度の安定的確保の見地から
１１００℃以上とするのが望ましい。熱間圧延仕上げ温
度をＡr3 点以下にすると、熱延鋼板の組織が混粒化す
るとともに粗大化するので、熱間圧延仕上げ温度はＡｒ
3 点以上とした。また巻取温度は熱延時のコイル幅方向
および長手方向の品質安定性を考慮して下限を４５０℃
とし、６５０℃を越えると結晶粒が粗大化し、肌荒れが
生じるため巻取温度は４５０〜６５０℃の範囲が望まし
い。
【０００８】冷間圧延 冷間圧延は、圧下率が７５％未満では焼鈍工程で結晶粒
の粗大化もしくは混粒化し、結晶粒を十分細粒化するこ
とができないので、一次冷延の圧下率は７５％を下限と
することが望ましい。
の粗大化もしくは混粒化し、結晶粒を十分細粒化するこ
とができないので、一次冷延の圧下率は７５％を下限と
することが望ましい。
【０００９】焼鈍工程 従来、結晶粒の細粒化には、箱焼鈍は逆行するものであ
るが、Ｎｂの微量添加によって、箱焼鈍を行っても連続
焼鈍材並の細粒な結晶粒が得られることが判明した。し
かも箱焼鈍を行うことにより炭化物が丸く、分散して析
出している。また固溶Ｃ、Ｎの低減効果により空孔の発
生、連結が抑制され破胴に有効であり、薄肉化深絞り加
工に優れることが分かった。箱焼鈍温度は、５５０℃よ
り低すぎると十分な再結晶組織が得られず、絞り加工性
が劣り、７００℃を越えると結晶粒が粗大化し、また箱
焼鈍時に鋼帯と鋼帯が密着し、不良欠陥となり歩留りが
悪くなり、経済上好ましくなく、５５０℃〜７００℃の
範囲が望ましい。
るが、Ｎｂの微量添加によって、箱焼鈍を行っても連続
焼鈍材並の細粒な結晶粒が得られることが判明した。し
かも箱焼鈍を行うことにより炭化物が丸く、分散して析
出している。また固溶Ｃ、Ｎの低減効果により空孔の発
生、連結が抑制され破胴に有効であり、薄肉化深絞り加
工に優れることが分かった。箱焼鈍温度は、５５０℃よ
り低すぎると十分な再結晶組織が得られず、絞り加工性
が劣り、７００℃を越えると結晶粒が粗大化し、また箱
焼鈍時に鋼帯と鋼帯が密着し、不良欠陥となり歩留りが
悪くなり、経済上好ましくなく、５５０℃〜７００℃の
範囲が望ましい。
【００１０】調質圧延 調質圧延（ＳＲ，Ｓｉｎｇｌｅ Ｒｅｄｕｃｅ Ｒｏｌ
ｌｉｎｇの略）は、伸び率が０．５〜２．０％の範囲で
あれば、ストレッチャストレインの発生が防止されるた
め、この範囲が適当である。
ｌｉｎｇの略）は、伸び率が０．５〜２．０％の範囲で
あれば、ストレッチャストレインの発生が防止されるた
め、この範囲が適当である。
【００１１】ＤＲ圧延 ＤＲ圧延は成形後の缶強度をもたせるために必要である
が、圧下率は２０〜５０％とする。２０％未満では、十
分な缶強度が得られず、５０％を越えると鋼板が高強度
となり、缶成形加工に困難を来す。ここでＤＲ圧延と
は、Ｄｏｕｂｌｅ Ｒｅｄｕｃｅ Ｒｏｌｌｉｎｇ の
略であり、調質圧延よりも、より積極的に板厚を減少さ
せ、板強度を増加させる圧延法である。本発明では、上
記調質圧延とＤＲ圧延とを含めて、二次冷延とする。
が、圧下率は２０〜５０％とする。２０％未満では、十
分な缶強度が得られず、５０％を越えると鋼板が高強度
となり、缶成形加工に困難を来す。ここでＤＲ圧延と
は、Ｄｏｕｂｌｅ Ｒｅｄｕｃｅ Ｒｏｌｌｉｎｇ の
略であり、調質圧延よりも、より積極的に板厚を減少さ
せ、板強度を増加させる圧延法である。本発明では、上
記調質圧延とＤＲ圧延とを含めて、二次冷延とする。
【００１２】つぎに、本発明に用いられる鋼板として
は、シ−ト状およびコイル状の鋼板、鋼箔およびそれら
の鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、下
層が金属クロム、上層がクロム水和酸化物の２層構造を
もつ電解クロム酸処理鋼板あるいは極薄錫めっき鋼板、
ニッケルめっき鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらのめ
っき鋼板にクロム水和酸化物あるいは上層がクロム水和
酸化物、下層が金属クロム層からなる２層構造をもつ表
面処理をほどこしたものがポリエステル樹脂との接触性
に優れている。
は、シ−ト状およびコイル状の鋼板、鋼箔およびそれら
の鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、下
層が金属クロム、上層がクロム水和酸化物の２層構造を
もつ電解クロム酸処理鋼板あるいは極薄錫めっき鋼板、
ニッケルめっき鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらのめ
っき鋼板にクロム水和酸化物あるいは上層がクロム水和
酸化物、下層が金属クロム層からなる２層構造をもつ表
面処理をほどこしたものがポリエステル樹脂との接触性
に優れている。
【００１３】平均結晶粒径 結晶粒径の特定について図１および図２に基づいて説明
する。図１は平均結晶粒径と製缶加工後の缶側壁の肌荒
れ性との関係を示したものである。図１から平均結晶粒
径が大きくなると製缶加工後の表面の肌荒れ性が劣化す
ることがわかる。平均結晶粒径が６μｍを越えると、表
面の肌荒れ性が劣化し、缶としての見栄えや特性が損な
われる。このため平均結晶粒径は６μｍを越えないこと
とする。また図２は平均結晶粒径と耐食性との関係を示
したものである。図２からも平均結晶粒径が６μｍを越
えない範囲で耐食性がよいことがわかる。なお、耐食性
の評価は次のようにした。製缶加工後の缶を１３０℃で
２０分の熱処理を行い、水を充填し、３７℃、２週間経
時後の缶内面の腐食（黒化）程度を目視で評価した。
する。図１は平均結晶粒径と製缶加工後の缶側壁の肌荒
れ性との関係を示したものである。図１から平均結晶粒
径が大きくなると製缶加工後の表面の肌荒れ性が劣化す
ることがわかる。平均結晶粒径が６μｍを越えると、表
面の肌荒れ性が劣化し、缶としての見栄えや特性が損な
われる。このため平均結晶粒径は６μｍを越えないこと
とする。また図２は平均結晶粒径と耐食性との関係を示
したものである。図２からも平均結晶粒径が６μｍを越
えない範囲で耐食性がよいことがわかる。なお、耐食性
の評価は次のようにした。製缶加工後の缶を１３０℃で
２０分の熱処理を行い、水を充填し、３７℃、２週間経
時後の缶内面の腐食（黒化）程度を目視で評価した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】評価本発明の実施例Ｎｏ，１〜７は本発明
の成分範囲内で、箱焼鈍を実施しており平均結晶粒径が
６．０μｍ以下であり、肌荒れ性、耐食性、加工性とも
優れている。比較例Ｎｏ，８、９は連続焼鈍を実施して
いるため加工性が劣っている。比較例Ｎｏ，１０はＮｂ
量が多く加工性が劣っている。比較例Ｎｏ，１１はＣ量
が少なく、箱焼鈍をおこなっているため結晶粒が大きく
肌荒れ性、耐食性が劣っている。比較例Ｎｏ，１２〜１
５はＮｂが未添加のため細粒化せず肌荒れ性、耐食性が
劣っている。肌荒れ性の評価は、薄肉化深絞り缶成形後
の缶内面の缶側壁の表面粗さを測定し、Ｒａが１μｍ以
下を◎（最良）とし、１〜１．５μｍを○（良）とし、
１．５〜２μｍを△（やや不良）とし、２μｍ以上を×
（不良）として評価した。また耐食性の評価は薄肉化絞
り缶成形後、１３０℃×２０分の熱処理を行い、水を充
填し、３７℃で２週間経時後の缶内面の腐食（黒化）程
度を目視で評価した。表面が全く黒化していないものを
◎（最良）とし、黒化の程度が微小なものを○（良）と
し、黒化の範囲が小のもの（直径５ｍｍ以下）を△（や
や不良）とし、大（直径５ｍｍ以上）を×（不良）とし
て評価した。加工性の評価は、薄肉化深絞り缶成形時に
しわ押さえ圧を上げていって、破胴するするまでのしわ
押さえ圧の大小で評価した。しわ押さえ圧が５トン以下
で破胴したものを△（やや不良）とし、５〜７トンで破
胴したものを○（良）とし、７トン以上で破胴したもの
を◎（最良）とした。
の成分範囲内で、箱焼鈍を実施しており平均結晶粒径が
６．０μｍ以下であり、肌荒れ性、耐食性、加工性とも
優れている。比較例Ｎｏ，８、９は連続焼鈍を実施して
いるため加工性が劣っている。比較例Ｎｏ，１０はＮｂ
量が多く加工性が劣っている。比較例Ｎｏ，１１はＣ量
が少なく、箱焼鈍をおこなっているため結晶粒が大きく
肌荒れ性、耐食性が劣っている。比較例Ｎｏ，１２〜１
５はＮｂが未添加のため細粒化せず肌荒れ性、耐食性が
劣っている。肌荒れ性の評価は、薄肉化深絞り缶成形後
の缶内面の缶側壁の表面粗さを測定し、Ｒａが１μｍ以
下を◎（最良）とし、１〜１．５μｍを○（良）とし、
１．５〜２μｍを△（やや不良）とし、２μｍ以上を×
（不良）として評価した。また耐食性の評価は薄肉化絞
り缶成形後、１３０℃×２０分の熱処理を行い、水を充
填し、３７℃で２週間経時後の缶内面の腐食（黒化）程
度を目視で評価した。表面が全く黒化していないものを
◎（最良）とし、黒化の程度が微小なものを○（良）と
し、黒化の範囲が小のもの（直径５ｍｍ以下）を△（や
や不良）とし、大（直径５ｍｍ以上）を×（不良）とし
て評価した。加工性の評価は、薄肉化深絞り缶成形時に
しわ押さえ圧を上げていって、破胴するするまでのしわ
押さえ圧の大小で評価した。しわ押さえ圧が５トン以下
で破胴したものを△（やや不良）とし、５〜７トンで破
胴したものを○（良）とし、７トン以上で破胴したもの
を◎（最良）とした。
【００１７】
【発明の効果】本発明により、肌荒れ性、耐食性に優
れ、連続高速製缶加工時においても破胴が起きず、しか
も加工性に優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板を提
供することができる。なお、 本発明により提供される
鋼板は、缶用途として、鋼板単独でも使用可能である
が、この鋼板に表面処理をして、ぶりき、ＴＦＳ、ニッ
ケルめっき鋼板等としても利用できる。さらに、上記の
表面処理鋼板にポリエステル等の樹脂フィルムを被覆し
てもよい。また、この鋼板にエポキシ等の塗料をコーテ
ィングしたものも薄肉化深絞り缶用途に適用できる。
れ、連続高速製缶加工時においても破胴が起きず、しか
も加工性に優れた薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板を提
供することができる。なお、 本発明により提供される
鋼板は、缶用途として、鋼板単独でも使用可能である
が、この鋼板に表面処理をして、ぶりき、ＴＦＳ、ニッ
ケルめっき鋼板等としても利用できる。さらに、上記の
表面処理鋼板にポリエステル等の樹脂フィルムを被覆し
てもよい。また、この鋼板にエポキシ等の塗料をコーテ
ィングしたものも薄肉化深絞り缶用途に適用できる。
【図１】肌荒れ性に及ぼす平均結晶粒径の影響を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図２】耐食性に及ぼす平均結晶粒径の影響を示すグラ
フである。
フである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．
０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０
４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２
０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板を、冷
間圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％での調質圧
延、を順次行い、前記調質圧延後の鋼板の平均結晶粒径
が６．０μｍ以下である薄肉化深絞り缶用途に適した鋼
板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．
０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０
４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２
０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板を冷間
圧延、箱焼鈍、圧下率２０〜５０％でＤＲ圧延を順次行
い、調質圧延後の鋼板の平均結晶粒径が６．０μｍ以下
である薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．
０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０
４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２
０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板を冷間
圧延、箱焼鈍、伸び率０．５〜２．０％の調質圧延を順
次行う、薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板の製造法。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ≦０．
０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０
４％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％、Ｎ：０．００２
０〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００１〜０．０２０％、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる熱延鋼板を冷間
圧延、箱焼鈍、圧下率２０〜５０％でＤＲ圧延を順次行
う、薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5197826A JP2668503B2 (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5197826A JP2668503B2 (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734193A true JPH0734193A (ja) | 1995-02-03 |
| JP2668503B2 JP2668503B2 (ja) | 1997-10-27 |
Family
ID=16380988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5197826A Expired - Fee Related JP2668503B2 (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2668503B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000047790A1 (de) * | 1999-02-13 | 2000-08-17 | Evobus Gmbh | Rohr sowie verwendung des rohres |
| US6974511B1 (en) * | 1999-07-01 | 2005-12-13 | Sollac | Steel sheet with low aluminum content for containers |
| JP2008138234A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Jfe Steel Kk | 高強度高延性缶用鋼板およびその製造方法 |
| WO2021009966A1 (ja) * | 2019-07-18 | 2021-01-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 箱型焼鈍ｄｒ鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000248318A (ja) * | 1999-02-26 | 2000-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 半硬質および硬質冷延鋼板およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04314535A (ja) * | 1991-01-21 | 1992-11-05 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板および原板 |
| JPH04337049A (ja) * | 1991-05-13 | 1992-11-25 | Kawasaki Steel Corp | 製缶用高強度良加工性冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-07-14 JP JP5197826A patent/JP2668503B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04314535A (ja) * | 1991-01-21 | 1992-11-05 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り缶用ポリエステル樹脂被覆鋼板および原板 |
| JPH04337049A (ja) * | 1991-05-13 | 1992-11-25 | Kawasaki Steel Corp | 製缶用高強度良加工性冷延鋼板及びその製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000047790A1 (de) * | 1999-02-13 | 2000-08-17 | Evobus Gmbh | Rohr sowie verwendung des rohres |
| US6974511B1 (en) * | 1999-07-01 | 2005-12-13 | Sollac | Steel sheet with low aluminum content for containers |
| JP2008138234A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Jfe Steel Kk | 高強度高延性缶用鋼板およびその製造方法 |
| WO2021009966A1 (ja) * | 2019-07-18 | 2021-01-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 箱型焼鈍ｄｒ鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2668503B2 (ja) | 1997-10-27 |
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