JPH0432096B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、12−アミノドデカン酸の連続重合方
法及び装置に関するもので、より詳細には、12−
アミノドデカン酸をモノマー原料として、高い分
子量と高い品質とを有するナイロン−12を連続的
に製造するための連続重合方法及び装置に関す
る。

（従来の技術） 従来、ナイロン−12はドデカラクタム（ラウリ
ンラクタム）あるいは12−アミノドデカン酸を加
熱重合することにより製造されている。この内12
−アミノドデカン酸をモノマー原料とする方法で
は、アミノ基とカルボキシ基との縮合に伴ない水
が副生する。

12−アミノドデカン酸を連続的に加熱重合させ
ると、重合槽内下部においては反応水により加圧
状態となり、或る程度の重合度までしか重縮合反
応が進まない。

そこで、12−アミノドデカン酸から高重合度の
ナイロン−12を得るためには、予備重合と後重合
との二段重合法によらざるを得ない。

従来の二段重合法では、重合容器内で12−アミ
ノドデカン酸を加熱融解して予備重合を行わせ、
次いで同じ重合容器中で常圧または減圧下に更に
高い温度に加熱して重合度を高めるための後重合
を行わせる。

（発明が解決しようとする問題点） 従来の二段重合法は不連続法であつて生産性が
低いという問題があり、更に後重合の終了後生成
重合体を放出した後にも、重合容器壁に生成重合
体の一部が付着して残留し、予備重合−後重合を
反復すると、残留重合体が熱履歴により劣化し、
最終重合体製品の品質を低下させるという欠点が
ある。この欠点を避けるためには、重合容器の定
期的な洗浄が必要となり、これにより生産性は著
しく低いものとなる。

12−アミノドデカン酸から高重合度ナイロン−
12を製造する点で最も問題となる点は、重縮合系
からの副生水分の除去の点であり、ナイロン−12
の重縮合が進行する程、この系の溶融粘度が高く
なり、副生水分の除去が困難となることである。

従つて、本発明の目的は、12−アミノドデカン
酸の重縮合過程で副生する水分を有効に除去し、
これにより高重合度でしかも高品質のナイロン−
12を連続的に製造することを可能にする12−アミ
ノドデカン酸の連続重合法及び装置を提供するに
ある。

本発明の他の目的は、12−アミノドデカン酸の
連続二段重合に際して、後重合が進行しつつある
12−アミノドデカン酸重合物からの水分の除去が
該重合物の低重合度域から高重合度域への円滑な
移動を妨げることなしに効率良く行われるような
重合方法及び装置を提供するにある。

（問題点を解決するための手段） 本発明によれば、12−アミノドデカン酸を縦型
の第一重合槽に連続的に供給して前重合させる第
１工程と、第１工程で得られる溶融状態の前重合
生成物を、上部にヘツドスペースを有し且つ水平
軸を中心に回転する撹拌機構を備えた横型第二重
合槽にその一端から供給し、溶融重合体中の水分
をヘツドスペースに揮散させながら溶融重合体の
後重合を行ない、第二重合槽の他端から高分子量
ナイロン−12を連続的に取出す第２工程とからな
ることを特徴とする12−アミノドデカン酸の連続
重合方法が提供される。

本発明によればまた、上部に12−アミノドデカ
ン酸供給口と排気口とを有し、下部に前重合生成
物排出口を有し、内部に撹拌機を有し、外周壁に
加熱用ジヤケツトを有する縦型第一重合槽と；横
方向一端部に溶融前重合生成物供給口を有し、横
方向他端部に高分子量ナイロン−12排出口を有
し、内部に、溶融重合体の収容部、その上のヘツ
ドスペース及び実質上水平方向に延びている軸を
中心として回転し得る溶融重合体の撹拌機構を備
え、槽内のヘツドスペースの一端部に通ずる不活
性ガス供給口と該ヘツドスペースの他端部に通ず
る不活性ガスと水分との排出口とを有し且つ外周
壁に加熱用ジヤケツトを有する横型第二重合槽
と；該第一重合槽の前重合生成物排出口と該第二
重合槽の前重合生成物供給口とを連結する前重合
生成物を移送するためのポンプおよび管と；から
成ることを特徴とする12−アミノドデカン酸の連
続重合装置が提供される。

（作用） 本発明においては、12−アミノドデカン酸の重
合を、第一重合槽での前重合と、第二重合槽での
後重合との二段の工程で連続的に行なうが、第二
重合槽として上部にヘツドスペースを備え且つ水
平軸を中心に回転する撹拌機構を備えた横型重合
槽を使用し且つこの横型重合槽の一端から溶融状
態の前重合生成物を供給し、その他端から高分子
量の最終重合生成物を取出すことが顕著な特徴で
ある。

先ず、第二重合槽として横型重合槽を用いるこ
とにより、この重合槽の前重合生成物供給域（低
重合度域）から最終重合生成物取出域（高重合度
域）に至る全ての域にヘツドスペースを形成させ
ることが可能となり、充分に大きな反応水の蒸発
面積を確保することが可能となる。

また、横型重合槽内に水平軸を中心に回転する
撹拌機構を設けたことにより、重合槽底部の溶融
重合生成物がヘツドスペースに向けて強制的に上
昇撹拌され、溶融物と気相との接触界面がたえず
更新されることにより、溶融重合生成物に含まれ
る反応水の蒸発は著しく促進される。この際溶融
重合生成物相の上方のヘツドスペース内に乾燥窒
素ガス等を流すようにし、或いは減圧に維持する
と、ヘツドスペース中の水圧が低下して、水分の
蒸発が一層効率よく行われることになる。

更に、溶融重合生成物相の撹拌は底部→上部→
底部の上下方向にのみ行われることから、第二重
合槽内で重合の完結に必要な滞留時間を確保でき
ると共に、溶融重合生成物は重合槽一端からの前
重合生成物の供給量に相当する量の最終重合生成
物が重合槽他端から重合体自体の自己流動性によ
り排出され、重合生成物の移送は、低重合度域か
ら高重合度域へと順次逆混合なしに円滑に行われ
ることになる。既に指摘した通り、一般にナイロ
ン−12の重合度が高くなる程、溶融物が粘稠とな
り、その中の水分の除去が困難となる傾向がある
が、本発明によれば、前述したヘツドスペースの
設置と横型撹拌機構の使用との組合せにより高重
合度溶融物からの水分の蒸発除去も容易に行われ
ることになる。

所望の分子量に到達した重合体は、排出装置を
通して第二重合槽から抜出され、それ自他公知の
方法でシート状、フイルム状或いは紐状に引取
り、冷却固化させ、或いは更に必要に応じて小片
に切断される。

第一重合槽としては、任意のタイプの重合槽が
使用されるが、粉末上の12−アミノドデカン酸を
重合槽内に均一に拡散分散させて加熱溶融し、こ
れを重合させるという目的には縦型の重合槽、特
に上部に前期モノマー原料の供給口と水分に対す
る排気口とを有し、下部に前重合生成物排出口を
有し、内部に撹拌機を有し、且つ外周壁に加熱用
ジヤケツトを有する縦型重合槽を用いることが望
ましい。

第一重合槽から第二重合槽への前重合生成物の
移送は、ポンプ及び配管を経て行われる。

（発明の好適態様） 本発明を、添付図面について説明する。

第１図は、本発明の連続重合方法を実施するた
めに使用される本発明の連続重合装置の一例の縦
断面図であり、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面図
であり、第３図は第１図のＢ−Ｂ線断面図であ
る。

第１図、第２図および第３図において、縦型の
第一重合槽１の上部には単量体供給口２および排
気口３が設けられ、下部には前重合生成物排出口
４が設けられ、その外周側壁には熱媒供給口５′
及び熱媒供給口５″を備えた加熱用ジヤケツト５
が設けられている。第一重合槽１の内部の中央よ
りやゝ上方には、加熱器６が設けられており、加
熱器６は、第一重合槽１の縦中心軸を軸心とする
同心状に配設された、４個の内部に熱媒流通路７
を有する円筒状の加熱板８と各加熱板８の下部に
連結された熱媒流通路７に熱媒を供給するための
３本の熱媒供給管９と、さらに各加熱板８の下部
に連結された熱媒を排出するための３本の熱媒排
出管１０とから構成されている。加熱器６の上方
部には、水平に配置された撹拌アーム１３と、各
加熱板８の間並びに加熱器６と第一重合槽１の内
壁との間に位置し回動する撹拌羽根１１とを有す
る回転撹拌機１２が設けられ、モーターM₁によ
つて回転されるようになつている。単量体供給口
２の上部には、単量体計量フイーダー１４と、単
量体計量フイーダー１４の単量体出口に連結され
た不活性ガス供給管１５および不活性ガス供給管
１５の他端に連結された不活性ガス計量フイーダ
ー１６が設けられ、単量体供給管１７によつて単
量体供給口２に連結されている。

第二重合槽３０は横向きに配置された略円筒形
の形状を有しており、その内部には溶融重合体の
収容部３１、その上のヘツドスペース３２及び実
質上水平方向に延びている軸３３を中心として回
転し得る溶融重合体の撹拌機構３４を備えてい
る。撹拌機構３４の軸３３はモーターM₂により
駆動回転される。

重合槽３０の横方向一端部、この具体例では左
方端部の下方には溶融状態の前重合生成物の供給
口３５が設けられ、該槽の横方向他端部、この具
体例では右方端部の下方には最終重合生成物、即
ち高重合度ナイロン−12の排出口３６が設けられ
る。

また、重合槽３０には、槽内のヘツドスペース
３２の一端部に通ずるN₂等の不活性ガスの供給
口３７と、該ヘツドスペース３２の他端部に通ず
る不活性ガスと蒸発水分との排出口３８とが設け
られている。更に、第二重合槽の外周壁３９に
は、槽内の前重合生成物を高温に加熱して後重合
を続行させるための加熱用ジヤケツト４０が設け
られている。

高分子量ナイロン−12の排出口３６にはナイロ
ン−12の排出管４１が設けられ、この排出管４１
内にはモーターM₃で駆動される搬送スクリユー
４２が設けられており、最終製品ナイロン−12を
系外に取出す。

撹拌機構３４は槽内の溶融重合体をデツドスペ
ースなしに撹拌し得るものであれば何れでもよ
く、単軸或いは二軸等の多軸で槽底壁に近接して
移動する撹拌翼４３を備えたものが望ましい。

第一重合槽１の前重合生成物排出口４と、第二
重合槽３０の前重合生成物供給口３５とは重合体
移送管２０およびモーターM₄で駆動されるギヤ
ーポンプ２１によつて連結されている。重合体移
送管２０およびギヤーポンプ２１の周りには、重
合体を溶融状態に維持するための加熱用ジヤケツ
ト２２が設けられている。

重合に際して、粉体状の12−アミノドデカン酸
原料ADAは配管１８を通して計量フイーダー１
４に供給され、所定の供給速度に計量された単量
体ADAは単量体供給管１５に排出される。一方、
N₂等の不活性ガスは管１９を経て、不活性ガス
計量フイーダー１６で所定の流量に調節され、供
給管１５を通して単量体供給管１５内に送られ
る。単量体供給管１５内で単量体ADAと不活性
ガスN₂とは混合され、単量体ADAは搬送ガスと
しての不活性ガス流にのせられて単量体供給口１
２から第一重合槽１内に供給される。槽内に供給
された単量体ADAは、撹拌機１２のアーム１３
及び羽根１１により重合槽１の溶融液面全体にわ
たつて均一に拡散、分散される。

熱媒供給口５′を通して加熱用ジヤケツト５に
熱媒を供給することにより、第一重合槽１全体を
所定の温度に加熱すると共に、熱媒供給管９を通
して同心状に配置された複数個の加熱板８をも所
定の温度に加熱する。

粉末状の単量体は各加熱板８からの熱伝導によ
り加熱溶融され、重縮合が開始される。重縮合に
より生成する反応水は溶融相内を上昇して重合槽
頂部に達し、不活性ガスに随伴されて排気口３を
経て槽外に排出される。一方溶融物は、重縮合反
応されながら重合槽底部に達する。

12−アミノドデカン酸の前重合は、180℃以上、
特に好適には180乃至260℃の重合温度で且つ1.5
気圧（絶対）以下、好適には1.0〜1.5気圧（絶
対）の圧力下で行うのがよい。前重合に要する重
合時間は一般に３乃至10時間である。前重合にお
けるナイロン−12の重合の程度は、相対粘度
（ηrel）で2.0未満、一般に数平均分子量が5000乃
至20000となるように行なう。

尚、本明細書において相対粘度（ηrel）とは、
次の方法で測定されたものを言う。

相対粘度測定方法（JIS Ｋ 6810に準拠） (1) 試料（前重合生成物或いはナイロン12）約
250mgを0.1mgまで精秤し、100ml共栓フラスコ
に移す。

(2) 次に98％硫酸を１ｇ／100mlの濃度になる様
に加える。

(3) 回転子を入れマグネチツクスターラーを用い
て４時間以上撹拌し完全に溶解する。

(4) ６時間経過した後溶解液を15mlホールピベツ
トでとりキヤノンフエンスケ粘度計に移す。

(5) 25±0.05℃に調節した恒温水槽中に入れ30分
間放置する。

(6) 粘度管の上部刻線から下部刻線間の流下所要
秒数をストツプウオツチで３回測定し、その平
均値をとる。

(7) 同様に溶媒である硫酸の所要秒数を測定す
る。

(8) 次式により相対粘度を求める。

相対粘度＝試料溶液の流下秒数／98％硫酸の流
下秒数 また、N₂等の不活性ガスは、0.003〜0.02N
m³／Kg単量体原料の流量で供給して、反応水と共
に排出させるようにするのがよい。第一重合槽の
諸寸法は、特に制限されないが、高さと内径との
比が２：１乃至５：１の範囲内にあるのがよい。

第一重合槽１の底部に到達した前重合生成物
は、溶融状態で排出口４から抜き出され、ギヤポ
ンプ２１により移送管２０を経て第二重合槽３０
の一端部の底部に設けられた供給口３５を経て第
二重合槽３０内に供給される。第二重合槽３０は
加熱ジヤケツト４０内に供給される熱媒により、
第一重合槽１の重合温度よりも高い所定の重合温
度に維持されるようになつている。

第二重合槽３０内に供給された前重合生成物は
上記温度に加熱されると共に、回転軸３３に付設
された撹拌翼４３の槽底壁などに沿つた回動によ
り上方に持上げられ、ヘツドスペース３２との接
触界面に到達する。これにより、その後の重縮合
により生じた反応水はヘツドスペース３２中に蒸
発し、ヘツドスペース３２中に供給口３７を通し
て供給される不活性ガスに随伴されて、排出口３
８を経て槽外に排出される。重縮合しつつ溶融物
相中の水分が除去されるに伴なつて、溶融ナイロ
ン−12の後重合は容易に進行する。ナイロン−12
の溶融物は第二重合槽底部からヘツドスペース３
２はの上下移動を反復しつつ系中の水分の除去と
後重合の進行とが行われるが、供給口３５から供
給される前重合生成物の量に見合つた量だけ重合
体自体の自己流動性により槽の水平方向、即ち排
出口３６へ向けて横方向に送られる。後重合生成
物は排出口３６を経て槽外に排出される。

前重合生成物の後重合は、前重合の温度よりも
高温で且つ一般に200乃至360℃、特に230乃至280
℃の温度で、且つ常圧乃至減圧下に行うのがよ
い。後重合に要する重合時間は一般に２乃至８時
間が適当であり、この後重合により一般に数平均
分子量14000乃至39000の高重合度ナイロン−12が
得られる。供給する窒素ガス等の不活性ガス0.03
m³／Kg原料迄の範囲が適当である。尚、ヘツドス
ペースからの水分の除去は、乾燥不活性ガスを通
じながら行うことが望ましいが、減圧脱気によつ
ても行い得ることが理解されるべきである。

第二重合槽３０における撹拌翼４３としては、
底壁３９に沿つて回転移動する翼を備えたもので
あれば任意のものでよく、例えばコントロ型、テ
ーパーロール型、スクリユーネジ型、らせん管
型、円板型等のものを用いることができる。この
内でも、溶融重合体の逆混合が可及的に生じない
形状のものが好ましい。

本発明の第二重合槽に使用し得る撹拌機構とし
て、平行に配置された二軸の撹拌翼を備え、ナイ
ロン−12溶融物は槽の中心部を通つてヘツドスペ
ースとの界面に移動され、次いで槽の側部を通つ
て槽の底部に移動する撹拌形式のものを挙げるこ
とができる。第４図はこのタイプの撹拌機構を示
すもので、第二重合槽３０内には、横方向に間隔
をおいて２本の撹拌軸３３ａ及び３３ｂが平行に
配置されており、夫々に撹拌翼４３ａ，４３ｂが
設けられている。軸３３ａは時計方向に、また軸
３３ｂは反時計方向に回転され、撹拌翼４３ａと
撹拌翼４３ｂとは位相が90度ずれるように設けら
れている。かくして、軸３３ａ（或いは３３ｂ）
の各１回転毎に、ナイロン−12溶融物のヘツドス
ペースへの４回の持上げを生ずることが明らかで
あり、ナイロン−12溶融物中に重縮合の進行に伴
なつて副生する水分を効率よく除去できることが
了解されよう。

（発明の効果） 本発明によれば、12−アミノドデカン酸の重合
を、第一重合槽による前重合と、横型の第二重合
槽による後重合との二段の重合で行ない、しかも
第二重合槽による後重合に際して、上部にヘツド
スペース及びその下にナイロン−12溶融物収容部
を有し且つ水平軸を中心に回転する撹拌機構を備
えた横型重合槽を用いることにより、前重合物の
重縮合により副生する水分が重合物が極めて粘稠
な溶融物である場合にも、ヘツドスペース中に有
効に揮散除去され、高重合度のナイロン−12を製
造することができる。

また、第一重合槽で得られる12−アミノドデカ
ン酸の前重合物を連続的に取出して、横型重合槽
の一端部に供給し、他端部から最終重合物を重合
体自体の自己流動性により取出すことにより、重
合生成物の移送が低重合域から高重合度域へと順
次逆混合なしに円滑に行わゑるという利点があ
る。

（実施例） 実施例 １ 第１図に示すような12−アミノドデカン酸の連
続重合装置を使用して、12−アミノドデカン酸の
連続重合を行なつた。

第一重合槽１の内径は1.15ｍであり、その内高
は3.8ｍであり、内容積は2.9m³であり、加熱板８
の厚さは0.5cmであり、縦方向の幅は50cmであり、
撹拌羽根１１はくし型形状で、加熱板と重なり合
つた部分の長さは25cmであつた。

第二重合槽３０の内径は0.61ｍであり、その内
長は1.75ｍであり、撹拌機はメガネ型形状の撹拌
翼20個を有するものであつた。

第一重合槽の内容物を、約1.9m³でその液面が
加熱板の上端より約10cm上方になるように維持し
ながら、加熱用ジヤケツトおよび加熱板に熱媒と
して約230℃のKSK−OILを循環させ、撹拌機を
6r.p.mで回転させた。

単量体供給口２から粉体状の12−アミノドカン
酸を１時間当り250Kgの供給速度で、１時間当り
2Nm³の窒素ガスと共に第一重合槽に連続的に装
入した。第一重合槽の気相部の温度は190℃で、
圧力は10mmH₂O Ｇであり、液相部（内容物）の
温度は、最上部210℃、中央部230℃、下部240℃
に維持した。第一重合槽内の滞留時間が約18時間
になるようにして12−アミノドデカン酸を重縮さ
せ、前重合生成物排出口からギヤーポンプ２１の
回転数を調節することによつて１時間当り250Kg
の速度で前重合生成物を取り出した。

前重合生成物の数平均分子量は10000（相対粘度
1.67）、水分は0.4重量％、融点は176℃であつた。

前期前重合生成物を前記と同じ250Kg／hrの速
度で移送管２０を経て第二重合槽３０に供給し
た。ナイロン−12排出口４１からナイロン−12を
連続的に排出しながら、第二重合槽内の重合体の
量が約830Kgに維持され上部にヘツドスペース３
２が形成されるように調節した。

加熱用ジヤケツト４０に熱媒を通して第二重合
槽内の重合体の温度を255℃に調節した。不活性
ガス供給口３７を閉止して不活性ガスを供給する
ことなく、排気口３８から重合反応に伴つて副生
する水蒸気を除去しながら、第二重合槽の気相部
の圧力を常圧に維持した。

撹拌軸３３を8r.p.mで回転させた。

ナイロン−12排出口４１からスクリユー抜出機
４２によつて取り出されたナイロン−12は、数平
均分子量が15600（相対粘度1.95）、末端アミノ機
が1.54×10^-5eq／ｇ、末端カルボキシル基が11.26
×10^-5eq／ｇ、融点が177℃であつた。

上記の状態で180日間安定に連続運転すること
ができた。

実施例 ２ ギヤーポンプ２１の回転数を調節することによ
り、前重合生成物の供給速度を１時間当り140Kg
に変え（12−アミノドデカン酸の供給速度も変更
した）、不活性ガス供給口３７から窒素ガスを3N
m³／hrの速度で第二重合槽に供給し、第二重合槽
の重合体の温度を265℃に変えた他は、実施例１
と同様にして12−アミノドデカン酸を連続重合さ
せた。

第二重合槽から得られたナイロン−12は、数平
均分子量が37900（相対粘度3.20）、末端アミノ基
が2.20×10^-5eq／ｇ、末端カルボキシル基が3.07
×10^-5eq／ｇ、融点が178℃であつた。

上記の状態で180日間安定に連続運転すること
ができた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の連続重合方法を実施するた
めに使用される本発明の連続重合装置の１例の縦
断面図であり、第２図は、第１図のＡ−Ａ線断面
図であり、第３図は、第１図のＢ−Ｂ線断面図で
あり、第４図は、第二重合槽の好適な他の例の断
面図である。 １は第一重合槽、２は単量体供給口、３は排気
口、４は前重合生成物排出口、５は加熱用ジヤケ
ツト、６は加熱器、７は熱媒流通路、８は加熱
板、９は熱媒供給管、１０は熱媒排出管、１１は
撹拌羽根、１２は回転撹拌機、１３は撹拌アー
ム、１４は単量体計量フイーダー、１５は不活性
ガス供給管、１６は不活性ガス計量フイーダー、
１７は単量体供給管、２０は重合体移送管、２１
はギヤーポンプ、２２は加熱用ジヤケツト、３０
は第二重合槽、３１は溶融重合物、３２はヘツド
スペース、３４は撹拌機、３５は前重合生成物供
給口、３６はナイロン−12排出口、３７は不活性
ガス供給口、３８は排気口、４０は加熱用ジヤケ
ツト、４１はスクリユー抜出機である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 12−アミノドデカン酸を縦型の第一重合槽に
   連続的に供給して前重合させる第１工程と、第１
   工程で得られる溶融状態の前重合生成物を、上部
   にヘツドスペースを有し且つ水平軸を中心に回転
   する撹拌機構を備えた横型第二重合槽にその一端
   から供給し、溶融重合体中の水分をヘツドスペー
   スに揮散させながら溶融重合体の後重合を行な
   い、第二重合槽の他端から高分子量ナイロン−12
   を連続的に取出す第２工程とからなることを特徴
   とする12−アミノドデカン酸の連続重合方法。 ２ 前重合を180乃至260℃の温度で行ない後重合
   を200乃至360℃の温度で行なう特許請求の範囲第
   １項記載の方法。 ３ 前重合を、98％硫酸中１ｇ／100mlの濃度で
   25℃で測定したナイロン−12の相対粘度が2.0未
   満となるように行ない、後重合をナイロン−12の
   相対粘度が前重合のそれよりも高くなるように行
   なう特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ 上部に12−アミノドデカン酸供給口と排気口
   とを有し、下部に前重合生成物排出口を有し、内
   部に撹拌機を有し、外周壁に加熱用ジヤケツトを
   有する縦型第一重合槽と；横方向一端部に溶融前
   重合生成物供給口を有し、横方向他端部に高分子
   量ナイロン−12排出口を有し、内部に、溶融重合
   体の収容部、その上のヘツドスペース及び実質上
   水平方向に延びている軸を中心として回転し得る
   溶融重合体の撹拌機構を備え、槽内のヘツドスペ
   ースの一端部に通ずる不活性ガス供給口と該ヘツ
   ドスペースの他端部に通ずる不活性ガスと水分と
   の排出口とを有し且つ外周壁に加熱用ジヤケツト
   を有する横型第二重合槽と；該第一重合槽の前重
   合生成物排出口と該第二重合槽の前重合生成物供
   給口とを連結する前重合生成物を移送するための
   ポンプおよび管と；から成ることを特徴とする12
   −アミノドデカン酸の連続重合装置。