JPH04321751A - 内燃機関用失火検出装置 - Google Patents
内燃機関用失火検出装置Info
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- JPH04321751A JPH04321751A JP9215991A JP9215991A JPH04321751A JP H04321751 A JPH04321751 A JP H04321751A JP 9215991 A JP9215991 A JP 9215991A JP 9215991 A JP9215991 A JP 9215991A JP H04321751 A JPH04321751 A JP H04321751A
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- Japan
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- internal combustion
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- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧力センサの内圧出力
に基づいて内燃機関の失火状態を検出する内燃機関用失
火検出装置に関するものである。
に基づいて内燃機関の失火状態を検出する内燃機関用失
火検出装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、内燃機関のスパークプラグの
座金の代わりに圧力センサをスパークプラグに装着して
、内燃機関の圧力変動を検出するものがある。そして、
このような圧力センサの内圧出力に基づいて内燃機関の
失火状態を検出する内燃機関用失火検出装置が各種提案
されている。例えば特公昭６０−８３２７号公報におい
ては、図４に示したように、シリンダ内圧が失火状態の
ときに、圧力センサの内圧出力を積分した積分出力が上
死点前後で略対称（Ｓ１ ≒Ｓ３ ）になることを利用
して、内燃機関の上死点から等クランク角度（α°）だ
け前後のクランク位置のときの内圧出力を積分した後に
、この積分出力からＳ２ −（Ｓ１ ＋Ｓ４ ）を計算
して、その計算値が０になったとき失火状態と判定する
内燃機関用失火検出装置（以下従来技術と呼ぶ）が記載
されている。
座金の代わりに圧力センサをスパークプラグに装着して
、内燃機関の圧力変動を検出するものがある。そして、
このような圧力センサの内圧出力に基づいて内燃機関の
失火状態を検出する内燃機関用失火検出装置が各種提案
されている。例えば特公昭６０−８３２７号公報におい
ては、図４に示したように、シリンダ内圧が失火状態の
ときに、圧力センサの内圧出力を積分した積分出力が上
死点前後で略対称（Ｓ１ ≒Ｓ３ ）になることを利用
して、内燃機関の上死点から等クランク角度（α°）だ
け前後のクランク位置のときの内圧出力を積分した後に
、この積分出力からＳ２ −（Ｓ１ ＋Ｓ４ ）を計算
して、その計算値が０になったとき失火状態と判定する
内燃機関用失火検出装置（以下従来技術と呼ぶ）が記載
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来技術に
おいては、上死点前後のＳ４ 部分をＳ２ 部分から減
算していることによって、上死点前後のＳ１ 部分とＳ
２ 部分との面積差が小さくなってしまうので、上死点
前後のＳ１ 部分とＳ２ 部分との分解能が低下してし
まう。また、図５に示したように、内燃機関を低速回転
、低負荷で運転した場合に上死点近傍は、その上死点前
後で面積差があまり大きくなく、結果的に上死点前後の
Ｓ１ 部分とＳ２ 部分との分解能を低下させている。 この結果、従来技術においては、上死点前後のＳ１ 部
分とＳ２ 部分との分解能が低下することによって失火
状態の検出精度が悪いという課題があった。
おいては、上死点前後のＳ４ 部分をＳ２ 部分から減
算していることによって、上死点前後のＳ１ 部分とＳ
２ 部分との面積差が小さくなってしまうので、上死点
前後のＳ１ 部分とＳ２ 部分との分解能が低下してし
まう。また、図５に示したように、内燃機関を低速回転
、低負荷で運転した場合に上死点近傍は、その上死点前
後で面積差があまり大きくなく、結果的に上死点前後の
Ｓ１ 部分とＳ２ 部分との分解能を低下させている。 この結果、従来技術においては、上死点前後のＳ１ 部
分とＳ２ 部分との分解能が低下することによって失火
状態の検出精度が悪いという課題があった。
【０００４】本発明は、内燃機関の失火状態の検出精度
を向上した内燃機関用失火検出装置の提供を目的とする
。
を向上した内燃機関用失火検出装置の提供を目的とする
。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、内燃機関のシ
リンダ内圧を検出する圧力センサと、前記内燃機関の上
死点前後のクランク角度が、その上死点近傍を除く所定
クランク角度内にあることを検出する４つの回転角セン
サと、これらの回転角センサの出力に基づいて、前記圧
力センサの内圧出力を前記上死点前後でそれぞれ積分す
る積分手段と、この積分手段から出力された前記上死点
前後の積分出力を比較して、内燃機関が失火状態か否か
を判定する判定手段とを備えた技術手段を採用した。
リンダ内圧を検出する圧力センサと、前記内燃機関の上
死点前後のクランク角度が、その上死点近傍を除く所定
クランク角度内にあることを検出する４つの回転角セン
サと、これらの回転角センサの出力に基づいて、前記圧
力センサの内圧出力を前記上死点前後でそれぞれ積分す
る積分手段と、この積分手段から出力された前記上死点
前後の積分出力を比較して、内燃機関が失火状態か否か
を判定する判定手段とを備えた技術手段を採用した。
【０００６】
【作用】本発明は、内燃機関の上死点前後のクランク角
度が所定クランク角度内にあるときの圧力センサから出
力された内圧出力を、積分手段によって内燃機関の上死
点前後でそれぞれ積分する。そして、判定手段によって
、積分手段から出力された上死点前後の積分出力を比較
して、内燃機関の失火状態か否かの判定を行う。この結
果、内燃機関の運転状態により変化する上死点近傍のシ
リンダ内圧を除いた、内燃機関の上死点前後における所
定クランク角度内の内圧出力を積分しているので、内燃
機関の上死点前後の積分出力の分解能が向上し、それに
よって内燃機関の失火状態の検出精度が向上する。
度が所定クランク角度内にあるときの圧力センサから出
力された内圧出力を、積分手段によって内燃機関の上死
点前後でそれぞれ積分する。そして、判定手段によって
、積分手段から出力された上死点前後の積分出力を比較
して、内燃機関の失火状態か否かの判定を行う。この結
果、内燃機関の運転状態により変化する上死点近傍のシ
リンダ内圧を除いた、内燃機関の上死点前後における所
定クランク角度内の内圧出力を積分しているので、内燃
機関の上死点前後の積分出力の分解能が向上し、それに
よって内燃機関の失火状態の検出精度が向上する。
【０００７】
【実施例】本発明の内燃機関用失火検出装置を図１ない
し図３に示す一実施例に基づき説明する。図１は内燃機
関用失火検出装置を示した図である。
し図３に示す一実施例に基づき説明する。図１は内燃機
関用失火検出装置を示した図である。
【０００８】内燃機関用失火検出装置１は、圧力センサ
２、電荷電圧増幅器３、回転角センサ４〜７、アナログ
スイッチ回路８、積分回路９、１０、演算処理判定回路
１１および表示回路１２を備える。
２、電荷電圧増幅器３、回転角センサ４〜７、アナログ
スイッチ回路８、積分回路９、１０、演算処理判定回路
１１および表示回路１２を備える。
【０００９】圧力センサ２は、内燃機関１３に装着され
たスパークプラグ１４の座金の位置にスパークプラグ１
４とシリンダブロックとの間に取り付けられている。こ
の圧力センサ２は、内燃機関のシリンダの内部圧力に比
例した変位または歪みを電荷値に変換する圧電素子から
構成されている。
たスパークプラグ１４の座金の位置にスパークプラグ１
４とシリンダブロックとの間に取り付けられている。こ
の圧力センサ２は、内燃機関のシリンダの内部圧力に比
例した変位または歪みを電荷値に変換する圧電素子から
構成されている。
【００１０】電荷電圧増幅器３は、オペアンプ１５、零
点ドリフトを防ぐ帰還抵抗１６および帰還容量を定める
コンデンサ１７から構成され、圧力センサ２から出力さ
れた電荷を、Ｖ（電圧値）＝Ｑ（電荷値）／Ｃ（帰還容
量）の関係から電圧値（Ｖ）に変換して増幅する。
点ドリフトを防ぐ帰還抵抗１６および帰還容量を定める
コンデンサ１７から構成され、圧力センサ２から出力さ
れた電荷を、Ｖ（電圧値）＝Ｑ（電荷値）／Ｃ（帰還容
量）の関係から電圧値（Ｖ）に変換して増幅する。
【００１１】回転角センサ４、５は、内燃機関１３の上
死点前のクランク角度α°（例えば６０°）と上死点前
のクランク角度β°（例えば３０°）に内燃機関１３の
クランク軸が到達したときにクランク角度信号をアナロ
グスイッチ回路８に送る。回転角センサ６、７は、内燃
機関１３の上死点後のクランク角度α°（例えば６０°
）と上死点前のクランク角度β°（例えば３０°）に内
燃機関１３のクランク軸が到達したときにクランク角度
信号をアナログスイッチ回路８に送る。
死点前のクランク角度α°（例えば６０°）と上死点前
のクランク角度β°（例えば３０°）に内燃機関１３の
クランク軸が到達したときにクランク角度信号をアナロ
グスイッチ回路８に送る。回転角センサ６、７は、内燃
機関１３の上死点後のクランク角度α°（例えば６０°
）と上死点前のクランク角度β°（例えば３０°）に内
燃機関１３のクランク軸が到達したときにクランク角度
信号をアナログスイッチ回路８に送る。
【００１２】アナログスイッチ回路８は、各シリンダの
燃焼状態における上死点前のクランク角度α°から上死
点前のクランク角度β°までの電荷電圧増幅器３から入
力した電圧値を積分回路９に出力し、さらに上死点後の
クランク角度β°から上死点後のクランク角度α°まで
の電荷電圧増幅器３から入力した電圧値を積分回路１０
に出力する。
燃焼状態における上死点前のクランク角度α°から上死
点前のクランク角度β°までの電荷電圧増幅器３から入
力した電圧値を積分回路９に出力し、さらに上死点後の
クランク角度β°から上死点後のクランク角度α°まで
の電荷電圧増幅器３から入力した電圧値を積分回路１０
に出力する。
【００１３】積分回路９は、本発明の積分手段であって
、アナログスイッチ回路８から入力した上死点前の所定
範囲内の電圧値を積分して演算処理判定回路１１に出力
する。積分回路１０は、本発明の積分手段であって、ア
ナログスイッチ回路８から入力した上死点後の所定範囲
内の電圧値を積分して演算処理判定回路１１に出力する
。
、アナログスイッチ回路８から入力した上死点前の所定
範囲内の電圧値を積分して演算処理判定回路１１に出力
する。積分回路１０は、本発明の積分手段であって、ア
ナログスイッチ回路８から入力した上死点後の所定範囲
内の電圧値を積分して演算処理判定回路１１に出力する
。
【００１４】演算処理判定回路１１は、本発明の判定手
段であって、積分回路１０から出力された上死点後の積
分出力から、積分回路９から出力された上死点前の積分
出力を除算して、この除算したものと積分回路９から出
力された上死点前の積分出力との比を演算する。
段であって、積分回路１０から出力された上死点後の積
分出力から、積分回路９から出力された上死点前の積分
出力を除算して、この除算したものと積分回路９から出
力された上死点前の積分出力との比を演算する。
【００１５】そして、演算処理判定回路１１は、車速セ
ンサ１８の出力する車速および吸気量センサ１９の出力
する内燃機関１３の吸入空気量に基づく燃料噴射量の相
関値（設定値）と演算した積分出力の値とを比較して、
積分出力の値が燃料噴射量の相関値以下に低下している
とき失火状態と判定し、出力がハイレベルとなる。逆に
積分出力の値が燃料噴射量の相関値より上昇していると
き正常燃焼状態と判定し、出力がローレベルとなる。表
示回路１２は、入力がハイレベルとなると、すなわち、
通電されると発光する発光ダイオードやランプ等から構
成されている。
ンサ１８の出力する車速および吸気量センサ１９の出力
する内燃機関１３の吸入空気量に基づく燃料噴射量の相
関値（設定値）と演算した積分出力の値とを比較して、
積分出力の値が燃料噴射量の相関値以下に低下している
とき失火状態と判定し、出力がハイレベルとなる。逆に
積分出力の値が燃料噴射量の相関値より上昇していると
き正常燃焼状態と判定し、出力がローレベルとなる。表
示回路１２は、入力がハイレベルとなると、すなわち、
通電されると発光する発光ダイオードやランプ等から構
成されている。
【００１６】この内燃機関用失火検出装置１の作用を図
１ないし図３に基づき説明する。内燃機関１３が始動さ
れると、回転角センサ４〜７からクランク角度信号がア
ナログスイッチ回路８に送られる。すなわち、内燃機関
１３の上死点前後のクランク角度α°、β°にクランク
軸が到達したことがアナログスイッチ回路８に入力され
る。
１ないし図３に基づき説明する。内燃機関１３が始動さ
れると、回転角センサ４〜７からクランク角度信号がア
ナログスイッチ回路８に送られる。すなわち、内燃機関
１３の上死点前後のクランク角度α°、β°にクランク
軸が到達したことがアナログスイッチ回路８に入力され
る。
【００１７】一方、圧力センサ２によって、内燃機関１
３のシリンダ内圧が常に検出され、この内部圧力に比例
した変位または歪みが電荷値に変換されて電荷電圧増幅
器３に送られ、電荷電圧増幅器３で電荷値が電圧値に変
換されて、さらに増幅される。
３のシリンダ内圧が常に検出され、この内部圧力に比例
した変位または歪みが電荷値に変換されて電荷電圧増幅
器３に送られ、電荷電圧増幅器３で電荷値が電圧値に変
換されて、さらに増幅される。
【００１８】そして、電荷電圧増幅器３の出力が入力す
るアナログスイッチ回路８では、クランク角度信号に基
づき、各シリンダの燃焼状態における上死点前のクラン
ク角度α°（例えば６０°）から上死点前のクランク角
度β°（例えば３０°）までの圧力信号、さらに上死点
後のクランク角度β°（例えば３０°）から上死点後の
クランク角度α°（例えば６０°）までの圧力信号をそ
れぞれの積分回路９、１０に送る。そして、積分回路９
、１０では、上死点前後の圧力信号をそれぞれ積分して
、これらの積分出力を演算処理判定回路１１に出力する
。
るアナログスイッチ回路８では、クランク角度信号に基
づき、各シリンダの燃焼状態における上死点前のクラン
ク角度α°（例えば６０°）から上死点前のクランク角
度β°（例えば３０°）までの圧力信号、さらに上死点
後のクランク角度β°（例えば３０°）から上死点後の
クランク角度α°（例えば６０°）までの圧力信号をそ
れぞれの積分回路９、１０に送る。そして、積分回路９
、１０では、上死点前後の圧力信号をそれぞれ積分して
、これらの積分出力を演算処理判定回路１１に出力する
。
【００１９】つぎに、失火状態の判定原理について図２
および図３に基づいて説明する。図２は中速回転で高負
荷で運転中の内燃機関１３の正常燃焼状態と失火状態と
における圧力センサ２の出力波形、すなわち、シリンダ
内圧出力波形のモデル図で、図３は低速回転で低負荷で
運転中の内燃機関１３の正常燃焼状態と失火状態とにお
ける圧力センサ２の出力波形、すなわち、シリンダ内圧
出力波形のモデル図である。
および図３に基づいて説明する。図２は中速回転で高負
荷で運転中の内燃機関１３の正常燃焼状態と失火状態と
における圧力センサ２の出力波形、すなわち、シリンダ
内圧出力波形のモデル図で、図３は低速回転で低負荷で
運転中の内燃機関１３の正常燃焼状態と失火状態とにお
ける圧力センサ２の出力波形、すなわち、シリンダ内圧
出力波形のモデル図である。
【００２０】正常燃焼状態には、シリンダ内圧は上死点
後に急上昇する波形を示す。これに対して失火状態には
上死点を最大圧として上死点を中心とした略対称な波形
を示す。このため、上死点前のあるクランク角度α°か
ら上死点前のあるクランク角度β°までの所定範囲内の
シリンダ内圧の積分値Ｓ１ と、上死点後のあるクラン
ク角度β°から上死点後のあるクランク角度α°までの
所定範囲内のシリンダ内圧の積分値Ｓ２ 、Ｓ３ とを
比較することによって、失火状態か否かを判定すること
ができる。失火状態においてはＳ３ ／Ｓ１ ＝１であ
り、正常燃焼状態においてはＳ２ ／Ｓ１ ＞１である
。
後に急上昇する波形を示す。これに対して失火状態には
上死点を最大圧として上死点を中心とした略対称な波形
を示す。このため、上死点前のあるクランク角度α°か
ら上死点前のあるクランク角度β°までの所定範囲内の
シリンダ内圧の積分値Ｓ１ と、上死点後のあるクラン
ク角度β°から上死点後のあるクランク角度α°までの
所定範囲内のシリンダ内圧の積分値Ｓ２ 、Ｓ３ とを
比較することによって、失火状態か否かを判定すること
ができる。失火状態においてはＳ３ ／Ｓ１ ＝１であ
り、正常燃焼状態においてはＳ２ ／Ｓ１ ＞１である
。
【００２１】上記の判定原理に基づき、演算処理判定回
路１１では、（Ｓ２ −Ｓ１ ）／Ｓ１を演算して、こ
の演算した演算値と燃焼噴射量相関値とを比較し、演算
値が燃焼噴射量の相関値以下に低下しているときに失火
状態と判定して表示回路１２を点灯する。逆に、演算値
が燃焼噴射量の相関値よりに上昇しているときに正常燃
焼状態と判定して表示回路１２を消灯する出力を生ずる
。
路１１では、（Ｓ２ −Ｓ１ ）／Ｓ１を演算して、こ
の演算した演算値と燃焼噴射量相関値とを比較し、演算
値が燃焼噴射量の相関値以下に低下しているときに失火
状態と判定して表示回路１２を点灯する。逆に、演算値
が燃焼噴射量の相関値よりに上昇しているときに正常燃
焼状態と判定して表示回路１２を消灯する出力を生ずる
。
【００２２】つぎに、回転角センサ４〜７で検出するク
ランク角度を変化させて、（Ｓ２ −Ｓ１ ）／Ｓ１
の値について調べた実験結果について説明する。中速回
転で高負荷の運転状態における、β゜＝０°、β゜＝３
０°のときの（Ｓ２ −Ｓ１ ）／Ｓ１ の値は、２．
２、４．６であり、低速回転で低負荷の運転状態におけ
る、β゜＝０°、β゜＝３０°のときの（Ｓ２ −Ｓ１
）／Ｓ１ の値は、０．５、１．２であった。
ランク角度を変化させて、（Ｓ２ −Ｓ１ ）／Ｓ１
の値について調べた実験結果について説明する。中速回
転で高負荷の運転状態における、β゜＝０°、β゜＝３
０°のときの（Ｓ２ −Ｓ１ ）／Ｓ１ の値は、２．
２、４．６であり、低速回転で低負荷の運転状態におけ
る、β゜＝０°、β゜＝３０°のときの（Ｓ２ −Ｓ１
）／Ｓ１ の値は、０．５、１．２であった。
【００２３】このように、上死点近傍のシリンダ内圧を
検出して積分した積分出力比は小さく、とくに低速回転
で低負荷の運転状態の場合には上死点前後の面積の差が
小さく失火の判定がし難いが、上死点近傍のシリンダ内
圧を除いて所定範囲内のクランク角度でシリンダ内圧を
検出して積分した積分出力比は大きく、失火の判定がし
易いことが分かる。
検出して積分した積分出力比は小さく、とくに低速回転
で低負荷の運転状態の場合には上死点前後の面積の差が
小さく失火の判定がし難いが、上死点近傍のシリンダ内
圧を除いて所定範囲内のクランク角度でシリンダ内圧を
検出して積分した積分出力比は大きく、失火の判定がし
易いことが分かる。
【００２４】したがって、上死点近傍のシリンダ内圧を
除いて上死点前後のクランク角度（３０°〜６０°）内
で検出したシリンダ内圧を積分して、失火状態か否かを
判定するようにした実施例は、内燃機関１３の上死点前
後の分解能が向上し、失火状態の検出精度を向上するこ
とができる。
除いて上死点前後のクランク角度（３０°〜６０°）内
で検出したシリンダ内圧を積分して、失火状態か否かを
判定するようにした実施例は、内燃機関１３の上死点前
後の分解能が向上し、失火状態の検出精度を向上するこ
とができる。
【００２５】すなわち、この内燃機関用失火検出装置１
を採用することによって、触媒に使用される白金やロジ
ウム等の貴金属が未燃焼ガスに晒されることによる触媒
の劣化を防止できる。また、失火による排気管の高温化
によって触媒コンバータ内の温度が上昇して、触媒の機
能が低下することによる排気ガスの浄化作用の悪化を防
止することができる。
を採用することによって、触媒に使用される白金やロジ
ウム等の貴金属が未燃焼ガスに晒されることによる触媒
の劣化を防止できる。また、失火による排気管の高温化
によって触媒コンバータ内の温度が上昇して、触媒の機
能が低下することによる排気ガスの浄化作用の悪化を防
止することができる。
【００２６】（変形例）本実施例では、設定値として車
速および吸入空気量に基づく燃料噴射量の相関値を用い
たが、設定値として内燃機関の回転速度や負圧に応じて
変化する関数値、あるいは予め設定した設定電圧値を用
いても良い。また、上死点前の積分出力（Ｓ１ ）と上
死点後の積分出力（Ｓ２ ）とを比較したり、上死点前
後の積分出力の差（Ｓ２ −Ｓ１ ）と設定値とを比較
したり、上死点前後の積分出力の比（Ｓ２ ／Ｓ１ ）
と設定値とを比較することによって、内燃機関が失火状
態か否かを判定しても良い。
速および吸入空気量に基づく燃料噴射量の相関値を用い
たが、設定値として内燃機関の回転速度や負圧に応じて
変化する関数値、あるいは予め設定した設定電圧値を用
いても良い。また、上死点前の積分出力（Ｓ１ ）と上
死点後の積分出力（Ｓ２ ）とを比較したり、上死点前
後の積分出力の差（Ｓ２ −Ｓ１ ）と設定値とを比較
したり、上死点前後の積分出力の比（Ｓ２ ／Ｓ１ ）
と設定値とを比較することによって、内燃機関が失火状
態か否かを判定しても良い。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、内燃機関の上死点前後におけ
る分解能が向上することによって失火状態の検出精度を
向上させることができるため、内燃機関の正常燃焼状態
と失火状態との判別を正確に行うことができる。
る分解能が向上することによって失火状態の検出精度を
向上させることができるため、内燃機関の正常燃焼状態
と失火状態との判別を正確に行うことができる。
【図１】本発明の一実施例を示したブロック図である。
【図２】実施例で得られた圧力センサの出力波形を示し
たモデル図である。
たモデル図である。
【図３】実施例で得られた圧力センサの出力波形を示し
たモデル図である。
たモデル図である。
【図４】従来技術の圧力センサの出力波形を示したモデ
ル図である。
ル図である。
【図５】従来技術の圧力センサの出力波形を示したモデ
ル図である。
ル図である。
１ 内燃機関用失火検出装置
２ 圧力センサ
４ 回転角センサ
５ 回転角センサ
６ 回転角センサ
７ 回転角センサ
９ 積分回路（積分手段）
１０ 積分回路（積分手段）
Claims (1)
- 【請求項１】 （ａ）内燃機関のシリンダ内圧を検出
する圧力センサと、（ｂ）前記内燃機関の上死点前後の
クランク角度が、その上死点近傍を除く所定クランク角
度内にあることを検出する４つの回転角センサと、（ｃ
）これらの回転角センサの出力に基づいて、前記圧力セ
ンサの内圧出力を前記上死点前後でそれぞれ積分する積
分手段と、（ｄ）この積分手段から出力された前記上死
点前後の積分出力を比較して、内燃機関が失火状態か否
かを判定する判定手段とを備えた内燃機関用失火検出装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9215991A JP2937531B2 (ja) | 1991-04-23 | 1991-04-23 | 内燃機関用失火検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9215991A JP2937531B2 (ja) | 1991-04-23 | 1991-04-23 | 内燃機関用失火検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04321751A true JPH04321751A (ja) | 1992-11-11 |
| JP2937531B2 JP2937531B2 (ja) | 1999-08-23 |
Family
ID=14046649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9215991A Expired - Lifetime JP2937531B2 (ja) | 1991-04-23 | 1991-04-23 | 内燃機関用失火検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2937531B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013174193A (ja) * | 2012-02-27 | 2013-09-05 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関の燃焼状態判定装置 |
| JP2013194527A (ja) * | 2012-03-16 | 2013-09-30 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関の燃焼状態判定装置 |
-
1991
- 1991-04-23 JP JP9215991A patent/JP2937531B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013174193A (ja) * | 2012-02-27 | 2013-09-05 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関の燃焼状態判定装置 |
| JP2013194527A (ja) * | 2012-03-16 | 2013-09-30 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関の燃焼状態判定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2937531B2 (ja) | 1999-08-23 |
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