JPH0432870B2 - - Google Patents
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- JPH0432870B2 JPH0432870B2 JP13935783A JP13935783A JPH0432870B2 JP H0432870 B2 JPH0432870 B2 JP H0432870B2 JP 13935783 A JP13935783 A JP 13935783A JP 13935783 A JP13935783 A JP 13935783A JP H0432870 B2 JPH0432870 B2 JP H0432870B2
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Landscapes
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Description
本発明は生石灰の水和に伴なう膨張力を利用し
た脆性物体の破壊剤の製造方法に関する。 従来コンクリート構造物や岩石を破壊する方法
としては、外部からの機械的衝撃による方法や火
薬等の爆発力を利用した方法が用いられている。
しかしながら、この方法は安全性や騒音、粉じん
あるいは振動等の公害、衛生上の問題点があり、
この問題を解決するものとして膨張性破壊剤を使
用した静的破壊工法が多用されるようになつてき
た。 この静的破壊工法に用いられる膨張性破壊剤
は、通常生石灰の水和に伴なう膨張力を利用した
ものであつて種々のタイプの破壊剤が提案されて
いる。これらの破壊剤はいずれも石灰石を主成分
とする原料を焼成後粉砕し、必要により他の成分
を配合することによつて製造される。この場合得
られる破壊剤の性能は原料を厚生する成分による
ことはもちろんであるが、原料の粉砕度、混合状
態あるいは焼成条件により大きく影響を受け、品
質が均一で高性能の製品を得るのは容易ではな
い。 本発明は、このような生石灰を主成分とする脆
性物体の破壊剤の改良された製造方法を提供する
ものであつて、物質で高性能の破壊剤を効率よく
製造することを目的とする。 本発明は、焼成後の段階でCuOに換算して0.1
〜0.2wt％の銅化合物およびFe2O3に換算して0.1
〜25.0wt％の鉄化合物を含有するような割合で銅
化合物および鉄化合物を含み、粉末度5000〜7000
cm2／ｇ（プレーン値）に粉砕した石灰質原料を加
圧成型し、この成型体を1000〜1400℃の温度で焼
成後冷却し、次いで粉砕することによる膨張性破
壊剤の製造方法である。 本発明の方法においては、粗粉砕した石灰石
に、焼成後の段階において所定量の銅および鉄化
合物を含むような割合で酸化第一銅、酸化第二銅
あるいは硫酸銅のような銅化合物および酸化第一
鉄、または酸化第二鉄のような鉄化合物を配合し
た原料を使用する。この場合水溶性の銅および鉄
化合物を使用し、水溶液で混合してもよい。破壊
剤はその主成分の水和反応に伴なう膨張圧を利用
して物体を破壊するものであるが、その水和反応
の速度は作業時の温度により大巾な差があるた
め、使用温度に応じて銅化合物、鉄化合物の添加
量を変え又目的に合つた反応速度、膨張圧が得ら
れるよう調整することが必要である。この場合焼
成後の含有量がCuOおよびFe2O3に換算して
0.1wt％未満では初期の急激な水和反応を抑制す
る効果が充分得られない。またCuOは0.2wt％、
Fe2O3は25.0wt％を超える必要はなく、添加量が
多くなり過ぎると所定時間内に充分な膨張圧を得
ることが困難となる。 混合した原料はボールミルやアトライタのよう
な通常の粉砕機で粉末度5000〜7000cm2／ｇとなる
ように粉砕する。粒度が粗すぎると成型の効果も
小さく物質な数品が得にくく、またこれ以上微粒
にするためには粉砕に要するエネルギーが大きく
実用的でない。 微粉砕した原料は乾式あるいは半乾式（水分３
〜8wt％程度）で100〜300Kg／cm2の圧力で加圧成
型する。この際の成型機としては油圧プレス、フ
リクシヨンプレス、押出し成型機等が適当であ
る。 次いで得られた成型体を1000〜1400℃の温度で
焼成する。焼成時間は原料の組成、焼成温度等に
より異なるので、それぞれの条件に応じて適宜定
めればよい。 焼成物は冷却後粉砕し、必要により減水剤、流
動化剤等を配合して製品とする。また破壊剤の自
硬性を増加させ、水和反応に伴なう膨張圧発現と
強度発現のタイミングを調節するため石コウある
いはスラグを添加してもよい。添加量は石コウあ
るいはスラグ以外の構成成分100重量部に対して
石コウは30重量部、スラグの場合は50重量部以下
であり、添加量が多すぎると膨強圧の著しい低下
等の欠陥を生ずる。 本発明の方法においては、原料を加圧成型して
要いることにより、結晶成長が促進され、焼結体
の密度が向上し、かつ均質化し、銅および鉄化合
物の添加による初期水和反応の抑制をさらに効果
的にし、低温度での焼結や従来は充分な性能が得
られなかつた銅化合物0.2wt％以下でも充分な性
能を有する破壊剤を得ることを可能にし、さらに
得られる破壊剤は最終的な膨張圧も大きく、しか
も施工時には少ない水量でスラリーの流動性が良
好である等の効果をもたらしてい。 この種の破壊剤の場合、鉄化合物の添加のみで
も充分な初期水和反応の抑制効果を得ることはで
きるが、銅化合物の添加は焼結時の結晶成長を促
進し、さらに施工時のスラリーの流動性の改良に
も大きな効果を発揮する。 以上述べたとおり本発明の方法によれば、適度
の時間内に大きな膨張圧が得られ、しかも施工時
の作業性が大巾に改良された破壊剤を効率よく製
造することができる。 次に実施例により本発明の方法をさらに具体的
に説明する。なお実施例、比較例に示した作業性
および膨張圧は次のようにして測定した。 〔作業性〕 土木学会の「プレパツクドコンクリートの注入
モルタルのコンシステンシー試験方法（Ｐロート
による方法）」に準じて測定した。流下時間の短
い方がスラリーの流動性が良好で施工時の作業性
がすぐれていることを示す。 〔膨張圧〕 膨張圧は第１図に示す装置を用いて測定した。
第１図においてＡは内径36mm、厚さ17mm、高さ
150mmの鋼管で側面から圧力変換器Ｂが装入され
ており、そのヘツドは鋼管の内壁に達している。
水で練つた破壊剤のサンプルを鋼管に充填しその
膨張圧を測定した。 実施例 １ 石灰石100重量部に酸化銅0.08重量部および酸
化鉄3.0重量部を配合した原料をボールミルを用
いて所定の粉末度に粉砕し、所定の成型圧にて３
cmφ×２cmの成型体とし1200℃で２時間焼成後焼
結体の嵩密度を測定した結果を表−１に示す。粉
末度5000〜7000cm2／ｇ（プレーン値）、成型圧力
100〜300Kg／cm2の範囲で著しく嵩密度の高い焼結
体が得られていることがわかる。
た脆性物体の破壊剤の製造方法に関する。 従来コンクリート構造物や岩石を破壊する方法
としては、外部からの機械的衝撃による方法や火
薬等の爆発力を利用した方法が用いられている。
しかしながら、この方法は安全性や騒音、粉じん
あるいは振動等の公害、衛生上の問題点があり、
この問題を解決するものとして膨張性破壊剤を使
用した静的破壊工法が多用されるようになつてき
た。 この静的破壊工法に用いられる膨張性破壊剤
は、通常生石灰の水和に伴なう膨張力を利用した
ものであつて種々のタイプの破壊剤が提案されて
いる。これらの破壊剤はいずれも石灰石を主成分
とする原料を焼成後粉砕し、必要により他の成分
を配合することによつて製造される。この場合得
られる破壊剤の性能は原料を厚生する成分による
ことはもちろんであるが、原料の粉砕度、混合状
態あるいは焼成条件により大きく影響を受け、品
質が均一で高性能の製品を得るのは容易ではな
い。 本発明は、このような生石灰を主成分とする脆
性物体の破壊剤の改良された製造方法を提供する
ものであつて、物質で高性能の破壊剤を効率よく
製造することを目的とする。 本発明は、焼成後の段階でCuOに換算して0.1
〜0.2wt％の銅化合物およびFe2O3に換算して0.1
〜25.0wt％の鉄化合物を含有するような割合で銅
化合物および鉄化合物を含み、粉末度5000〜7000
cm2／ｇ（プレーン値）に粉砕した石灰質原料を加
圧成型し、この成型体を1000〜1400℃の温度で焼
成後冷却し、次いで粉砕することによる膨張性破
壊剤の製造方法である。 本発明の方法においては、粗粉砕した石灰石
に、焼成後の段階において所定量の銅および鉄化
合物を含むような割合で酸化第一銅、酸化第二銅
あるいは硫酸銅のような銅化合物および酸化第一
鉄、または酸化第二鉄のような鉄化合物を配合し
た原料を使用する。この場合水溶性の銅および鉄
化合物を使用し、水溶液で混合してもよい。破壊
剤はその主成分の水和反応に伴なう膨張圧を利用
して物体を破壊するものであるが、その水和反応
の速度は作業時の温度により大巾な差があるた
め、使用温度に応じて銅化合物、鉄化合物の添加
量を変え又目的に合つた反応速度、膨張圧が得ら
れるよう調整することが必要である。この場合焼
成後の含有量がCuOおよびFe2O3に換算して
0.1wt％未満では初期の急激な水和反応を抑制す
る効果が充分得られない。またCuOは0.2wt％、
Fe2O3は25.0wt％を超える必要はなく、添加量が
多くなり過ぎると所定時間内に充分な膨張圧を得
ることが困難となる。 混合した原料はボールミルやアトライタのよう
な通常の粉砕機で粉末度5000〜7000cm2／ｇとなる
ように粉砕する。粒度が粗すぎると成型の効果も
小さく物質な数品が得にくく、またこれ以上微粒
にするためには粉砕に要するエネルギーが大きく
実用的でない。 微粉砕した原料は乾式あるいは半乾式（水分３
〜8wt％程度）で100〜300Kg／cm2の圧力で加圧成
型する。この際の成型機としては油圧プレス、フ
リクシヨンプレス、押出し成型機等が適当であ
る。 次いで得られた成型体を1000〜1400℃の温度で
焼成する。焼成時間は原料の組成、焼成温度等に
より異なるので、それぞれの条件に応じて適宜定
めればよい。 焼成物は冷却後粉砕し、必要により減水剤、流
動化剤等を配合して製品とする。また破壊剤の自
硬性を増加させ、水和反応に伴なう膨張圧発現と
強度発現のタイミングを調節するため石コウある
いはスラグを添加してもよい。添加量は石コウあ
るいはスラグ以外の構成成分100重量部に対して
石コウは30重量部、スラグの場合は50重量部以下
であり、添加量が多すぎると膨強圧の著しい低下
等の欠陥を生ずる。 本発明の方法においては、原料を加圧成型して
要いることにより、結晶成長が促進され、焼結体
の密度が向上し、かつ均質化し、銅および鉄化合
物の添加による初期水和反応の抑制をさらに効果
的にし、低温度での焼結や従来は充分な性能が得
られなかつた銅化合物0.2wt％以下でも充分な性
能を有する破壊剤を得ることを可能にし、さらに
得られる破壊剤は最終的な膨張圧も大きく、しか
も施工時には少ない水量でスラリーの流動性が良
好である等の効果をもたらしてい。 この種の破壊剤の場合、鉄化合物の添加のみで
も充分な初期水和反応の抑制効果を得ることはで
きるが、銅化合物の添加は焼結時の結晶成長を促
進し、さらに施工時のスラリーの流動性の改良に
も大きな効果を発揮する。 以上述べたとおり本発明の方法によれば、適度
の時間内に大きな膨張圧が得られ、しかも施工時
の作業性が大巾に改良された破壊剤を効率よく製
造することができる。 次に実施例により本発明の方法をさらに具体的
に説明する。なお実施例、比較例に示した作業性
および膨張圧は次のようにして測定した。 〔作業性〕 土木学会の「プレパツクドコンクリートの注入
モルタルのコンシステンシー試験方法（Ｐロート
による方法）」に準じて測定した。流下時間の短
い方がスラリーの流動性が良好で施工時の作業性
がすぐれていることを示す。 〔膨張圧〕 膨張圧は第１図に示す装置を用いて測定した。
第１図においてＡは内径36mm、厚さ17mm、高さ
150mmの鋼管で側面から圧力変換器Ｂが装入され
ており、そのヘツドは鋼管の内壁に達している。
水で練つた破壊剤のサンプルを鋼管に充填しその
膨張圧を測定した。 実施例 １ 石灰石100重量部に酸化銅0.08重量部および酸
化鉄3.0重量部を配合した原料をボールミルを用
いて所定の粉末度に粉砕し、所定の成型圧にて３
cmφ×２cmの成型体とし1200℃で２時間焼成後焼
結体の嵩密度を測定した結果を表−１に示す。粉
末度5000〜7000cm2／ｇ（プレーン値）、成型圧力
100〜300Kg／cm2の範囲で著しく嵩密度の高い焼結
体が得られていることがわかる。
【表】
実施例 ２
製品中に含まれる銅および鉄化合物が表−２の
割合となるように酸化銅および酸化鉄を配合した
石灰石を粉末度6000cm2／ｇとなるようにアトライ
タで粉砕したのち、成型圧200Kg／cm2で成型して
10cm×10cm×２cmの成型体とした。この成型体を
1200℃で２時間焼成し、冷却後粉末度2500cm2／ｇ
（プレーン値）に粉砕し所定量の減水剤、高炉ス
ラグ粉末、石こうを添加して製品とした。 この破壊剤300ｇを90ｇの水と混合し後記の方
法により膨張圧を測定した。膨張圧の測定結果と
その時の作業性を表−２に示した。本発明の破壊
剤は通常の焼成品に比較して銅および鉄化合物の
含有率が低い範囲においても充分な膨張圧を示
し、しかも作業性がすぐれていることがわかる。
割合となるように酸化銅および酸化鉄を配合した
石灰石を粉末度6000cm2／ｇとなるようにアトライ
タで粉砕したのち、成型圧200Kg／cm2で成型して
10cm×10cm×２cmの成型体とした。この成型体を
1200℃で２時間焼成し、冷却後粉末度2500cm2／ｇ
（プレーン値）に粉砕し所定量の減水剤、高炉ス
ラグ粉末、石こうを添加して製品とした。 この破壊剤300ｇを90ｇの水と混合し後記の方
法により膨張圧を測定した。膨張圧の測定結果と
その時の作業性を表−２に示した。本発明の破壊
剤は通常の焼成品に比較して銅および鉄化合物の
含有率が低い範囲においても充分な膨張圧を示
し、しかも作業性がすぐれていることがわかる。
【表】
象
比較例 １ 製品中に含まれる銅および鉄化合物が表−３の
割合となるように酸化銅および酸化鉄を配合した
石灰石を通常の方法で焼成品とした。 この破壊剤300ｇを90ｇの水と混合し後記の方
法により膨張圧を測定した。膨張圧の測定結果と
その時の作業性を表−３に示した。
比較例 １ 製品中に含まれる銅および鉄化合物が表−３の
割合となるように酸化銅および酸化鉄を配合した
石灰石を通常の方法で焼成品とした。 この破壊剤300ｇを90ｇの水と混合し後記の方
法により膨張圧を測定した。膨張圧の測定結果と
その時の作業性を表−３に示した。
第１図は本発明の破壊剤の膨張圧を測定する膨
張圧測定器の斜視図である。 Ａ……測定容器、Ｂ……圧力変換器。
張圧測定器の斜視図である。 Ａ……測定容器、Ｂ……圧力変換器。
Claims (1)
- １ 焼成後の段階でCuOに換算して0.1〜0.2wt％
の銅化合物およびFe2O3に換算して0.1〜25.0wt％
の鉄化合物を含有するような割合で銅化合物およ
び鉄化合物を含み、粉末度5000〜7000cm2／ｇ（プ
レーン値）に粉砕した石灰質原料を加圧成型し、
この成型体を1000〜1400℃の温度で焼成後冷却
し、次いで粉砕することを特徴とする膨張性破壊
剤の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13935783A JPS6032877A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 膨張性破壊剤の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13935783A JPS6032877A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 膨張性破壊剤の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6032877A JPS6032877A (ja) | 1985-02-20 |
| JPH0432870B2 true JPH0432870B2 (ja) | 1992-06-01 |
Family
ID=15243442
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13935783A Granted JPS6032877A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 膨張性破壊剤の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6032877A (ja) |
-
1983
- 1983-08-01 JP JP13935783A patent/JPS6032877A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6032877A (ja) | 1985-02-20 |
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