JPH04333548A - 高強度アルミニウム合金押出材の製造方法 - Google Patents
高強度アルミニウム合金押出材の製造方法Info
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- JPH04333548A JPH04333548A JP3888691A JP3888691A JPH04333548A JP H04333548 A JPH04333548 A JP H04333548A JP 3888691 A JP3888691 A JP 3888691A JP 3888691 A JP3888691 A JP 3888691A JP H04333548 A JPH04333548 A JP H04333548A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｚｎ，Ｍｇ，Ｃｕを含
有するＪＩＳ ７０７５系アルミニウム合金のような
難加工材料の押出加工方法に関し、特に押出速度を高め
ても押出材の表面にテアリング（微小傷）などの欠陥が
発生しないような押出加工方法に関するものである。
有するＪＩＳ ７０７５系アルミニウム合金のような
難加工材料の押出加工方法に関し、特に押出速度を高め
ても押出材の表面にテアリング（微小傷）などの欠陥が
発生しないような押出加工方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＪＩＳ ７０７５系アルミニウム合金
は、押出加工を行うと、押出材表面にテアリング（微小
傷）や結晶粒が粗大化する異常組織などの表面欠陥が発
生するので、難加工材料として知られ、押出速度が１ｍ
／ｍｉｎ以下と極めて低く、生産性の悪さが問題となっ
ている。
は、押出加工を行うと、押出材表面にテアリング（微小
傷）や結晶粒が粗大化する異常組織などの表面欠陥が発
生するので、難加工材料として知られ、押出速度が１ｍ
／ｍｉｎ以下と極めて低く、生産性の悪さが問題となっ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】最近、航空機部品や自
動車、オ―トバイ部品などは、軽量化が進みアルミニウ
ム合金や炭素繊維などの材料が用いられる量が多くなっ
ている。さらに軽量化を進めようとするには、強度を増
し肉厚を薄くする必要があり、７０７５合金材料の形材
の使用が多くなる。従って、押出加工の速度を上げ生産
性を向上させる必要があった。そこで本発明の目的は、
押出速度を高めても押出材の表面にテアリング（微小傷
）などの欠陥が発生しないような押出加工方法を提案す
るものである。
動車、オ―トバイ部品などは、軽量化が進みアルミニウ
ム合金や炭素繊維などの材料が用いられる量が多くなっ
ている。さらに軽量化を進めようとするには、強度を増
し肉厚を薄くする必要があり、７０７５合金材料の形材
の使用が多くなる。従って、押出加工の速度を上げ生産
性を向上させる必要があった。そこで本発明の目的は、
押出速度を高めても押出材の表面にテアリング（微小傷
）などの欠陥が発生しないような押出加工方法を提案す
るものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
、鋭意研究を続けた結果、７０７５合金材料がテアリン
グなどの欠陥を発生するのはＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕを含有す
るため、これら溶質原子が押出時に発生する転位と反応
して、変形抵抗を増大させるためであり、また、押出材
表面の結晶粒が粗大化するためであることを見出した。
、鋭意研究を続けた結果、７０７５合金材料がテアリン
グなどの欠陥を発生するのはＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕを含有す
るため、これら溶質原子が押出時に発生する転位と反応
して、変形抵抗を増大させるためであり、また、押出材
表面の結晶粒が粗大化するためであることを見出した。
【０００５】即ち押出材の表面で、テアリングや結晶粒
が粗大化する異常組織などの表面欠陥が発生するのは、
固溶したＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕらの溶質原子が押出時に発生
する転位と反応し、加工硬化して変形抵抗を増大させる
。特に押出材中心部が硬くなって、変形によるひずみが
表層部に集中するようになる。この結果、表層部には剪
断帯が形成されやすく、この剪断帯に沿って割れが発生
したり、結晶粒の粗大化が起こり、異常組織が発生する
。
が粗大化する異常組織などの表面欠陥が発生するのは、
固溶したＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕらの溶質原子が押出時に発生
する転位と反応し、加工硬化して変形抵抗を増大させる
。特に押出材中心部が硬くなって、変形によるひずみが
表層部に集中するようになる。この結果、表層部には剪
断帯が形成されやすく、この剪断帯に沿って割れが発生
したり、結晶粒の粗大化が起こり、異常組織が発生する
。
【０００６】この点を解決したのが本発明で、その要旨
は、Ｚｎ：４．０〜８．０％，Ｍｇ：１．０〜３．０％
，Ｃｕ：１．０〜３．０％，を含有し、その他Ａｌ及び
不可避的不純物を含有するアルミニウム合金鋳塊を、通
常の方法で均質化熱処理した後、再加熱し、３２０〜４
２０℃で１〜１００時間保持する析出処理を行った後、
３２０〜４２０℃で押出加工する高感度アルミニウム合
金押出材の製造方法である。又、Ｔｉ：０．００５〜０
．１０％、Ｚｒ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．０
５〜０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜０．５０％の１種又
は２種以上をさらに含有する場合もある。
は、Ｚｎ：４．０〜８．０％，Ｍｇ：１．０〜３．０％
，Ｃｕ：１．０〜３．０％，を含有し、その他Ａｌ及び
不可避的不純物を含有するアルミニウム合金鋳塊を、通
常の方法で均質化熱処理した後、再加熱し、３２０〜４
２０℃で１〜１００時間保持する析出処理を行った後、
３２０〜４２０℃で押出加工する高感度アルミニウム合
金押出材の製造方法である。又、Ｔｉ：０．００５〜０
．１０％、Ｚｒ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．０
５〜０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜０．５０％の１種又
は２種以上をさらに含有する場合もある。
【０００７】
【作用】次に、本発明に使用するアルミニウム合金材料
の組成を規定した作用・効果について説明する。 Ｚｎ：Ｚｎは、ＭｇやＣｕと複合して含有させることに
より、構造用材料としての強度（引張強さ４５ｋｇｆ／
ｍｍ２以上）を得るために必要である。しかし、４．０
％未満ではこの強度が得られず、８．０％を越えると鋳
造割れが発生し、製造が困難となる。
の組成を規定した作用・効果について説明する。 Ｚｎ：Ｚｎは、ＭｇやＣｕと複合して含有させることに
より、構造用材料としての強度（引張強さ４５ｋｇｆ／
ｍｍ２以上）を得るために必要である。しかし、４．０
％未満ではこの強度が得られず、８．０％を越えると鋳
造割れが発生し、製造が困難となる。
【０００８】Ｍｇ：Ｍｇは、ＺｎやＣｕと複合して含有
させることにより、構造用材料としての強度（引張強さ
４５ｋｇｆ／ｍｍ２以上）を得るために必要である。し
かし、１．０％未満ではこの強度が得られず、３．０％
を越えると押出加工が困難となる。
させることにより、構造用材料としての強度（引張強さ
４５ｋｇｆ／ｍｍ２以上）を得るために必要である。し
かし、１．０％未満ではこの強度が得られず、３．０％
を越えると押出加工が困難となる。
【０００９】Ｃｕ：Ｃｕは、ＺｎやＭｇと複合して含有
させることにより、構造用材料としての強度（引張強さ
４５ｋｇｆ／ｍｍ２以上）を得るために必要である。し
かし、１．０％未満ではこの強度が得られず、３．０％
を越えると押出加工が困難となる。
させることにより、構造用材料としての強度（引張強さ
４５ｋｇｆ／ｍｍ２以上）を得るために必要である。し
かし、１．０％未満ではこの強度が得られず、３．０％
を越えると押出加工が困難となる。
【００１０】Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｔｉ：Ｚｒ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｔｉは、いずれも押出材の結晶粒を微細化させるの
に必要な元素であり、Ｔｉは０．００５％未満その他は
０．０５％未満ではこの効果がなく、Ｔｉは０．１０％
を越えると、Ｚｒ及びＣｒでは０．３０％を越えると、
Ｍｎでは０．５０％を越えると、鋳造時に巨大な晶出物
が生成し、押出材の表面性状が悪くなる。
ｎ，Ｔｉは、いずれも押出材の結晶粒を微細化させるの
に必要な元素であり、Ｔｉは０．００５％未満その他は
０．０５％未満ではこの効果がなく、Ｔｉは０．１０％
を越えると、Ｚｒ及びＣｒでは０．３０％を越えると、
Ｍｎでは０．５０％を越えると、鋳造時に巨大な晶出物
が生成し、押出材の表面性状が悪くなる。
【００１１】析出処理：析出処理は、Ａｌ，Ｚｎ，Ｍｇ
，Ｃｕの複合化合物（例えばＡｌＺｎＭｇ，ＭｇＺｎ２
、ＡｌＣｕＭｇの化合物）を析出させ、その大きさを０
．２〜１０μｍに成長させる。これにより押出性を改善
する。析出処理温度が３２０℃未満または析出処理を行
わないときでは、析出物が０．２μｍ未満と微細となる
（あるいはＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕの溶質原子が固溶している
）ため、押出性が低下する。押出材の中心部では固溶し
た溶質原子が、押出時に転位と反応して、変形抵抗を増
大させ、その結果として押出材の表層部に変形が集中し
、割れなどが発生し、表面性状が劣化する。押出材の表
層部では、固溶した溶質原子が、押出し時に剪断帯を形
成し、表面に割れの発生や肌荒れを生じさせ、押出性を
低下させる。析出処理温度が４２０℃を越すと、Ａｌ，
Ｚｎ，Ｍｇ，Ｃｕの複合化合物が析出せず、押出性が低
下する。また、処理時間が１時間未満では、Ａｌ，Ｚｎ
，Ｍｇ，Ｃｕの複合化合物が析出せず、押出性が低下す
る。処理時間が１００時間を越えてた場合でも、Ａｌ，
Ｚｎ，Ｍｇ，Ｃｕの複合化合物の析出効果が変わらない
。上記の析出処理を行っても、押出温度が３２０℃より
も低いときは、変形抵抗が増大して、押出性を低下させ
る。押出温度が４２０℃を越すと析出処理で粗大化させ
た析出物が再固溶しやすくなって、固溶した溶質原子が
増すことで押出性が低下する。
，Ｃｕの複合化合物（例えばＡｌＺｎＭｇ，ＭｇＺｎ２
、ＡｌＣｕＭｇの化合物）を析出させ、その大きさを０
．２〜１０μｍに成長させる。これにより押出性を改善
する。析出処理温度が３２０℃未満または析出処理を行
わないときでは、析出物が０．２μｍ未満と微細となる
（あるいはＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕの溶質原子が固溶している
）ため、押出性が低下する。押出材の中心部では固溶し
た溶質原子が、押出時に転位と反応して、変形抵抗を増
大させ、その結果として押出材の表層部に変形が集中し
、割れなどが発生し、表面性状が劣化する。押出材の表
層部では、固溶した溶質原子が、押出し時に剪断帯を形
成し、表面に割れの発生や肌荒れを生じさせ、押出性を
低下させる。析出処理温度が４２０℃を越すと、Ａｌ，
Ｚｎ，Ｍｇ，Ｃｕの複合化合物が析出せず、押出性が低
下する。また、処理時間が１時間未満では、Ａｌ，Ｚｎ
，Ｍｇ，Ｃｕの複合化合物が析出せず、押出性が低下す
る。処理時間が１００時間を越えてた場合でも、Ａｌ，
Ｚｎ，Ｍｇ，Ｃｕの複合化合物の析出効果が変わらない
。上記の析出処理を行っても、押出温度が３２０℃より
も低いときは、変形抵抗が増大して、押出性を低下させ
る。押出温度が４２０℃を越すと析出処理で粗大化させ
た析出物が再固溶しやすくなって、固溶した溶質原子が
増すことで押出性が低下する。
【００１２】上記析出処理に先立って行う鋳塊の均質化
処理は、鋳造時に形成されたＡｌＭｇＣｕ系の共晶化合
物を分解し、強度を高める効果と、その他の成分として
含有するＭｎ等の遷移金属の濃度分布を均一にし、結晶
粒を細かくする効果とがある。
処理は、鋳造時に形成されたＡｌＭｇＣｕ系の共晶化合
物を分解し、強度を高める効果と、その他の成分として
含有するＭｎ等の遷移金属の濃度分布を均一にし、結晶
粒を細かくする効果とがある。
【００１３】処理温度が４６０℃未満では、鋳造時に形
成されたＡｌＭｇＣｕ系の共晶化合物が分解せず、遷移
金属の濃度分布も均一にならない。５００℃を越すと共
晶化合物が融解し、水素などの拡散しやすい不純物が、
この溶解した部分に拡散してくる。この結果、押出材で
欠陥が発生しやすくなる。処理時間が１時間未満では、
上記効果が得られず、５０時間を越えてもこの効果は飽
和し、ほとんど変わらない。
成されたＡｌＭｇＣｕ系の共晶化合物が分解せず、遷移
金属の濃度分布も均一にならない。５００℃を越すと共
晶化合物が融解し、水素などの拡散しやすい不純物が、
この溶解した部分に拡散してくる。この結果、押出材で
欠陥が発生しやすくなる。処理時間が１時間未満では、
上記効果が得られず、５０時間を越えてもこの効果は飽
和し、ほとんど変わらない。
【００１４】
実施例１
Ａｌ−４．０％Ｚｎ−２．８％Ｍｇ−１．３％Ｃｕ系合
金を、通常の方法で溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳
造後、４８０℃×１０ｈｒで均質化処理後、表１に示す
条件で、析出処理を行い、析出処理した材料の析出物の
検鏡と、３５０及び４００℃で押出速度を変えて、直径
４０ｍｍに押出た。押出後、押出材の表面性状を目視観
察で行い、きず欠陥が１個／ｃｍ２以下が得られる押出
速度を求めた。これらの結果を表１に併記した。そして
評価基準として、押出速度が１ｍ／ｍｉｎ以上が得られ
るものを本発明とした。すなわち、発明例のＮｏ．１１
〜１５は、析出物の大きさとして０．４μｍ以上の大き
さのものが得られ、押出加工速度も１．４ｍ／ｍｉｎ以
上が得られた。しかし、比較例のＮｏ．１６は析出処理
を行わなかったため、析出物の大きさが０．１μｍ以下
で、押出温度が４００℃の場合でも押出速度は０．４ｍ
／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．１７は析出処理温度が３
００℃と低く、Ｎｏ．１８は逆に４５０℃と高いため、
いずれも析出物の大きさが０．１μｍ以下と大きく成長
しないので、押出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低くなった
。Ｎｏ．１９は析出処理温度が３５０℃で発明の範囲に
あるが、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出物が大き
くならず、押出速度は０．５ｍ／ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
金を、通常の方法で溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳
造後、４８０℃×１０ｈｒで均質化処理後、表１に示す
条件で、析出処理を行い、析出処理した材料の析出物の
検鏡と、３５０及び４００℃で押出速度を変えて、直径
４０ｍｍに押出た。押出後、押出材の表面性状を目視観
察で行い、きず欠陥が１個／ｃｍ２以下が得られる押出
速度を求めた。これらの結果を表１に併記した。そして
評価基準として、押出速度が１ｍ／ｍｉｎ以上が得られ
るものを本発明とした。すなわち、発明例のＮｏ．１１
〜１５は、析出物の大きさとして０．４μｍ以上の大き
さのものが得られ、押出加工速度も１．４ｍ／ｍｉｎ以
上が得られた。しかし、比較例のＮｏ．１６は析出処理
を行わなかったため、析出物の大きさが０．１μｍ以下
で、押出温度が４００℃の場合でも押出速度は０．４ｍ
／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．１７は析出処理温度が３
００℃と低く、Ｎｏ．１８は逆に４５０℃と高いため、
いずれも析出物の大きさが０．１μｍ以下と大きく成長
しないので、押出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低くなった
。Ｎｏ．１９は析出処理温度が３５０℃で発明の範囲に
あるが、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出物が大き
くならず、押出速度は０．５ｍ／ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
【００１５】
【表１】
【００１６】実施例２
Ａｌ−８．０％Ｚｎ−１．１％Ｍｇ−１．１％Ｃｕ系合
金を、通常の方法で溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳
造後、４８０℃×１０ｈｒで均質化処理後、表２に示す
条件で、析出処理を行い、析出処理した材料の析出物の
検鏡と、３５０及び４００℃で押出速度を変えて、直径
４０ｍｍに押出た。試験方法及び評価方法は、実施例１
と同様とし、これらの結果を表２に併記した。すなわち
、発明例のＮｏ．２１〜２５は、析出物の大きさとして
０．３μｍ以上の大きさのものが得られ、押出加工速度
も１．４ｍ／ｍｉｎ以上が得られた。しかし、比較例の
Ｎｏ．２６は析出処理を行わなかったため、析出物の大
きさが０．１μｍ以下で、押出温度が４００℃の場合で
も押出温度は０．３ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．２
７は析出処理温度が３００℃と低く、Ｎｏ．２８は逆に
４５０℃と高いため、いずれも析出物の大きさが０．１
μｍ以下と大きく成長しないので、押出速度は０．４ｍ
／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．２９は析出処理温度が３
５０℃で発明の範囲にあるが、処理時間が０．５ｈｒと
短いため析出物が大きくならず、押出速度は０．５ｍ／
ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
金を、通常の方法で溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳
造後、４８０℃×１０ｈｒで均質化処理後、表２に示す
条件で、析出処理を行い、析出処理した材料の析出物の
検鏡と、３５０及び４００℃で押出速度を変えて、直径
４０ｍｍに押出た。試験方法及び評価方法は、実施例１
と同様とし、これらの結果を表２に併記した。すなわち
、発明例のＮｏ．２１〜２５は、析出物の大きさとして
０．３μｍ以上の大きさのものが得られ、押出加工速度
も１．４ｍ／ｍｉｎ以上が得られた。しかし、比較例の
Ｎｏ．２６は析出処理を行わなかったため、析出物の大
きさが０．１μｍ以下で、押出温度が４００℃の場合で
も押出温度は０．３ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．２
７は析出処理温度が３００℃と低く、Ｎｏ．２８は逆に
４５０℃と高いため、いずれも析出物の大きさが０．１
μｍ以下と大きく成長しないので、押出速度は０．４ｍ
／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．２９は析出処理温度が３
５０℃で発明の範囲にあるが、処理時間が０．５ｈｒと
短いため析出物が大きくならず、押出速度は０．５ｍ／
ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
【００１７】
【表２】
【００１８】実施例３
Ａｌ−８．０％Ｚｎ−２．８％Ｍｇ−２．７％Ｃｕ系合
金を、通常の方法で溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳
造後、４７０℃×１０ｈｒで均質化処理後、表３に示す
条件で、析出処理を行い、析出処理した材料の析出物の
検鏡と、３５０及び４００℃で押出速度を変えて、直径
４０ｍｍに押出た。試験方法及び評価方法は、実施例１
と同様とし、これらの結果を表３に併記した。すなわち
、発明例のＮｏ．３１〜３５は、析出物の大きさとして
０．５μｍ以上の大きさのものが得られ、押出加工速度
も１．４ｍ／ｍｉｎ以上が得られた。しかし、比較例の
Ｎｏ．３６は析出処理を行わなかったため、析出物の大
きさが０．１μｍで、押出温度が４００℃の場合でも押
出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．３７は
析出処理温度が３００℃と低く、Ｎｏ．３８は逆に４５
０℃と高く、いずれも析出物の大きさが０．１μｍで、
大きく成長しないので押出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低
くなった。Ｎｏ．３９は析出処理温度が３５０℃で発明
の範囲にあるが、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出
物が大きくならず、析出温度は０．６ｍ／ｍｉｎと低く
なった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
金を、通常の方法で溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳
造後、４７０℃×１０ｈｒで均質化処理後、表３に示す
条件で、析出処理を行い、析出処理した材料の析出物の
検鏡と、３５０及び４００℃で押出速度を変えて、直径
４０ｍｍに押出た。試験方法及び評価方法は、実施例１
と同様とし、これらの結果を表３に併記した。すなわち
、発明例のＮｏ．３１〜３５は、析出物の大きさとして
０．５μｍ以上の大きさのものが得られ、押出加工速度
も１．４ｍ／ｍｉｎ以上が得られた。しかし、比較例の
Ｎｏ．３６は析出処理を行わなかったため、析出物の大
きさが０．１μｍで、押出温度が４００℃の場合でも押
出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．３７は
析出処理温度が３００℃と低く、Ｎｏ．３８は逆に４５
０℃と高く、いずれも析出物の大きさが０．１μｍで、
大きく成長しないので押出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低
くなった。Ｎｏ．３９は析出処理温度が３５０℃で発明
の範囲にあるが、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出
物が大きくならず、析出温度は０．６ｍ／ｍｉｎと低く
なった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
【００１９】
【表３】
【００２０】実施例４
Ａｌ−６．２％Ｚｎ−２．４％Ｍｇ−２．３％Ｃｕ−０
．１２％Ｚｒ−０．０５％Ｔｉ系合金を、通常の方法で
溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳造後、５００℃で２
ｈｒの均質化処理をした後、表４に示す条件で析出処理
を行い、析出処理した材料の析出物の検鏡と、３５０及
び４００℃で押出速度を変えて、直径４０ｍｍに押出し
た。試験方法及び評価方法は、実施例１と同様とし、こ
れらの結果を表４に併記した。すなわち、発明例のＮｏ
．４１〜４５は、析出物の大きさとして０．５μｍ以上
の大きさのものが得られ、押出加工速度も１．２ｍ／ｍ
ｉｎ以上が得られた。しかし、比較例のＮｏ．４６は析
出処理を行わなかったため、析出物の大きさが０．１μ
ｍで、押出温度が４００℃の場合でも押出速度は０．５
ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．４７は析出処理温度が
３００℃と低く、Ｎｏ．４８は逆に４５０℃と高く、い
ずれも析出物の大きさが０．１μｍで、大きく成長しな
いので押出速度は０．５ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ
．４９は析出処理温度が３５０℃で発明の範囲にあるが
、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出物が大きくなら
ず、押出温度は０．８ｍ／ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
．１２％Ｚｒ−０．０５％Ｔｉ系合金を、通常の方法で
溶解し、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳造後、５００℃で２
ｈｒの均質化処理をした後、表４に示す条件で析出処理
を行い、析出処理した材料の析出物の検鏡と、３５０及
び４００℃で押出速度を変えて、直径４０ｍｍに押出し
た。試験方法及び評価方法は、実施例１と同様とし、こ
れらの結果を表４に併記した。すなわち、発明例のＮｏ
．４１〜４５は、析出物の大きさとして０．５μｍ以上
の大きさのものが得られ、押出加工速度も１．２ｍ／ｍ
ｉｎ以上が得られた。しかし、比較例のＮｏ．４６は析
出処理を行わなかったため、析出物の大きさが０．１μ
ｍで、押出温度が４００℃の場合でも押出速度は０．５
ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．４７は析出処理温度が
３００℃と低く、Ｎｏ．４８は逆に４５０℃と高く、い
ずれも析出物の大きさが０．１μｍで、大きく成長しな
いので押出速度は０．５ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ
．４９は析出処理温度が３５０℃で発明の範囲にあるが
、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出物が大きくなら
ず、押出温度は０．８ｍ／ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
【００２１】
【表４】
注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μ
ｍの粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理で
は、この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いて
いる。
ｍの粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理で
は、この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いて
いる。
【００２２】実施例５
Ａｌ−５．５％Ｚｎ−２．４％Ｍｇ−１．５％Ｃｕ−０
．２％Ｃｒ系合金（７０７５）を、通常の方法で溶解し
、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳造後、４６０℃で４８ｈｒ
の均質化処理をした後、第５表に示す条件で析出処理を
行い、４００℃で押出速度を変えて、直径４０ｍｍに押
出た。押出後、押出材の表面性状を目視観察で行った。 押出材の表面に発生したきず欠陥が、１個／ｃｍ２以上
になったときの押出速度を最高の押出速度とした。 試験方法及び評価方法は、実施例１と同様とし、これら
の結果を表５に併記した。すなわち、発明例のＮｏ．５
１〜５４は、析出物の大きさとして０．４μｍ以上の大
きさのものが得られ、押出加工速度も１．２ｍ／ｍｉｎ
以上が得られた。しかし、比較例のＮｏ．５５は析出処
理を行わなかったため、析出物の大きさが０．１μｍ以
下で、押出温度が４００℃の場合でも押出速度は０．４
ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．５６は析出処理温度が
３００℃と低く、Ｎｏ．５７は逆に４５０℃と高く、い
ずれも析出物の大きさが０．１μｍ以下と大きく成長し
ないので、押出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低くなった。 Ｎｏ．５８は析出処理温度が３５０℃で発明の範囲にあ
るが、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出物が大きく
ならず、押出速度は０．７ｍ／ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
．２％Ｃｒ系合金（７０７５）を、通常の方法で溶解し
、直径２００ｍｍの鋳塊を鋳造後、４６０℃で４８ｈｒ
の均質化処理をした後、第５表に示す条件で析出処理を
行い、４００℃で押出速度を変えて、直径４０ｍｍに押
出た。押出後、押出材の表面性状を目視観察で行った。 押出材の表面に発生したきず欠陥が、１個／ｃｍ２以上
になったときの押出速度を最高の押出速度とした。 試験方法及び評価方法は、実施例１と同様とし、これら
の結果を表５に併記した。すなわち、発明例のＮｏ．５
１〜５４は、析出物の大きさとして０．４μｍ以上の大
きさのものが得られ、押出加工速度も１．２ｍ／ｍｉｎ
以上が得られた。しかし、比較例のＮｏ．５５は析出処
理を行わなかったため、析出物の大きさが０．１μｍ以
下で、押出温度が４００℃の場合でも押出速度は０．４
ｍ／ｍｉｎと低くなった。Ｎｏ．５６は析出処理温度が
３００℃と低く、Ｎｏ．５７は逆に４５０℃と高く、い
ずれも析出物の大きさが０．１μｍ以下と大きく成長し
ないので、押出速度は０．４ｍ／ｍｉｎと低くなった。 Ｎｏ．５８は析出処理温度が３５０℃で発明の範囲にあ
るが、処理時間が０．５ｈｒと短いため析出物が大きく
ならず、押出速度は０．７ｍ／ｍｉｎと低くなった。 注）析出物に関しては、均質化処理後の冷却で数μｍの
粗大な化合物も析出するが、本発明での析出処理では、
この数は微細な化合物に比べて少ないためは省いている
。
【００２３】
【表５】
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明はＡｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系アルミニウム合金鋳塊を、通常の方法
で均質化熱処理した後、再加熱し析出処理を行った後、
押出加工することにより、押出し材の表面にテアリング
などの欠陥が発生することなく押出し速度を高めること
ができ、産業上極めて有効である。
ｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系アルミニウム合金鋳塊を、通常の方法
で均質化熱処理した後、再加熱し析出処理を行った後、
押出加工することにより、押出し材の表面にテアリング
などの欠陥が発生することなく押出し速度を高めること
ができ、産業上極めて有効である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎ：４．０〜８．０％（重量％、以
下同様），Ｍｇ：１．０〜３．０％，Ｃｕ：１．０〜３
．０％，を含有し、その他Ａｌ及び不可避的不純物を含
有するアルミニウム合金鋳塊を、通常の方法で均質化熱
処理した後、再加熱し３２０〜４２０℃で１〜１００時
間保持する析出処理を行った後、押出加工することを特
徴とする高強度アルミニウム合金押出材の製造方法。 - 【請求項２】 アルミニウム合金鋳塊がさらにＴｉ：
０．００５〜０．１０％並びにＺｒ：０．０５〜０．３
０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜
０．５０％のいずれか１種又は２種以上を含有している
請求項１記載の高強度アルミニウム合金押出材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3038886A JPH0794700B2 (ja) | 1991-02-12 | 1991-02-12 | 高強度アルミニウム合金押出材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3038886A JPH0794700B2 (ja) | 1991-02-12 | 1991-02-12 | 高強度アルミニウム合金押出材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04333548A true JPH04333548A (ja) | 1992-11-20 |
| JPH0794700B2 JPH0794700B2 (ja) | 1995-10-11 |
Family
ID=12537694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3038886A Expired - Fee Related JPH0794700B2 (ja) | 1991-02-12 | 1991-02-12 | 高強度アルミニウム合金押出材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0794700B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001303221A (ja) * | 2000-02-23 | 2001-10-31 | Soc Metallurgique De Gerzat | ＡｌＺｎＭｇＣｕ合金製の加圧中空胴体及びその製造方法 |
| JP2010179363A (ja) * | 2009-01-08 | 2010-08-19 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金鋳塊およびその製造方法 |
| JP2014037557A (ja) * | 2012-08-10 | 2014-02-27 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム−亜鉛系合金押出材およびその製造方法 |
| JP2014105389A (ja) * | 2012-11-30 | 2014-06-09 | Aisin Keikinzoku Co Ltd | ７０００系アルミニウム合金の押出成形用ビレット及びそれを用いた押出形材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5538902A (en) * | 1978-08-17 | 1980-03-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Manufacture of high strength a -zn-mg alloy for extrusion |
| JPS58213850A (ja) * | 1982-06-08 | 1983-12-12 | Kobe Steel Ltd | 成形性の優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
-
1991
- 1991-02-12 JP JP3038886A patent/JPH0794700B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5538902A (en) * | 1978-08-17 | 1980-03-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Manufacture of high strength a -zn-mg alloy for extrusion |
| JPS58213850A (ja) * | 1982-06-08 | 1983-12-12 | Kobe Steel Ltd | 成形性の優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001303221A (ja) * | 2000-02-23 | 2001-10-31 | Soc Metallurgique De Gerzat | ＡｌＺｎＭｇＣｕ合金製の加圧中空胴体及びその製造方法 |
| JP2010179363A (ja) * | 2009-01-08 | 2010-08-19 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金鋳塊およびその製造方法 |
| JP2014037557A (ja) * | 2012-08-10 | 2014-02-27 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム−亜鉛系合金押出材およびその製造方法 |
| JP2014105389A (ja) * | 2012-11-30 | 2014-06-09 | Aisin Keikinzoku Co Ltd | ７０００系アルミニウム合金の押出成形用ビレット及びそれを用いた押出形材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0794700B2 (ja) | 1995-10-11 |
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