JPH0433478B2 - - Google Patents
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- JPH0433478B2 JPH0433478B2 JP59020535A JP2053584A JPH0433478B2 JP H0433478 B2 JPH0433478 B2 JP H0433478B2 JP 59020535 A JP59020535 A JP 59020535A JP 2053584 A JP2053584 A JP 2053584A JP H0433478 B2 JPH0433478 B2 JP H0433478B2
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Description
Ａ 本発明の技術分野
本発明は敷布団および寝具一般に用いられる中
芯材あるいは家具、ベツド分野の詰め物材に適し
た詰め物材に関する。 Ｂ 従来技術とその問題点 従来、敷布団用詰め綿としては木綿が主流で使
用されて来たが、近年、合成繊維の生産拡販に伴
い木綿にかわつて圧縮回復特性の優れたポリエス
テル・ステープル綿が使用されつつある。しかし
合成繊維綿の特長である高度の嵩高性が、寝たと
きの体重の加重により弾性のない状態、即ち底つ
き感があるとか、あるいは体が沈み込むなど、寝
心地が悪いとの評価がある。最近では合成繊維綿
の表面層を樹脂で加工した樹脂綿とか、市販合成
繊維綿に低融点合成繊維を混合し、熱セツトし
た、いわゆる「堅綿」と称する積層ウエブを敷布
団用中芯たして使用し、上述の弊害を軽減する方
法が多く取られて来ているが、未だ敷布団たとし
て堅さの要求度が満足されておらず、更には耐久
性、圧縮反発弾性力に欠けるものであるとの指摘
や、敷布団以外の寝具一般への使用が難しく、更
には堅さと軽量化が要求される家具あるいはベツ
ド分野への詰め物材として未だ広く用いられるに
は至つていない。 Ｃ 本発明の目的 本発明は上記のような欠点を解決せんとするも
ので、低融点合成繊維の相手繊維を改良すること
により、即ち高中空率で且つ、潜在捲縮性を有し
熱処理により、繊維自身が著しく形態収縮を伴う
収縮を起すものを用いることにより上記した欠点
が一挙に解決できることを見出し本発明に到達し
たものである。 Ｄ 本発明の構成 即ち、本発明は、単繊維繊度３〜30dr、熱水収
縮率６〜25％、捲縮数４ケ／in以上の三次元立体
捲縮を有するステープルフアイバー(A)95〜60重量
％と、低融点のポリエステルステープルフアイバ
ー(B)５〜40重量％との混合綿から成り、少なくと
も一部の単繊維間で接着点を有している詰め物材
であり、かかる詰め物材は、単繊維繊度３〜
36dr、熱水収縮率６〜25％、捲縮数４ケ／in以上
で、三次元立体捲縮を発現する潜在捲縮性合成繊
維ステープルフアイバー(A)95〜60重量％と、低融
点ポリエステル・ステープルフアイバー(B)５〜40
重量％とを混合し、製綿し適宜厚さに積層したウ
エブ130〜180℃で熱セツト処理することによつて
得られるものである。 本発明において使用される合成繊維ステープル
フアイバー(A)としてはポリエステル繊維で単繊維
繊度が３〜30dr、好ましくは6dr〜25dr繊維長38
〜74mm、捲縮数４ケ／in以上、好ましくは４〜12
ケ／in、捲縮率13〜25％なる潜在捲縮能を有し、
三次元立体捲縮の捲縮形態で且つ、熱水収縮率６
〜25％のステープル・フアイバーが好適である。 また、本発明に使用される低融点のポリエステ
ル・ステープル・フアイバーは通常市販品を用い
ることができるが、合成繊維ステープル・フアイ
バー(A)の融点よりも50℃以上低いものを選ぶこと
が肝要である。 本発明において堅さを調整する要因としては繊
度、熱水収縮率、低融点ポリエステルの混合比率
および積層ウエブの熱処理温度条件により調整が
可能であることが特徴であり実施例により本発明
を具体的に説明するが、比較的柔軟な堅さが望ま
れる敷布団以外への布団中芯材、従来の敷布団中
芯材に比べ堅く且つ、耐久性圧縮反発弾性が強い
ものから、家具、ベツド分野に用いる軽量で且つ
嵩高な非常に堅い詰め物材まで、堅さの違う商品
を簡単で且つ、均質なものとして作ることができ
る点が従来の製法による商品と大巾に違う。 本発明によつて使用される合成繊維ステープル
フアイバー(A)の繊度は３〜30drのものが好まし
い。この内比較的柔軟な堅さの商品に対しては、
単繊維の曲げ剛性の低い10dr以下が好ましく、敷
布団商品や堅さが要求されるものに対しては10dr
以上、より好ましくは12dr以上が好適であり、家
具の詰め物材では20dr以上がよい。 一方、低融点ポリエステル・フアイバー(B)につ
いては梳毛式ローラーカードの通過性、(A)繊維と
の均一な混合性を考慮すると３〜10drが好適であ
る。 熱水収縮率については混合綿の積層ウエブを熱
セツト処理する場合の捲縮の発現とそれによるウ
エブの級密化の尺度として重要で、測定方法とし
て単繊維を無荷重状態で沸とう水中に投入した場
合の収縮率にて表わしたもので、熱水収縮率が６
％未満の場合には(A)繊維の捲縮の発現性が弱く、
繊維間の拘束力が弱く、ウエブの緻密化が満足さ
れない。収縮率が６％以上、好ましくは８％以上
で且つ、収縮力（収縮応力）が0.2ｇ／ｄ以上の
場合は捲縮の発現性が強くなり繊維のもつれ合い
と絡み合いが強化され、著しい緻密化を促進す
る。しかしながら熱水収縮率が25％より高く且つ
収縮力0.2ｇ／dr以上を有するものは通常、共重
合されないポリエステル繊維では作ることが難し
いし、しかも共重合タイプポリエステル繊維では
詰め物材としての圧縮回復特性が著しく低下する
ため好ましくない。 したがつて、本発明で使用される合成繊維ステ
ープル・フアイバー(A)は圧縮回復特性の優れる通
常のポリエチレンテレフタレートから紡糸される
コンジユゲートタイプか非対称急冷紡糸タイプの
潜在捲縮能を高度に有する繊維に限定される。 捲縮数についてはJIS Ｌ―1074の試験法に基づ
いて測定する。捲縮数４ケ／in未満の場合は繊維
自身の潜在捲縮能が低く、更に積層ウエブに於け
る捲縮の発現が弱く、柔かいものとなる。又、捲
縮数は梳毛式ローラーカードの通過性から判断し
て４〜13ケ／inが好ましく、それ以上の捲縮数で
は繊維の損傷が起ることがあり好ましくない。 捲縮形態が三次元立体捲縮については低融点ポ
リエステルフアイバー(B)が溶融した時に単繊維の
スプリング効果を積層ウエブに反映できること、
即ち繊維同志が線接触するのを防ぐと共に製綿後
の比容積を最大にしうることに熱処理の繊維間の
拘束性が緩和され、捲縮の発現、緻密化を助け、
(B)繊維の溶融による接着は、(A)繊維間に点接着と
して存在し、圧縮反発力の強い詰め物材が得られ
る。一方、機械捲縮形態では繊維間のスプリング
効果が著しく低下する。 繊維中空率については繊維横断面の中空部面積
が繊維横断面面積に占める比率で表わす。中空率
15％未満では詰め物材の軽量化、保温力の向上に
大きく寄与しない点で好ましくない。又、嵩保持
性、軽量化からは中空率が大きい程好ましが、中
空率が50％を越えるものは紡糸でのパンク率の増
加、延伸での各種ローラーでの横圧縮圧力に耐え
られず偏平化が進むなど、現在の溶融紡糸技術で
は困難である。 合成繊維ステープルフアイバー(A)と低融点ポリ
エステル・ステープルフアイバー(B)が混合比率
95：５〜60：40となるように混合される。もし、
該(B)繊維の混合比率が５％未満の場合は(A)繊維同
志の接着性が弱く滑脱防止効果が低下し形態安定
性、耐久性が激しく低下し好ましくない。また(B)
繊維が40％を越える場合には(A)繊維の特性、即ち
融着成分が過多となつて詰め物材の圧縮反発弾力
力が著しく低下し、硬すぎて詰め物材として不適
である。 混合綿の熱セツトは、積層ウエブを加熱によつ
て低融点ポリエステルステープルフアイバーが溶
融し合成繊維ステープルフアイバー(A)の繊維間を
熱融着すると同時に該(A)繊維は捲縮を発現し、ウ
エブを高度に緻密化する。該加燃セツトの手段は
熱風による乾燥手段を取るのが好ましい。熱水、
スチーム、高圧スチーム、のような湿熱手段でも
よいが、やゝ(B)繊維の溶融接着性が低下する。乾
燥手段で加熱ロールでの加圧、加熱液および加熱
金網で加圧する方法を併用してもよい。又、積層
ウエブの加熱温度は130〜180℃が好ましいが、一
般的には140〜160℃が経済的温度である。該温度
が130℃未満では低融点ポリエステル・ステープ
ルフアイバー(B)の融着が不均一になり、繊維間の
熱融着が不充分になり捲縮の発現も不完全とな
り、詰め物材として不十分な品質の低いものにな
る。又、180℃を越えると(A)繊維の配向緩和が起
り捲縮の伸びが起り始めるため、詰め物材として
圧縮反発力の低いものとなる。 Ｅ 本発明の効果並びに用途 本発明の詰め物材は敷布団中芯材として特に好
ましいものであるが、このほかの寝具一般の中芯
材としても使用することができる。又、家具およ
びベツト分野に広く用いられているウレタンフオ
ームに比べ腰が強く、堅く仕上げることができる
ので、これを単独でマツトとして使用しても底つ
き感がなくて寝心地がよいという利点がある。
又、従来の敷布団中芯綿は低融点ポリエステルス
テープルフアイバー(B)の熱融着だけであるため、
屈曲あるいは圧縮移動の反復動作に対して経時的
劣化を起し、堅さ保持性、形態保持性が激しく低
下するが、本発明ではこれら欠点が充分満足され
る。更に本発明では軟かい詰め物材、又は硬い詰
め物材を好み用途に応じて製造することができる
うえに、該(A)繊維と該(B)繊維の混合比率が異るウ
エブを適宜積層して成形することもできるなど商
品のバラエテイー化に充分対応できる特徴を有す
る。 Ｆ 本発明の実施例 次に実施例によつて本発明を更に詳細に説明す
るがこれらは具体例の一つであつて本発明を限定
するものではない。なお、実施例において詰め綿
材の性能を評価方法として圧縮特性（(1)荷重板法
による圧縮量、圧縮弾性率、(2)インストロン法に
よる目付け、硬さ 圧縮反発率、折り曲げ硬さ
（剛軟度）、折り曲げ3000回後の形態変形、保温性
（CLO値）並びに敷布団中芯材として実用のテス
トとして敷布団の荷重による厚さ曲線変化から敷
布団の寝心地特性（底つき感、硬さ感、埋没感）
による評価方法を採用した。 実施例１〜５、比較例１〜５ ポリエチレンテレフタレート（極限粘土〔η〕
＝0.65dl／ｇ、TiO2＝0.45wt％）を287℃に保た
れたスリットタイプの中空ソズル100ボールを用
いて溶融紡糸し、ノズル直下５〜30cmを4.5ｍ／
を秒の冷却風で糸条に直交する方向から冷却し
た。得られた原糸を70℃―85℃の水浴で延伸率
165％で二段延伸し、70℃の熱風乾燥機で10分間
乾燥処理し64mmの長さに切断した。得られた繊維
は単繊度13.2dr、捲縮数5.4ケ／in、捲縮率18.5％
の三次元立体捲縮を有し、熱水収縮率11.5％、中
空率38％の繊維性能を示した（Ａ繊維）。この原
綿（Ａ繊維）に市販品カネボウ社製Ｔ―40804d
×51mm低融点ポリエステルステーペルフアイバー
（Ｂ繊維）を２％、５％、10％、20％、30％、40
％、50％の７種類の混合比率で混合し、千葉鉄工
所製ローラーカードで製綿し、20枚の積層ウエブ
を連続的に寿工業製トンネルタイプ熱風循環敷乾
燥機を通し、145℃×１分熱セツト処理を施し、
巾100cm、目付け１Kg／m2のロール状の詰め物材
を作製した。 また同時に比較例として従来品の詰め物材を２
種類を作製した。従来品はクラレ製中実急冷原綿
12d×64mm、捲縮数7.6ケ／in、捲縮率29.5％の三
次元立体捲縮で熱水収縮率0.6％のもの（比較例
４）とクラレ製中空原綿12dr×51mm捲縮数8.7
ケ／in、捲縮率23.4％の機械捲縮で熱水収縮率0.8
％、中空率21.6％（比較例５）の繊維性能を有す
るものである。低融点ポリエステルステープルフ
アイバーは前記カネボウＴ―4080 4d×51mmを使
用し、混率はいずれも30％で他条件は上記実施例
と同一である。 また、比較例３のものは、熱水収縮率が28.0％
であること以外は他の実施例とほぼ同様にして詰
め物材とした。 第１表に本発明の実施例と比較例を示すが各々
詰め物材の特製値は次の方法で測定した。 荷重板法による圧縮量、圧縮弾性率は詰め物材
30×30cmに加圧子25cm×25cmの初荷重板（４ｇ／
cm2）を乗せ、高さ（H0）を読む。次いで圧縮荷
重板（100ｇ／cm2）を10分間乗せたその時の高さ
（H1）を読む。更に除重後初荷重板（４ｇ／cm2）
だけでの高さ（H2）を読み次式で計算する。 圧縮量（cm）＝H0−H1 圧縮弾性率（％）＝H2−H1／H0−H1×100 インストロン法による硬さ 圧縮反発率はイン
ストロン引張試験機に圧縮ロードセルを取り付
け、加圧面積625cm2（25×25cm）で第１図に示す
圧縮、除重、厚さ曲線をかいた。 硬さ（ｇ／cm2）＝Ｃ点（1.5cm圧縮時）の荷重
（ｇ）／625（cm2） 圧縮反発率 （％）＝DC′／CC′×100 折り曲げ強さは詰め物材40×40cmを第２図に示
す方法により詰め物材が45°傾く荷重を測定し剛
軟度（ｇ／ｇ／m2）で表した。 形態安定性については3000回の折り曲げ（イン
ストロン圧縮機）による詰め物材の変形、ふくら
み等を肉眼判定した。 保温性はASTM保温性試験機（東洋精機製）
を用い30×30cmの試料に0.5ｇ／cm2の荷重をのせ
試料厚さと１時間当りの放熱量を測定し次式によ
り算出した。 CLO（℃ｍ・hr／Kcal）＝ａ（Th−Ta）Ａ／ｂ×a0／
ａ−Ia 但し ａ：係数 Th：ASTM保温性試験機のヒーター温度
（℃） Ta：雰囲気温度（℃） Ａ：ヒーター加熱面積（m2） ｂ：試料の放熱量（Kcal／hr） a0／ａ：補正値 実施例１〜５は詰め物材組成（Ｂ繊維混合比
率）を変えたもの、比較例１、２、３は本発明の
特許請求の範囲外条件で実施した詰め物材であ
る。比較例４、５は従来品の敷布団用中芯綿であ
る。 本発明条件範囲外のもの（比較例１、２）につ
いては詰め物材としての堅さの点で、あるいは軽
量さ、形態安定性の点で従来品のものとやゝ劣る
が、本発明条件範囲内にある（実施例１〜５）詰
め物材は従来品（比較例４、５）に比べ形態安定
性、圧縮特性、特に圧縮弾性率、圧縮反発率が大
きく、更に高中空率による軽量さなどの面ですぐ
れた性能をもつものであることがわかる。また、
比較例３については、ステープルフアイバー(A)の
熱水収縮率が28.0％と高く、本発明の範囲外にあ
るため、熱処理時の熱収縮が大きく、寸法維持が
極めて困難であるばかりか、圧縮回復性も悪いも
のであつた。また詰め物材の堅さから見れば従来
品と同等の堅さのもの（実施例１、２）から、更
に堅いもの（実施例３、４、５）まで製作できる
ことがわかるように製品のバラエテイー化が計れ
る。 また従来品と同等の堅さのものを得る場合は実
施例１、２程度の低融点ポリエステルステープル
フアイバー（Ｂ繊維）の混合比率（従来品の約1/
３）でよいなど、従来品よりも安価で且つ圧縮特
性の優れたものがてきる。 実施例６、比較例６、７ 実施例３、および比較例５で作成したロール状
詰め物材を用いて、タテ200cm、ヨコ100cmの敷布
団用中芯（２Kg）を作製し中芯綿の上、下層に通
常敷布団用ウエブ（12d×64m／ｍ）0.5Kgずつを
置き、敷布団作製用木綿織物サテン製の側地中に
挿入して敷布団を２枚作成した。この敷布団の荷
重による厚さ曲線変化を描き（第３図）敷布団の
実用テストとして実用前と実用３ケ月後の寝心地
特性による評価をした。 寝心地特性は第３図から次の数値により評価し
た。 底つき感：50ｇ／cm2時の敷布団の圧縮高さ
（cm） 堅さ感：10ｇ／cm2−35ｇ／cm2の変形量（cm） 埋没感：１ｇ／―50ｇ／cm2の変形量（cm） 尚、比較参考例（比較例７）としての通常のポ
リエステル敷布団（市販品）４Kg入についても示
した。実用テストの結果を第２表に示す。本発明
品（実用例６）の中芯材は実用前の敷布団として
も底つき感が少なく、従来品（比較例６）よりも
堅さ感が優れ特に３ケ月実用テストにおいて、そ
の差が顕著であり、敷布団用中芯材として優れた
ものであつた。
芯材あるいは家具、ベツド分野の詰め物材に適し
た詰め物材に関する。 Ｂ 従来技術とその問題点 従来、敷布団用詰め綿としては木綿が主流で使
用されて来たが、近年、合成繊維の生産拡販に伴
い木綿にかわつて圧縮回復特性の優れたポリエス
テル・ステープル綿が使用されつつある。しかし
合成繊維綿の特長である高度の嵩高性が、寝たと
きの体重の加重により弾性のない状態、即ち底つ
き感があるとか、あるいは体が沈み込むなど、寝
心地が悪いとの評価がある。最近では合成繊維綿
の表面層を樹脂で加工した樹脂綿とか、市販合成
繊維綿に低融点合成繊維を混合し、熱セツトし
た、いわゆる「堅綿」と称する積層ウエブを敷布
団用中芯たして使用し、上述の弊害を軽減する方
法が多く取られて来ているが、未だ敷布団たとし
て堅さの要求度が満足されておらず、更には耐久
性、圧縮反発弾性力に欠けるものであるとの指摘
や、敷布団以外の寝具一般への使用が難しく、更
には堅さと軽量化が要求される家具あるいはベツ
ド分野への詰め物材として未だ広く用いられるに
は至つていない。 Ｃ 本発明の目的 本発明は上記のような欠点を解決せんとするも
ので、低融点合成繊維の相手繊維を改良すること
により、即ち高中空率で且つ、潜在捲縮性を有し
熱処理により、繊維自身が著しく形態収縮を伴う
収縮を起すものを用いることにより上記した欠点
が一挙に解決できることを見出し本発明に到達し
たものである。 Ｄ 本発明の構成 即ち、本発明は、単繊維繊度３〜30dr、熱水収
縮率６〜25％、捲縮数４ケ／in以上の三次元立体
捲縮を有するステープルフアイバー(A)95〜60重量
％と、低融点のポリエステルステープルフアイバ
ー(B)５〜40重量％との混合綿から成り、少なくと
も一部の単繊維間で接着点を有している詰め物材
であり、かかる詰め物材は、単繊維繊度３〜
36dr、熱水収縮率６〜25％、捲縮数４ケ／in以上
で、三次元立体捲縮を発現する潜在捲縮性合成繊
維ステープルフアイバー(A)95〜60重量％と、低融
点ポリエステル・ステープルフアイバー(B)５〜40
重量％とを混合し、製綿し適宜厚さに積層したウ
エブ130〜180℃で熱セツト処理することによつて
得られるものである。 本発明において使用される合成繊維ステープル
フアイバー(A)としてはポリエステル繊維で単繊維
繊度が３〜30dr、好ましくは6dr〜25dr繊維長38
〜74mm、捲縮数４ケ／in以上、好ましくは４〜12
ケ／in、捲縮率13〜25％なる潜在捲縮能を有し、
三次元立体捲縮の捲縮形態で且つ、熱水収縮率６
〜25％のステープル・フアイバーが好適である。 また、本発明に使用される低融点のポリエステ
ル・ステープル・フアイバーは通常市販品を用い
ることができるが、合成繊維ステープル・フアイ
バー(A)の融点よりも50℃以上低いものを選ぶこと
が肝要である。 本発明において堅さを調整する要因としては繊
度、熱水収縮率、低融点ポリエステルの混合比率
および積層ウエブの熱処理温度条件により調整が
可能であることが特徴であり実施例により本発明
を具体的に説明するが、比較的柔軟な堅さが望ま
れる敷布団以外への布団中芯材、従来の敷布団中
芯材に比べ堅く且つ、耐久性圧縮反発弾性が強い
ものから、家具、ベツド分野に用いる軽量で且つ
嵩高な非常に堅い詰め物材まで、堅さの違う商品
を簡単で且つ、均質なものとして作ることができ
る点が従来の製法による商品と大巾に違う。 本発明によつて使用される合成繊維ステープル
フアイバー(A)の繊度は３〜30drのものが好まし
い。この内比較的柔軟な堅さの商品に対しては、
単繊維の曲げ剛性の低い10dr以下が好ましく、敷
布団商品や堅さが要求されるものに対しては10dr
以上、より好ましくは12dr以上が好適であり、家
具の詰め物材では20dr以上がよい。 一方、低融点ポリエステル・フアイバー(B)につ
いては梳毛式ローラーカードの通過性、(A)繊維と
の均一な混合性を考慮すると３〜10drが好適であ
る。 熱水収縮率については混合綿の積層ウエブを熱
セツト処理する場合の捲縮の発現とそれによるウ
エブの級密化の尺度として重要で、測定方法とし
て単繊維を無荷重状態で沸とう水中に投入した場
合の収縮率にて表わしたもので、熱水収縮率が６
％未満の場合には(A)繊維の捲縮の発現性が弱く、
繊維間の拘束力が弱く、ウエブの緻密化が満足さ
れない。収縮率が６％以上、好ましくは８％以上
で且つ、収縮力（収縮応力）が0.2ｇ／ｄ以上の
場合は捲縮の発現性が強くなり繊維のもつれ合い
と絡み合いが強化され、著しい緻密化を促進す
る。しかしながら熱水収縮率が25％より高く且つ
収縮力0.2ｇ／dr以上を有するものは通常、共重
合されないポリエステル繊維では作ることが難し
いし、しかも共重合タイプポリエステル繊維では
詰め物材としての圧縮回復特性が著しく低下する
ため好ましくない。 したがつて、本発明で使用される合成繊維ステ
ープル・フアイバー(A)は圧縮回復特性の優れる通
常のポリエチレンテレフタレートから紡糸される
コンジユゲートタイプか非対称急冷紡糸タイプの
潜在捲縮能を高度に有する繊維に限定される。 捲縮数についてはJIS Ｌ―1074の試験法に基づ
いて測定する。捲縮数４ケ／in未満の場合は繊維
自身の潜在捲縮能が低く、更に積層ウエブに於け
る捲縮の発現が弱く、柔かいものとなる。又、捲
縮数は梳毛式ローラーカードの通過性から判断し
て４〜13ケ／inが好ましく、それ以上の捲縮数で
は繊維の損傷が起ることがあり好ましくない。 捲縮形態が三次元立体捲縮については低融点ポ
リエステルフアイバー(B)が溶融した時に単繊維の
スプリング効果を積層ウエブに反映できること、
即ち繊維同志が線接触するのを防ぐと共に製綿後
の比容積を最大にしうることに熱処理の繊維間の
拘束性が緩和され、捲縮の発現、緻密化を助け、
(B)繊維の溶融による接着は、(A)繊維間に点接着と
して存在し、圧縮反発力の強い詰め物材が得られ
る。一方、機械捲縮形態では繊維間のスプリング
効果が著しく低下する。 繊維中空率については繊維横断面の中空部面積
が繊維横断面面積に占める比率で表わす。中空率
15％未満では詰め物材の軽量化、保温力の向上に
大きく寄与しない点で好ましくない。又、嵩保持
性、軽量化からは中空率が大きい程好ましが、中
空率が50％を越えるものは紡糸でのパンク率の増
加、延伸での各種ローラーでの横圧縮圧力に耐え
られず偏平化が進むなど、現在の溶融紡糸技術で
は困難である。 合成繊維ステープルフアイバー(A)と低融点ポリ
エステル・ステープルフアイバー(B)が混合比率
95：５〜60：40となるように混合される。もし、
該(B)繊維の混合比率が５％未満の場合は(A)繊維同
志の接着性が弱く滑脱防止効果が低下し形態安定
性、耐久性が激しく低下し好ましくない。また(B)
繊維が40％を越える場合には(A)繊維の特性、即ち
融着成分が過多となつて詰め物材の圧縮反発弾力
力が著しく低下し、硬すぎて詰め物材として不適
である。 混合綿の熱セツトは、積層ウエブを加熱によつ
て低融点ポリエステルステープルフアイバーが溶
融し合成繊維ステープルフアイバー(A)の繊維間を
熱融着すると同時に該(A)繊維は捲縮を発現し、ウ
エブを高度に緻密化する。該加燃セツトの手段は
熱風による乾燥手段を取るのが好ましい。熱水、
スチーム、高圧スチーム、のような湿熱手段でも
よいが、やゝ(B)繊維の溶融接着性が低下する。乾
燥手段で加熱ロールでの加圧、加熱液および加熱
金網で加圧する方法を併用してもよい。又、積層
ウエブの加熱温度は130〜180℃が好ましいが、一
般的には140〜160℃が経済的温度である。該温度
が130℃未満では低融点ポリエステル・ステープ
ルフアイバー(B)の融着が不均一になり、繊維間の
熱融着が不充分になり捲縮の発現も不完全とな
り、詰め物材として不十分な品質の低いものにな
る。又、180℃を越えると(A)繊維の配向緩和が起
り捲縮の伸びが起り始めるため、詰め物材として
圧縮反発力の低いものとなる。 Ｅ 本発明の効果並びに用途 本発明の詰め物材は敷布団中芯材として特に好
ましいものであるが、このほかの寝具一般の中芯
材としても使用することができる。又、家具およ
びベツト分野に広く用いられているウレタンフオ
ームに比べ腰が強く、堅く仕上げることができる
ので、これを単独でマツトとして使用しても底つ
き感がなくて寝心地がよいという利点がある。
又、従来の敷布団中芯綿は低融点ポリエステルス
テープルフアイバー(B)の熱融着だけであるため、
屈曲あるいは圧縮移動の反復動作に対して経時的
劣化を起し、堅さ保持性、形態保持性が激しく低
下するが、本発明ではこれら欠点が充分満足され
る。更に本発明では軟かい詰め物材、又は硬い詰
め物材を好み用途に応じて製造することができる
うえに、該(A)繊維と該(B)繊維の混合比率が異るウ
エブを適宜積層して成形することもできるなど商
品のバラエテイー化に充分対応できる特徴を有す
る。 Ｆ 本発明の実施例 次に実施例によつて本発明を更に詳細に説明す
るがこれらは具体例の一つであつて本発明を限定
するものではない。なお、実施例において詰め綿
材の性能を評価方法として圧縮特性（(1)荷重板法
による圧縮量、圧縮弾性率、(2)インストロン法に
よる目付け、硬さ 圧縮反発率、折り曲げ硬さ
（剛軟度）、折り曲げ3000回後の形態変形、保温性
（CLO値）並びに敷布団中芯材として実用のテス
トとして敷布団の荷重による厚さ曲線変化から敷
布団の寝心地特性（底つき感、硬さ感、埋没感）
による評価方法を採用した。 実施例１〜５、比較例１〜５ ポリエチレンテレフタレート（極限粘土〔η〕
＝0.65dl／ｇ、TiO2＝0.45wt％）を287℃に保た
れたスリットタイプの中空ソズル100ボールを用
いて溶融紡糸し、ノズル直下５〜30cmを4.5ｍ／
を秒の冷却風で糸条に直交する方向から冷却し
た。得られた原糸を70℃―85℃の水浴で延伸率
165％で二段延伸し、70℃の熱風乾燥機で10分間
乾燥処理し64mmの長さに切断した。得られた繊維
は単繊度13.2dr、捲縮数5.4ケ／in、捲縮率18.5％
の三次元立体捲縮を有し、熱水収縮率11.5％、中
空率38％の繊維性能を示した（Ａ繊維）。この原
綿（Ａ繊維）に市販品カネボウ社製Ｔ―40804d
×51mm低融点ポリエステルステーペルフアイバー
（Ｂ繊維）を２％、５％、10％、20％、30％、40
％、50％の７種類の混合比率で混合し、千葉鉄工
所製ローラーカードで製綿し、20枚の積層ウエブ
を連続的に寿工業製トンネルタイプ熱風循環敷乾
燥機を通し、145℃×１分熱セツト処理を施し、
巾100cm、目付け１Kg／m2のロール状の詰め物材
を作製した。 また同時に比較例として従来品の詰め物材を２
種類を作製した。従来品はクラレ製中実急冷原綿
12d×64mm、捲縮数7.6ケ／in、捲縮率29.5％の三
次元立体捲縮で熱水収縮率0.6％のもの（比較例
４）とクラレ製中空原綿12dr×51mm捲縮数8.7
ケ／in、捲縮率23.4％の機械捲縮で熱水収縮率0.8
％、中空率21.6％（比較例５）の繊維性能を有す
るものである。低融点ポリエステルステープルフ
アイバーは前記カネボウＴ―4080 4d×51mmを使
用し、混率はいずれも30％で他条件は上記実施例
と同一である。 また、比較例３のものは、熱水収縮率が28.0％
であること以外は他の実施例とほぼ同様にして詰
め物材とした。 第１表に本発明の実施例と比較例を示すが各々
詰め物材の特製値は次の方法で測定した。 荷重板法による圧縮量、圧縮弾性率は詰め物材
30×30cmに加圧子25cm×25cmの初荷重板（４ｇ／
cm2）を乗せ、高さ（H0）を読む。次いで圧縮荷
重板（100ｇ／cm2）を10分間乗せたその時の高さ
（H1）を読む。更に除重後初荷重板（４ｇ／cm2）
だけでの高さ（H2）を読み次式で計算する。 圧縮量（cm）＝H0−H1 圧縮弾性率（％）＝H2−H1／H0−H1×100 インストロン法による硬さ 圧縮反発率はイン
ストロン引張試験機に圧縮ロードセルを取り付
け、加圧面積625cm2（25×25cm）で第１図に示す
圧縮、除重、厚さ曲線をかいた。 硬さ（ｇ／cm2）＝Ｃ点（1.5cm圧縮時）の荷重
（ｇ）／625（cm2） 圧縮反発率 （％）＝DC′／CC′×100 折り曲げ強さは詰め物材40×40cmを第２図に示
す方法により詰め物材が45°傾く荷重を測定し剛
軟度（ｇ／ｇ／m2）で表した。 形態安定性については3000回の折り曲げ（イン
ストロン圧縮機）による詰め物材の変形、ふくら
み等を肉眼判定した。 保温性はASTM保温性試験機（東洋精機製）
を用い30×30cmの試料に0.5ｇ／cm2の荷重をのせ
試料厚さと１時間当りの放熱量を測定し次式によ
り算出した。 CLO（℃ｍ・hr／Kcal）＝ａ（Th−Ta）Ａ／ｂ×a0／
ａ−Ia 但し ａ：係数 Th：ASTM保温性試験機のヒーター温度
（℃） Ta：雰囲気温度（℃） Ａ：ヒーター加熱面積（m2） ｂ：試料の放熱量（Kcal／hr） a0／ａ：補正値 実施例１〜５は詰め物材組成（Ｂ繊維混合比
率）を変えたもの、比較例１、２、３は本発明の
特許請求の範囲外条件で実施した詰め物材であ
る。比較例４、５は従来品の敷布団用中芯綿であ
る。 本発明条件範囲外のもの（比較例１、２）につ
いては詰め物材としての堅さの点で、あるいは軽
量さ、形態安定性の点で従来品のものとやゝ劣る
が、本発明条件範囲内にある（実施例１〜５）詰
め物材は従来品（比較例４、５）に比べ形態安定
性、圧縮特性、特に圧縮弾性率、圧縮反発率が大
きく、更に高中空率による軽量さなどの面ですぐ
れた性能をもつものであることがわかる。また、
比較例３については、ステープルフアイバー(A)の
熱水収縮率が28.0％と高く、本発明の範囲外にあ
るため、熱処理時の熱収縮が大きく、寸法維持が
極めて困難であるばかりか、圧縮回復性も悪いも
のであつた。また詰め物材の堅さから見れば従来
品と同等の堅さのもの（実施例１、２）から、更
に堅いもの（実施例３、４、５）まで製作できる
ことがわかるように製品のバラエテイー化が計れ
る。 また従来品と同等の堅さのものを得る場合は実
施例１、２程度の低融点ポリエステルステープル
フアイバー（Ｂ繊維）の混合比率（従来品の約1/
３）でよいなど、従来品よりも安価で且つ圧縮特
性の優れたものがてきる。 実施例６、比較例６、７ 実施例３、および比較例５で作成したロール状
詰め物材を用いて、タテ200cm、ヨコ100cmの敷布
団用中芯（２Kg）を作製し中芯綿の上、下層に通
常敷布団用ウエブ（12d×64m／ｍ）0.5Kgずつを
置き、敷布団作製用木綿織物サテン製の側地中に
挿入して敷布団を２枚作成した。この敷布団の荷
重による厚さ曲線変化を描き（第３図）敷布団の
実用テストとして実用前と実用３ケ月後の寝心地
特性による評価をした。 寝心地特性は第３図から次の数値により評価し
た。 底つき感：50ｇ／cm2時の敷布団の圧縮高さ
（cm） 堅さ感：10ｇ／cm2−35ｇ／cm2の変形量（cm） 埋没感：１ｇ／―50ｇ／cm2の変形量（cm） 尚、比較参考例（比較例７）としての通常のポ
リエステル敷布団（市販品）４Kg入についても示
した。実用テストの結果を第２表に示す。本発明
品（実用例６）の中芯材は実用前の敷布団として
も底つき感が少なく、従来品（比較例６）よりも
堅さ感が優れ特に３ケ月実用テストにおいて、そ
の差が顕著であり、敷布団用中芯材として優れた
ものであつた。
【表】
第１図はインストロン法による圧縮、除重、厚
さ曲線を示す図、第２図は剛軟度測定法を示す
図、第３図は、実施例および比較例における敷布
団の荷重一嵩高特性を示す図である。
さ曲線を示す図、第２図は剛軟度測定法を示す
図、第３図は、実施例および比較例における敷布
団の荷重一嵩高特性を示す図である。
Claims (1)
- １ 単繊維繊度３〜30dr、熱水収縮率６〜25％、
捲縮数４ケ／in以上の三次元立体捲縮を有するス
テープルフアイバー(A)95〜60重量％と、低融点の
ポリエステルステープルフアイバー(B)５〜40重量
％との混合綿から成り、少なくとも一部の単繊維
間で接着点を有していることを特徴とする詰め物
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2053584A JPS60163683A (ja) | 1984-02-06 | 1984-02-06 | 詰め物材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2053584A JPS60163683A (ja) | 1984-02-06 | 1984-02-06 | 詰め物材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60163683A JPS60163683A (ja) | 1985-08-26 |
| JPH0433478B2 true JPH0433478B2 (ja) | 1992-06-03 |
Family
ID=12029846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2053584A Granted JPS60163683A (ja) | 1984-02-06 | 1984-02-06 | 詰め物材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60163683A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0026804D0 (en) * | 2000-11-02 | 2000-12-20 | John Cotton Group Ltd | Bed mattress filling material |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5483504U (ja) * | 1977-11-21 | 1979-06-13 | ||
| JPS5545443A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Toray Industries | Polyester fiber staple for mattress |
| JPS5821200Y2 (ja) * | 1978-10-04 | 1983-05-04 | 三洋電機株式会社 | プリント基板の保護ケ−ス |
| JPS57101050A (en) * | 1980-12-11 | 1982-06-23 | Teijin Ltd | Padding for bedding |
| JPS58159781A (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-22 | カネボウ株式会社 | 詰綿材料 |
| JPS5881075A (ja) * | 1981-11-06 | 1983-05-16 | カネボウ株式会社 | 詰綿材料 |
-
1984
- 1984-02-06 JP JP2053584A patent/JPS60163683A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60163683A (ja) | 1985-08-26 |
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