JPH0433708A - 鉛―アンチモン系合金圧延シートの製造方法 - Google Patents
鉛―アンチモン系合金圧延シートの製造方法Info
- Publication number
- JPH0433708A JPH0433708A JP13894790A JP13894790A JPH0433708A JP H0433708 A JPH0433708 A JP H0433708A JP 13894790 A JP13894790 A JP 13894790A JP 13894790 A JP13894790 A JP 13894790A JP H0433708 A JPH0433708 A JP H0433708A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lead
- antimony
- rolling
- alloy
- sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は鉛蓄電池用格子体の素材である、鉛−アンチモ
ン系合金圧延シートの製造方法に関する。
ン系合金圧延シートの製造方法に関する。
従来の技術
従来の鋳造方式に代わり、生産性の大幅な向上が可能と
なるエキスバンド方式による格子体の素材である圧延シ
ートは、鉛−カルシウム系合金のみが使用されており、
鉛−アンチモン系合金のそれは実用化されていない。
なるエキスバンド方式による格子体の素材である圧延シ
ートは、鉛−カルシウム系合金のみが使用されており、
鉛−アンチモン系合金のそれは実用化されていない。
発明が解決しようとする課題
鉛−アンチモン系合金の圧延シートが格子体の素材とし
て実用化されていない理由は次の通りである。該合金圧
延シートを機械加工、例えばエキスバンド加工により格
子体とするためには、この圧延シートに適度な強度が必
要である。
て実用化されていない理由は次の通りである。該合金圧
延シートを機械加工、例えばエキスバンド加工により格
子体とするためには、この圧延シートに適度な強度が必
要である。
なぜなら強度が小さいとエキスバンド加工時やその後の
ペースト充填時に変形が生じやすいからである。従来エ
キスバンド格子に実用されている鉛−カルシウム系合金
の場合、圧延シートの強度は大きいレベルで維持され、
エキスバンド加工に適したものである。これに対して鉛
−アンチモン系合金では圧延等の望性加工を施すと強度
が急激に低下するという性質がある。それ故できあがっ
たシートは機械的強度が小さく、高速でかなり衝撃的な
力がかかるエキスバンド加工に耐えられないため、格子
体が生産できない、従って鉛−アンチモン系合金の圧延
シートを用いたエキスバンド格子は現在実用化されてい
ない。
ペースト充填時に変形が生じやすいからである。従来エ
キスバンド格子に実用されている鉛−カルシウム系合金
の場合、圧延シートの強度は大きいレベルで維持され、
エキスバンド加工に適したものである。これに対して鉛
−アンチモン系合金では圧延等の望性加工を施すと強度
が急激に低下するという性質がある。それ故できあがっ
たシートは機械的強度が小さく、高速でかなり衝撃的な
力がかかるエキスバンド加工に耐えられないため、格子
体が生産できない、従って鉛−アンチモン系合金の圧延
シートを用いたエキスバンド格子は現在実用化されてい
ない。
本発明はこの欠点を除去するものである。
課題を解決するための手段
このような合金の強度は金属組織の影響を強く受けるた
め、組織を従来と異にした種々の合金について検討した
結果、圧延用インゴットを鋳造する際に一方向凝固組織
を呈するようにし、結晶粒（凝固組織）の成長方向と同
方向に圧延して得たシートが前記問題点の解決に有効で
あることを見出した。この理由について現段階では明ら
かでないが、第１図に示す如く本発明による方法で製作
した圧延シートは、圧下率が大きいにもかかわらず従来
法に比べて強度の低下が著しく少ないことが理解できる
。なお合金組成に関しても詳細に検討したが、アンチモ
ンは３％以下、砒素は０．０５〜０．２％が好ましい。
め、組織を従来と異にした種々の合金について検討した
結果、圧延用インゴットを鋳造する際に一方向凝固組織
を呈するようにし、結晶粒（凝固組織）の成長方向と同
方向に圧延して得たシートが前記問題点の解決に有効で
あることを見出した。この理由について現段階では明ら
かでないが、第１図に示す如く本発明による方法で製作
した圧延シートは、圧下率が大きいにもかかわらず従来
法に比べて強度の低下が著しく少ないことが理解できる
。なお合金組成に関しても詳細に検討したが、アンチモ
ンは３％以下、砒素は０．０５〜０．２％が好ましい。
その理由は次の通りである。即ちアンチモンが３％を超
えると圧延時の一時的な加工硬化が著しくシートに割れ
が生じやすくなること、また砒素０．０５％未満では合
金の時効促進効果が不十分であり、０．２％を超えると
圧延には特に問題ないものの硫酸に対する耐食性が低下
し、またコスト面においても不利となることによる。
えると圧延時の一時的な加工硬化が著しくシートに割れ
が生じやすくなること、また砒素０．０５％未満では合
金の時効促進効果が不十分であり、０．２％を超えると
圧延には特に問題ないものの硫酸に対する耐食性が低下
し、またコスト面においても不利となることによる。
作用
これにより鉛−アンチモン系合金を圧延した際の、第３
図に示す方向の引張り強さの低下の度合を従来に比べて
小さくすることが可能となる。
図に示す方向の引張り強さの低下の度合を従来に比べて
小さくすることが可能となる。
実施例
本発明の実施例を第１図〜第３図および第１表により説
明する。第２図１はヒーター内蔵の加熱鋳型であり、２
２０°Ｃに設定しである。鉛−アンチモン系合金（公称
組成： Ｐｂ−１，５Ｓｂｉ、０５Ａｓ −０，０２Ｓ
ｅ ）の溶湯２は４５０°Ｃである。溶湯はダミー３を
用いて水平に引き出し始め、直後クーラー４から吹き出
る冷却水により冷却され、鉛合金の圧延用インボッｌ−
８（ｔ５鵬ｘ’ｉｏｏ ｍｎｘ’ １０１００Ｏを連続
鋳造した。組織観察の結果、インゴットは第３図の如き
一方向凝固組織を呈していることを確認した。
明する。第２図１はヒーター内蔵の加熱鋳型であり、２
２０°Ｃに設定しである。鉛−アンチモン系合金（公称
組成： Ｐｂ−１，５Ｓｂｉ、０５Ａｓ −０，０２Ｓ
ｅ ）の溶湯２は４５０°Ｃである。溶湯はダミー３を
用いて水平に引き出し始め、直後クーラー４から吹き出
る冷却水により冷却され、鉛合金の圧延用インボッｌ−
８（ｔ５鵬ｘ’ｉｏｏ ｍｎｘ’ １０１００Ｏを連続
鋳造した。組織観察の結果、インゴットは第３図の如き
一方向凝固組織を呈していることを確認した。
上記の如く製作した鉛−アンチモン系合金のインゴット
を引き出し方向と同じ方向に圧延し、シートとした。そ
の後のシートの引張り強さ（引張り方向は圧延方向と同
一）の推移を第１図に示す０本図における圧下率とは（
（圧延前の厚み一圧延後の厚み）／圧延前の厚み）Ｘ１
００なる式で算出した数値であるが、この数字が大きい
ほど強い圧延加工であることを意味し、鉛−アンチモン
系合金は強い加工をするほど強度低下は激しい性質があ
る。第１図の通り、本発明の方法によると従来法に比べ
て圧下率を大きくしたにも係わらずシートの引張り強さ
の低下の度合は小さくなった。０〜６０ｈ後で比較する
と、引張り強さの減少率は本発明による方法で１８％、
従来法で４５％と、強度低下の問題が大幅に改善されて
いる。第１表は本発明の方法により製作した圧延シート
をエキスバンド加工して格子体とした際の加工歩留りを
示したものであ第 １ 表 ※成功以外は加工時に目切れを生じたものる。カッティ
ングの方向はシートの長手方向とした。第１表より、本
発明の方法による圧延シートは従来のものよりエキスバ
ンド加工性に優れたものであることが確認される。
を引き出し方向と同じ方向に圧延し、シートとした。そ
の後のシートの引張り強さ（引張り方向は圧延方向と同
一）の推移を第１図に示す０本図における圧下率とは（
（圧延前の厚み一圧延後の厚み）／圧延前の厚み）Ｘ１
００なる式で算出した数値であるが、この数字が大きい
ほど強い圧延加工であることを意味し、鉛−アンチモン
系合金は強い加工をするほど強度低下は激しい性質があ
る。第１図の通り、本発明の方法によると従来法に比べ
て圧下率を大きくしたにも係わらずシートの引張り強さ
の低下の度合は小さくなった。０〜６０ｈ後で比較する
と、引張り強さの減少率は本発明による方法で１８％、
従来法で４５％と、強度低下の問題が大幅に改善されて
いる。第１表は本発明の方法により製作した圧延シート
をエキスバンド加工して格子体とした際の加工歩留りを
示したものであ第 １ 表 ※成功以外は加工時に目切れを生じたものる。カッティ
ングの方向はシートの長手方向とした。第１表より、本
発明の方法による圧延シートは従来のものよりエキスバ
ンド加工性に優れたものであることが確認される。
発明の効果
上述の通り、本発明による方法で製作した鉛−アンチモ
ン系合金の圧延シートは従来法によるものに比べて圧延
後の強度低下が著しく抑制され、強度低下のため従来不
可能であった鉛−アンチモン系合金のエキスバンド加工
ができるようになる。従って格子の生産性が向上しく第
１表）、鉛蓄電池を軽量化することが可能となる点、極
めて工業的価値の大なるものである。
ン系合金の圧延シートは従来法によるものに比べて圧延
後の強度低下が著しく抑制され、強度低下のため従来不
可能であった鉛−アンチモン系合金のエキスバンド加工
ができるようになる。従って格子の生産性が向上しく第
１表）、鉛蓄電池を軽量化することが可能となる点、極
めて工業的価値の大なるものである。
第１図は本発明による方法で鉛−アンチモン系合金圧延
シートを製作した際の、圧延後の時間と引張り強さ（結
晶粒の成長方向および圧延方向と同一方向）との関係を
、従来法によるものと対比した特性図、第２図は本発明
の方法による圧延シートの素材であるインゴットの鋳造
方法の一例を示す説明図、第３図は鋳造後のインゴット
の凝固組織を示す模式図である。 １：加熱鋳型、２：鉛合金溶湯、３：ダミー、４：クー
ラー、５：溶解釜、６：ヒーター、７：ピンチロール、
８：インゴット
シートを製作した際の、圧延後の時間と引張り強さ（結
晶粒の成長方向および圧延方向と同一方向）との関係を
、従来法によるものと対比した特性図、第２図は本発明
の方法による圧延シートの素材であるインゴットの鋳造
方法の一例を示す説明図、第３図は鋳造後のインゴット
の凝固組織を示す模式図である。 １：加熱鋳型、２：鉛合金溶湯、３：ダミー、４：クー
ラー、５：溶解釜、６：ヒーター、７：ピンチロール、
８：インゴット
Claims (2)
- （１）３％以下のアンチモン、０．０５〜０．２％の砒
素を含み残部が実質的に鉛から成り、かつ金属組織が一
方向凝固組織を呈している鉛−アンチモン系合金を圧延
して得ることを特徴とする鉛−アンチモン系合金圧延シ
ートの製造方法。 - （２）圧延方向がその結晶粒（凝固組織）の成長方向と
同一である請求項第（１）項に記載の鉛−アンチモン系
合金圧延シートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13894790A JPH082452B2 (ja) | 1990-05-29 | 1990-05-29 | 鉛―アンチモン系合金圧延シートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13894790A JPH082452B2 (ja) | 1990-05-29 | 1990-05-29 | 鉛―アンチモン系合金圧延シートの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0433708A true JPH0433708A (ja) | 1992-02-05 |
| JPH082452B2 JPH082452B2 (ja) | 1996-01-17 |
Family
ID=15233877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13894790A Expired - Lifetime JPH082452B2 (ja) | 1990-05-29 | 1990-05-29 | 鉛―アンチモン系合金圧延シートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH082452B2 (ja) |
-
1990
- 1990-05-29 JP JP13894790A patent/JPH082452B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH082452B2 (ja) | 1996-01-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20220170139A1 (en) | Calcium-bearing magnesium and rare earth element alloy and method for manufacturing the same | |
| US4753688A (en) | Process for strengthening lead-antimony alloys | |
| CN108315606A (zh) | 一种锂电池用1100合金铝箔及其制造方法 | |
| JPS6035424B2 (ja) | 絞り成形用アルミニウム合金板の製造法 | |
| JPS623225B2 (ja) | ||
| JPWO2003092101A1 (ja) | 鉛蓄電池の鉛又は鉛合金極板格子の製造方法及び鉛蓄電池 | |
| WO1989011549A1 (fr) | PRODUCTION DE FEUILLES D'ACIER NON ORIENTE A FORTE TENEUR EN Si | |
| US4619712A (en) | Superplastic aluminum alloy strips and process for producing the same | |
| US5116428A (en) | Rolled thin sheets of aluminum alloy | |
| CN113403506A (zh) | 一种8系铝合金带材制备电池盖板用防爆片、翻转片方法 | |
| JP3161141B2 (ja) | アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JPH0433708A (ja) | 鉛―アンチモン系合金圧延シートの製造方法 | |
| CN101306500A (zh) | 新型铜-铝-锰-铍记忆超弹性合金的生产方法 | |
| JPS6022054B2 (ja) | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 | |
| JPH0146995B2 (ja) | ||
| JP3252443B2 (ja) | 鉛蓄電池のエキスパンド格子体用鉛合金シートの製造法 | |
| JPS6254183B2 (ja) | ||
| JP4579514B2 (ja) | 鉛蓄電池用格子基板の製造方法 | |
| JPH0585630B2 (ja) | ||
| JPH11350057A (ja) | ケース用Ａｌ−Ｍｎ系合金板およびその製造方法 | |
| JPH0580543B2 (ja) | ||
| JP2004311110A (ja) | 蓄電池用格子の製造方法及び蓄電池 | |
| CN115255825A (zh) | 一种高轴径比细晶结构的镁合金线材制备工艺 | |
| JPH1154128A (ja) | 鉛蓄電池用鉛−カルシウム合金シートの製造方法 | |
| CN117568668A (zh) | 铝塑膜铝箔坯料和其制备方法 |