JPH04363815A - 交流用ＮｂＴｉ超電導線 - Google Patents
交流用ＮｂＴｉ超電導線Info
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- JPH04363815A JPH04363815A JP3136810A JP13681091A JPH04363815A JP H04363815 A JPH04363815 A JP H04363815A JP 3136810 A JP3136810 A JP 3136810A JP 13681091 A JP13681091 A JP 13681091A JP H04363815 A JPH04363815 A JP H04363815A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、発電機およびトラン
スなどの電力応用機器に用いることができる交流用Ｎｂ
Ｔｉ超電導線に関するものである。
スなどの電力応用機器に用いることができる交流用Ｎｂ
Ｔｉ超電導線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】液体ヘリウム温度で用いられる合金系の
超電導マグネット用線材としては、これまでＮｂＴｉ線
材が主に用いられている。近年、発電機等のパルス用途
およびトランス等の商用周波数領域の用途のものとして
、高抵抗マトリックスを母材として用い、ＮｂＴｉフィ
ラメントを１μｍまたはサブミクロンに細径化すること
によって、交流損失を著しく低減させた高性能な超電導
線材が開発されてきている。
超電導マグネット用線材としては、これまでＮｂＴｉ線
材が主に用いられている。近年、発電機等のパルス用途
およびトランス等の商用周波数領域の用途のものとして
、高抵抗マトリックスを母材として用い、ＮｂＴｉフィ
ラメントを１μｍまたはサブミクロンに細径化すること
によって、交流損失を著しく低減させた高性能な超電導
線材が開発されてきている。
【０００３】特に、商用周波数（５０／６０Ｈｚ）での
交流損失を低減するために、ＮｂＴｉフィラメントの直
径を０．１μｍ程度にまで細くした超電導線材が開発さ
れつつある。
交流損失を低減するために、ＮｂＴｉフィラメントの直
径を０．１μｍ程度にまで細くした超電導線材が開発さ
れつつある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の超電導線材においては、ＮｂＴｉフィラメン
トの間隔がサブミクロンまたはそれ以下のオーダーとな
り、フィラメント間のマトリックス材料に、いわゆる近
接効果と呼ばれる超電導電子のしみだしが生じ、電磁気
的な有効フィラメント径が大きくなり、交流損失すなわ
ちこの場合にはヒステリシス損失が大きくなってしまう
という問題点があった。
うな従来の超電導線材においては、ＮｂＴｉフィラメン
トの間隔がサブミクロンまたはそれ以下のオーダーとな
り、フィラメント間のマトリックス材料に、いわゆる近
接効果と呼ばれる超電導電子のしみだしが生じ、電磁気
的な有効フィラメント径が大きくなり、交流損失すなわ
ちこの場合にはヒステリシス損失が大きくなってしまう
という問題点があった。
【０００５】この発明の目的は、このような従来の問題
点を解消し、交流損失の少ない交流用ＮｂＴｉ超電導線
を提供することにある。
点を解消し、交流損失の少ない交流用ＮｂＴｉ超電導線
を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の交流用ＮｂＴ
ｉ超電導線は、ＮｂＴｉフィラメントがマトリックス中
に埋め込まれた素線を撚り合わせて構成されている。素
線の直径は０．１ｍｍ以上、０．５ｍｍ以下である。ま
たＮｂＴｉフィラメントの直径は０．０７μｍ以上０．
３μｍ以下である。ＮｂＴｉフィラメント間の距離は、
ＮｂＴｉフィラメントの直径の１／２以上で、かつ、０
．３μｍ以下である。ＮｂＴｉフィラメントが埋め込ま
れるマトリックスは、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金から形
成されている。
ｉ超電導線は、ＮｂＴｉフィラメントがマトリックス中
に埋め込まれた素線を撚り合わせて構成されている。素
線の直径は０．１ｍｍ以上、０．５ｍｍ以下である。ま
たＮｂＴｉフィラメントの直径は０．０７μｍ以上０．
３μｍ以下である。ＮｂＴｉフィラメント間の距離は、
ＮｂＴｉフィラメントの直径の１／２以上で、かつ、０
．３μｍ以下である。ＮｂＴｉフィラメントが埋め込ま
れるマトリックスは、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金から形
成されている。
【０００７】なお、ＮｂＴｉフィラメントが埋め込まれ
る領域のマトリックス以外の部分は、３０ｗｔ％Ｎｉ合
金を含んだＣｕＮｉ合金以外の、たとえばＣｕ−１０ｗ
ｔ％ＮｉなどのＣｕＮｉ合金を用いることができる。
る領域のマトリックス以外の部分は、３０ｗｔ％Ｎｉ合
金を含んだＣｕＮｉ合金以外の、たとえばＣｕ−１０ｗ
ｔ％ＮｉなどのＣｕＮｉ合金を用いることができる。
【０００８】
【発明の作用効果】この発明において、素線の直径を０
．１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下としているのは、直径が０
．１ｍｍより小さな素線は、実用導体を形成する素線と
しては細すぎて工業的に製造するのが困難であり、直径
が０．５ｍｍを越えると、ツイストピッチが大きくなり
、結合損失が増大するからである。また、この発明にお
いて、ＮｂＴｉフィラメントの直径を０．０７μｍ以上
としているのは、０．０７μｍより小さなフィラメント
径を製造するのが困難であるからである。またＮｂＴｉ
フィラメントの直径が０．３μｍ以下としているのは、
フィラメントの直径が０．３μｍを越えると、ヒステリ
シス損失がフィラメント径の１乗に比例するため、損失
が増大するからである。
．１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下としているのは、直径が０
．１ｍｍより小さな素線は、実用導体を形成する素線と
しては細すぎて工業的に製造するのが困難であり、直径
が０．５ｍｍを越えると、ツイストピッチが大きくなり
、結合損失が増大するからである。また、この発明にお
いて、ＮｂＴｉフィラメントの直径を０．０７μｍ以上
としているのは、０．０７μｍより小さなフィラメント
径を製造するのが困難であるからである。またＮｂＴｉ
フィラメントの直径が０．３μｍ以下としているのは、
フィラメントの直径が０．３μｍを越えると、ヒステリ
シス損失がフィラメント径の１乗に比例するため、損失
が増大するからである。
【０００９】この発明において、ＮｂＴｉフィラメント
間の距離をＮｂＴｉフィラメントの直径の１／２以上と
しているのは、ＮｂＴｉフィラメント間の距離がＮｂＴ
ｉフィラメントの直径の１／２より小さくなると、近接
効果を生じ、交流損失を十分に低減できなくなるからで
ある。また、フィラメント間の距離を０．３μｍ以下と
しているのは、０．３μｍを越えると、フィラメント間
隔が増大することによって、マトリックスの割合が著し
く増大し、線材としての電流密度が低下するため、実用
に適さなくなるからである。
間の距離をＮｂＴｉフィラメントの直径の１／２以上と
しているのは、ＮｂＴｉフィラメント間の距離がＮｂＴ
ｉフィラメントの直径の１／２より小さくなると、近接
効果を生じ、交流損失を十分に低減できなくなるからで
ある。また、フィラメント間の距離を０．３μｍ以下と
しているのは、０．３μｍを越えると、フィラメント間
隔が増大することによって、マトリックスの割合が著し
く増大し、線材としての電流密度が低下するため、実用
に適さなくなるからである。
【００１０】この発明では、特にＮｂＴｉフィラメント
が埋込まれるマトリックスには、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ
合金が用いられている。ＣｕＮｉ合金はＣｕと比べ比抵
抗が高いため、ＣｕＮｉ合金をマトリックスとして用い
ることにより、フィラメント間の近接効果および結合損
失を低減させることができる。通常このようなＣｕＮｉ
合金としては、加工性に優れているＣｕ−１０ｗｔ％Ｎ
ｉ合金が用いられるが、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金を用
いると、フィラメント間隔をフィラメント径の直径以上
の距離にする必要があった。これは、それ以下の間隔に
なると、近接効果が生じてしまうからである。
が埋込まれるマトリックスには、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ
合金が用いられている。ＣｕＮｉ合金はＣｕと比べ比抵
抗が高いため、ＣｕＮｉ合金をマトリックスとして用い
ることにより、フィラメント間の近接効果および結合損
失を低減させることができる。通常このようなＣｕＮｉ
合金としては、加工性に優れているＣｕ−１０ｗｔ％Ｎ
ｉ合金が用いられるが、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金を用
いると、フィラメント間隔をフィラメント径の直径以上
の距離にする必要があった。これは、それ以下の間隔に
なると、近接効果が生じてしまうからである。
【００１１】この発明では、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金
よりも３倍以上高い固有抵抗を有するＣｕ−３０ｗｔ％
Ｎｉ合金を用いているので、フィラメント間隔をフィラ
メント径の直径の１／２以上、すなわち０．０３５μｍ
以上に保てば近接効果を抑制することができる。また、
好ましくは０．０７μｍ以上に保てれば、より近接効果
を抑制できる。このため、この発明に従う超電導線によ
れば、より電流密度の高い、より交流損失の低い超電導
線とすることができる。したがって、この発明に従う交
流用ＮｂＴｉ超電導線は、発電機およびトランスなどの
電力応用機器に有効に用いることができる。
よりも３倍以上高い固有抵抗を有するＣｕ−３０ｗｔ％
Ｎｉ合金を用いているので、フィラメント間隔をフィラ
メント径の直径の１／２以上、すなわち０．０３５μｍ
以上に保てば近接効果を抑制することができる。また、
好ましくは０．０７μｍ以上に保てれば、より近接効果
を抑制できる。このため、この発明に従う超電導線によ
れば、より電流密度の高い、より交流損失の低い超電導
線とすることができる。したがって、この発明に従う交
流用ＮｂＴｉ超電導線は、発電機およびトランスなどの
電力応用機器に有効に用いることができる。
【００１２】
【実施例】この発明に従う実施例の線材Ｂおよび比較の
線材Ａを以下のようにして作製した。
線材Ａを以下のようにして作製した。
【００１３】まず、表１に示すような素線を作製した。
【００１４】
【表１】
【００１５】図１は、この発明に従う超電導線の素線を
示す断面図である。図１を参照して、超電導線の中央に
は、中央安定化銅部１が設けられており、中央安定化銅
部１の回りにＮｂＴｉフィラメントバンドル部２が設け
られている。ＮｂＴｉフィラメントバンドル部２は２回
のスタックで形成されている。ＮｂＴｉフィラメントバ
ンドル部２の回りには外皮ＣｕＮｉ層３が設けられてい
る。
示す断面図である。図１を参照して、超電導線の中央に
は、中央安定化銅部１が設けられており、中央安定化銅
部１の回りにＮｂＴｉフィラメントバンドル部２が設け
られている。ＮｂＴｉフィラメントバンドル部２は２回
のスタックで形成されている。ＮｂＴｉフィラメントバ
ンドル部２の回りには外皮ＣｕＮｉ層３が設けられてい
る。
【００１６】図２は、図１に示す素線の中央安定化銅部
を示す断面図である。図２を参照して、Ｃｕ部１ａの周
囲には、ＣｕＮｉ層１ｂが形成されている。この実施例
において、ＣｕＮｉ層１ｂは、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合
金から形成されている。
を示す断面図である。図２を参照して、Ｃｕ部１ａの周
囲には、ＣｕＮｉ層１ｂが形成されている。この実施例
において、ＣｕＮｉ層１ｂは、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合
金から形成されている。
【００１７】図３は、図１に示す素線のＮｂＴｉフィラ
メントバンドル部を示す断面図である。図３を参照して
、ＮｂＴｉフィラメント部２ａは１回目のスタックに相
当し、この周囲には、ＣｕＮｉ層２ｂが設けられている
。この実施例において、ＣｕＮｉ層２ｂは、Ｃｕ−１０
ｗｔ％Ｎｉ合金から形成されている。
メントバンドル部を示す断面図である。図３を参照して
、ＮｂＴｉフィラメント部２ａは１回目のスタックに相
当し、この周囲には、ＣｕＮｉ層２ｂが設けられている
。この実施例において、ＣｕＮｉ層２ｂは、Ｃｕ−１０
ｗｔ％Ｎｉ合金から形成されている。
【００１８】図４は、図３に示すＮｂＴｉフィラメント
部を示す断面図である。図４を参照して、ＮｂＴｉフィ
ラメント４ａの回りには、ＣｕＮｉ層４ｂが設けられて
いる。この実施例ではＣｕＮｉ層４ｂは、Ｃｕ−３０ｗ
ｔ％Ｎｉ合金から形成されている。
部を示す断面図である。図４を参照して、ＮｂＴｉフィ
ラメント４ａの回りには、ＣｕＮｉ層４ｂが設けられて
いる。この実施例ではＣｕＮｉ層４ｂは、Ｃｕ−３０ｗ
ｔ％Ｎｉ合金から形成されている。
【００１９】比較例の線材Ａにおいては、図４に示すＣ
ｕＮｉ層４ｂは、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金層から形成
されている。
ｕＮｉ層４ｂは、Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金層から形成
されている。
【００２０】表１に示すように、素線としては、０．５
ｍｍ〜０．０７ｍｍの範囲で線径およびフィラメント径
の異なるものを作製した。線径が０．１ｍｍより小さく
なると長尺の線材製造は困難であった。
ｍｍ〜０．０７ｍｍの範囲で線径およびフィラメント径
の異なるものを作製した。線径が０．１ｍｍより小さく
なると長尺の線材製造は困難であった。
【００２１】図５は、このようにして作製した異なる線
径の素線の臨界電流特性を示す図である。この臨界電流
の測定においては、外部磁界を０．５Ｔとした。図５を
参照して、臨界電流は、線径０．５ｍｍで１５０Ａ〜２
００Ａであり、線径の減少とともに直線的に減少し、線
径０．２ｍｍで４０〜５０Ａ程度となっている。この間
におけるＮｂＴｉ当たりの臨界電流密度は、いずれも６
７００Ａ／ｍｍ２ から７３００Ａ／ｍｍ２ と大きな
変化はなく、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金を用いた実施例
の線材Ｂにおいても十分な値が得られることが分かった
。
径の素線の臨界電流特性を示す図である。この臨界電流
の測定においては、外部磁界を０．５Ｔとした。図５を
参照して、臨界電流は、線径０．５ｍｍで１５０Ａ〜２
００Ａであり、線径の減少とともに直線的に減少し、線
径０．２ｍｍで４０〜５０Ａ程度となっている。この間
におけるＮｂＴｉ当たりの臨界電流密度は、いずれも６
７００Ａ／ｍｍ２ から７３００Ａ／ｍｍ２ と大きな
変化はなく、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金を用いた実施例
の線材Ｂにおいても十分な値が得られることが分かった
。
【００２２】Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ合金マトリックスを
用いた比較例の線材Ａは、実施例の線材Ｂと比べやや臨
界電流密度が高い。これは、後で述べる交流損失と関係
があり、近接効果によってフィラメント周囲のマトリッ
クス部へも超電導電子がしみだしている効果によるもの
である。
用いた比較例の線材Ａは、実施例の線材Ｂと比べやや臨
界電流密度が高い。これは、後で述べる交流損失と関係
があり、近接効果によってフィラメント周囲のマトリッ
クス部へも超電導電子がしみだしている効果によるもの
である。
【００２３】次に、同じ試料を用いて、交流損失特性を
測定した。図６は、実施例の線材Ｂの素線および比較例
の線材Ａの素線における線径と交流損失特性の関係を示
す図である。外部磁界は０．５Ｔとした。この測定にあ
たって、近接効果を観測するために、周波数は結合損失
の効果を除去する必要がある。そこで、測定周波数は交
流損失の周波数依存性が飽和する０．２〜０．５Ｈｚと
した。
測定した。図６は、実施例の線材Ｂの素線および比較例
の線材Ａの素線における線径と交流損失特性の関係を示
す図である。外部磁界は０．５Ｔとした。この測定にあ
たって、近接効果を観測するために、周波数は結合損失
の効果を除去する必要がある。そこで、測定周波数は交
流損失の周波数依存性が飽和する０．２〜０．５Ｈｚと
した。
【００２４】交流損失は、比較例の線材Ａの場合、線径
０．５ｍｍで５７ｋＷ／ｍ３ であり、線径０．２０ｍ
ｍの２３ｋＷ／ｍ３ までほぼ直線的に減少した。とこ
ろが、０．２０ｍｍ以下の線径になると、損失値が急激
に増加し、０．１２ｍｍでは５０ｋＷ／ｍ３ となり、
ほぼ０．４０ｍｍのときの値と一致する結果となった。 これは、線径０．２ｍｍ以下で、フィラメント間の電磁
的結合、すなわち近接効果が生じたことに対応している
。
０．５ｍｍで５７ｋＷ／ｍ３ であり、線径０．２０ｍ
ｍの２３ｋＷ／ｍ３ までほぼ直線的に減少した。とこ
ろが、０．２０ｍｍ以下の線径になると、損失値が急激
に増加し、０．１２ｍｍでは５０ｋＷ／ｍ３ となり、
ほぼ０．４０ｍｍのときの値と一致する結果となった。 これは、線径０．２ｍｍ以下で、フィラメント間の電磁
的結合、すなわち近接効果が生じたことに対応している
。
【００２５】一方、実施例の線材Ｂでは、交流損失の値
が３７ｋＷ／ｍ３で、比較例の線材Ａの１／２程度であ
り、線径の低下とともに、０．２ｍｍにおける１０ｋＷ
／ｍ３ まで直線的に低下した。絶対値が小さいのは、
臨界電流密度の減少によって損失値が減少した結果に対
応していると考えられる。０．２ｍｍ以下では、１０ｋ
Ｗ／ｍ３ 程度の値に留まり、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合
金をマトリックスで用いた実施例の線材Ｂでは、近接効
果による著しい損失値の減少は観測されなかった。
が３７ｋＷ／ｍ３で、比較例の線材Ａの１／２程度であ
り、線径の低下とともに、０．２ｍｍにおける１０ｋＷ
／ｍ３ まで直線的に低下した。絶対値が小さいのは、
臨界電流密度の減少によって損失値が減少した結果に対
応していると考えられる。０．２ｍｍ以下では、１０ｋ
Ｗ／ｍ３ 程度の値に留まり、Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合
金をマトリックスで用いた実施例の線材Ｂでは、近接効
果による著しい損失値の減少は観測されなかった。
【００２６】Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ合金をマトリックス
として用いたこの発明に従う実施例の線材Ｂでは、フィ
ラメント径が、０．０７μｍから０．３μｍの範囲で交
流損失の大幅な低減を図れることが明らかになった。特
にフィラメント間隔が０．０７μｍから０．１４μｍの
領域では、著しい交流損失の低減が図れた。図６に示す
実施例から明らかなように、この発明に従えば、最小フ
ィラメント径の１／２である０．０３５μｍまでフィラ
メント間隔を小さくしても交流機器への要求レベルを満
足することができる。
として用いたこの発明に従う実施例の線材Ｂでは、フィ
ラメント径が、０．０７μｍから０．３μｍの範囲で交
流損失の大幅な低減を図れることが明らかになった。特
にフィラメント間隔が０．０７μｍから０．１４μｍの
領域では、著しい交流損失の低減が図れた。図６に示す
実施例から明らかなように、この発明に従えば、最小フ
ィラメント径の１／２である０．０３５μｍまでフィラ
メント間隔を小さくしても交流機器への要求レベルを満
足することができる。
【００２７】以上のような素線を用いてこれを７本撚り
合わせ撚線とし臨界電流および交流損失を評価した。そ
の結果を表２に示す。
合わせ撚線とし臨界電流および交流損失を評価した。そ
の結果を表２に示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２から明らかなように、この発明に従う
実施例の線材Ｂの撚線の方が、比較例のものに比べ臨界
電流および交流損失において優れていることが明らかで
ある。
実施例の線材Ｂの撚線の方が、比較例のものに比べ臨界
電流および交流損失において優れていることが明らかで
ある。
【図１】この発明に従う超電導線の素線を示す断面図で
ある。
ある。
【図２】図１に示す素線の中央安定化銅部を示す断面図
である。
である。
【図３】図１に示す素線のＮｂＴｉフィラメントバンド
ル部を示す断面図である。
ル部を示す断面図である。
【図４】図３に示すＮｂＴｉフィラメント部を示す断面
図である。
図である。
【図５】この発明に従う実施例における線径と臨界電流
特性の関係を示す図である。
特性の関係を示す図である。
【図６】この発明に従う実施例における線径と交流損失
特性の関係を示す図である。
特性の関係を示す図である。
１ 中央安定化銅部
１ａ Ｃｕ部
１ｂ ＣｕＮｉ層
２ ＮｂＴｉフィラメントバンドル部２ａ ＮｂＴ
ｉフィラメント部 ２ｂ ＣｕＮｉ層 ３ 外皮ＣｕＮｉ層 ４ａ ＮｂＴｉフィラメント ４ｂ ＣｕＮｉ層
ｉフィラメント部 ２ｂ ＣｕＮｉ層 ３ 外皮ＣｕＮｉ層 ４ａ ＮｂＴｉフィラメント ４ｂ ＣｕＮｉ層
Claims (1)
- 【請求項１】 ＮｂＴｉフィラメントがマトリックス
中に埋め込まれた素線を撚り合わせて構成される交流用
ＮｂＴｉ超電導線であって、前記素線の直径が０．１ｍ
ｍ以上０．５ｍｍ以下で、前記ＮｂＴｉフィラメントの
直径が０．０７μｍ以上０．３μｍ以下で、ＮｂＴｉフ
ィラメント間の距離が前記ＮｂＴｉフィラメントの直径
の１／２以上でかつ０．３μｍ以下であり、前記ＮｂＴ
ｉフィラメントが埋め込まれるマトリックスがＣｕ−３
０ｗｔ％Ｎｉ合金から形成されていることを特徴とする
、交流用ＮｂＴｉ超電導線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3136810A JPH04363815A (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 交流用ＮｂＴｉ超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3136810A JPH04363815A (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 交流用ＮｂＴｉ超電導線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04363815A true JPH04363815A (ja) | 1992-12-16 |
Family
ID=15184039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3136810A Pending JPH04363815A (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 交流用ＮｂＴｉ超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04363815A (ja) |
-
1991
- 1991-06-07 JP JP3136810A patent/JPH04363815A/ja active Pending
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| A02 | Decision of refusal |
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