JPH044248Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本考案は、エンジンの機械式ガバナの揺動式ウ
エイト装置、例えば第１図又は第９図に示すよう
に、ウエイトホルダ１に一対の各ウエイト２を各
支軸３を介して遠心方向に揺動自在に枢支してな
るものに関し、ガバナの応答感度を高めめるとと
もに、ガバナ作動を安定化せしめるものを提供す
る。

＜従来技術＞ 一般に、機械式ガバナにおいては、ウエイト２
の重量をＷ、ウエイト重心Ｇとウエイトホルダ１
の回転軸心Ｂとの距離をＲ、ウエイト重心Ｇと支
軸中心Ｓとの距離をＬ、ガバナスリーブ５を押す
支持腕６の先端に取付けたローラ７と支軸中心Ｓ
との距離をＤとすると（第５図あるいは第８図参
照）、回転軸心Ｂを中心としてウエイト２に作用
する遠心力F₀は、 F₀＝（Ｗ／ｇ）・Ｒ・ω²・（Ｌ／Ｄ） (1) ｇ：重力加速度、ω：ウエイトの角速度 となる。

そして、当該遠心力F₀によつてウエイトの支
軸中心Ｓに生ずるモーメントはガバナフオースＦ
となつてガバナスリーブを摺動せしめる原動力と
なるのであるが、このガバナフオースＦは、遠心
力F₀のうち、支軸中心Ｓとウエイト重心Ｇを結
ぶ直線Ｉに直交する方向の分力となり、この直線
Ｉが垂直線と交叉する角度をθとすれば、遠心力
F₀とsinθとの積になる。

そこでウエイト２の回転運動の長さＲに対する
ガバナフオースＦの出力曲線Ｐを描くと、第６図
のようになる。

そして、従来のウエイト装置においては、第９
図に示すように、ウエイト重心Ｇを回転軸心Ｂか
ら遠い側に離間させ（即ち、第６図においては、
出力曲線Ｐが極大に近づく付近の領域を示す）、
ウエイト２の揺動域Ａを、支軸３の中心Ｓを通り
ウエイトホルダ１の回転軸心Ｂと平行な基準線Ｃ
より回転軸心Ｂと反対の外方に離れた領域に設定
する事により、ガバナフオースＦの強い領域F₁
を使用するとともに、この強いガバナフオース
F₁を弾性の強いガバナスプリングと釣合わせて
ハンチングを起こし難くし、もつてガバナ作動の
安定性を高く維持している。

＜考案が解決しようとする問題点＞ しかしながら、上記構成においては、第６図に
示すように、出力曲線Ｐのウエイトの揺動領域
F₂に対応した部分の平均変化率は大きくなく
（即ち、勾配が緩く）、ウエイト２の揺動範囲内で
のガバナフオースの変化量が小さいため、ガバナ
の応答感度を大きくできないという問題があつ
た。

＜問題点を解決するための手段＞ 本考案は、上記問題点を解決するもので、ガバ
ナの応答感度を高くしながらも、ガバナ作動を安
定化せしめることを目的として提案されたもの
で、この目的を達成する構成を、実施例に対応す
る第１図乃至第６図を用いて説明すれば、ウエイ
ト２の形状をウエイトホルダ１の回転軸心Ｂを中
心とするほぼ半円弧状に形成したものである。

＜作用＞ そこで、上記構成によつてもたらされる本考案
の作用を述べると、略半円弧状にウエイトの形状
を形成するので、ウエイト重心Ｇとウエイトホル
ダ１の回転軸心Ｂとの距離Ｒは短くなるが、ウエ
イトの重量Ｗは増大するので、前記(1)式により、
遠心力F₀は大きくなる。

従つて、第６図に示すように、本考案の出力曲
線Ｔは従来例の出力曲線Ｐより全体が上方に平行
移動した態様になる。

このため、出力曲線Ｔのうち、ウエイトの揺動
領域に対応した部分の平均変化率は大きくなり
（即ち、勾配は従来例より急になり）、ウエイト２
の所定揺動範囲に対するガバナフオースの変化
量、即ち、ガバナフオースＦの変化率が大きくな
る。

しかも、ウエイト２の回転運動の長さＲが小さ
くなつた分をウエイト重量Ｗで補填することがで
きるので、本考案の所定揺動範囲内でのガバナフ
オースＦの絶対量を、従来例のそれに比べても、
略同様の大きさ、或いはそれ以上の値に維持する
ことができる。

＜考案の効果＞ 従つて、本考案によれば、ガバナフオースの変
化率を大きくしてガバナの応答感度を大きくでき
るとともに、ガバナフオース自体を大きく維持し
て、強い弾性のガバナスプリングとの間で釣合い
をとり、ガバナ装置のハンチングを起こし難くし
て、ガバナ作動の安定性を高めることができる。

＜実施例＞ 以下、本考案の実施例を図面に基いて説明す
る。

第１図は機械式ガバナの揺動式ウエイト装置の
分解斜視図、第２図はデイーゼルエンジンにおけ
る同ウエイト装置周辺の縦断側面図、第３図は同
エンジンの縦断正面図、第４図はウエイト装置の
正面図であつて、デイーゼルエンジンＥの横側壁
に燃料噴射ポンプ室２０を形成し、燃料噴射ポン
プ２１を当該ポンプ室２０に収容し、ポンプ室２
０の前後に亘つて軸架した噴射カム２２に噴射ポ
ンプ２１を連通する。

また、ポンプ室２０の下方にガバナ軸８を配置
し、上記噴射カム軸２２と平行に軸架したうえで
ウエイト装置１０を取付け、当該ウエイト装置１
０に燃料噴射ポンプ２１の燃料調整ラツク２３を
ガバナレバー２４を介して連動する。

即ち、ウエイト装置１０は、第１図に示すよう
に、ガバナ軸８に円筒函状のホルダベース１１、
略直方体状のウエイトホルダ１及びガバナスリー
ブ５を順次嵌挿し、ウエイトホルダ１に２個のウ
エイト２を支軸３を介して遠心方向に揺動自在に
枢支して構成する。

当該ウエイトホルダ１は、いわば円盤状体の左
右両側壁１３，１２を平滑に切り欠いた形状を呈
し、その中央部に前後方向に亘つてガバナ軸嵌挿
孔１４を、左・右両側壁１３，１２に亘つて一対
の支軸嵌挿孔１５を（即ち、支軸嵌挿孔１５はガ
バナ軸嵌挿孔１４に対して上下方向に離れた直交
状に位置する）各々明け、この状態でホルダベー
ス１１に固定してガバナ軸８に嵌挿されるととも
に、その前方にガバナスリーブ５を摺動自在に配
置する。

前記各ウエイト２は、半円筒体１６の両端部の
背後に垂直方向に支持腕６を延設し、両支持腕６
の上方に枢支孔１７を明け、一方の支持腕６の下
方にピン１８を支持し、ピン１８の内端にローラ
７を回動自在に枢支する。

そして、両支持腕６の枢支孔１７をウエイトホ
ルダ１の支軸嵌挿孔１５に合わせ、支軸３を両孔
１５，１７に嵌挿することで、２個のウエイト２
をウエイトホルダ１の上・下に揺動自在に各々枢
支する。

一方、前記ガバナ軸８に嵌挿したガバナスリー
ブ５の前方に、二股状のガバナレバー２４を配置
し、当該二股の基部２５をポンプ室２０に水平に
軸支した支持軸２６に揺動自在に枢支し、二股の
先端部２７に支持したローラ２８をガバナスリー
ブ５の前鍔部２９に接当可能に構成する。

斯くしてなるガバナ装置においては、エンジン
回転数が上昇すると、ガバナ軸８の回転速度も上
昇し、ウエイト２は遠心方向の推力を受けて支軸
３を支店としてウエイトホルダ１の上，下端の方
向に開いてゆく。

そして、ウエイト２はその支持腕６をガバナ軸
８の前方に向かつて揺動せしめ、ローラ７はガバ
ナスリーブ５の後鍔部３０を前方向に押圧摺動さ
せる。

前方に摺動したガバナスリーブ５は、その前鍔
部２９でガバナレバー２４の二股先端部２７を前
方に押し、支持軸２６を中心に揺動したガバナレ
バー２４はガバナスプリングの張力に抗して燃料
噴射ポンプ２１の燃料調整ラツク２３を燃料減量
側に移動せしめて、エンジン回転数を所定回転数
に減速するのである。

また、エンジン回転数が下降すると、ガバナス
プリングの張力でガバナレバー２４は燃料調整ラ
ツク２３を燃料増量側に移動せしめて、エンジン
回転数を所定回転数まで増速するのである。

以上のように、本考案は、エンジン回転数を一
定域に調整するガバナ装置において、ガバナ装置
を構成する要素の一つであるウエイトの形状をそ
れ自体の回転軸心を中心してほぼ半円弧状に設定
したものなので、ウエイト２のウエイトホルダ１
への枢支形態は第４図に示すものに限らず、例え
ば第７図に示すように、ウエイト２を６角形状の
半体に形成しても良く、或いは８角形、10角形等
の多角形状の半体にしても良く、要するに、ウエ
イトの重量Ｗが大きくできるものであれば差し支
えない。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第７図は本考案の実施例を示すもの
で、第１図は機械式ガバナの揺動式ウエイト装置
の分解斜視図、第２図はデイーゼルエンジンにお
ける同ウエイト装置周辺の縦断側面図、第３図は
同エンジンの縦断正面図、第４図はウエイト装置
の正面図、第５図は同ウエイト装置の概略機構
図、第６図はウエイト重心−回転軸心間の距離Ｒ
とガバナフオースＦとの関係図、第７図は本考案
の他の実施例を示すウエイトの概略正面図、第８
図は従来例を示す第５図相当図、第９図は同従来
例を示す第４図相当図である。 １……ウエイトホルダ、２……ウエイト、３…
…支軸、Ｂ……１の回転軸心。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. ウエイトホルダ１に１対の各ウエイト２を各支
   軸３を介して遠心方向に揺動自在に枢支してなる
   エンジンの機械式ガバナの揺動式ウエイト装置に
   おいて、ウエイト２の形状をウエイトホルダ１の
   回転軸心Ｂを中心とするほぼ半円弧状に形成した
   事を特徴とするエンジンの機械式ガバナの揺動式
   ウエイト装置。