JPH0442507A - 希土類永久磁石およびその熱処理方法ならびに磁石体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〕 本発明はＳｍＣｏ５のようなＲＭ、系の希土類永久磁石
およびその熱処理方法ならびに特定外形形状の磁石体に
関するものであり、特に粒子線加速器や画像診断装置等
に要求される大型の希土類永久磁石を対象とするもので
ある。

〔従来の技術］ ＳｍＣｏＢ系の希土類永久磁石は、従来から小型かつ高
性能な永久磁石として使用されてきた。

５ＩＩＣｏｓ系永久磁石を製造するには、まずＣ０６５
，７５〜６６．０重量％、残部Ｓ１）からなる合金をＡ
ｒ雰囲気中で高周波溶解し２鋳造手段を経て得たインゴ
ットを保護雰囲気中においてボールミル等により微粉砕
する。このようにして得た数μｍの粉末を磁場中に配設
した成形型により圧縮成形し、この成形体を１）００℃
以上で焼結する。次に焼結体を再度Ａｒ雰囲気中におい
て９５０〜１０００℃の温度で１〜２時間保持した後１
０．１〜３℃／ｗｉｎの冷却速度で炉冷し、７７０〜８
３０℃の温度に到達後。

油中または砂−Ａｒ流動床中において急冷する。

このような熱処理方法は、　５ｏｌｉｄ　Ｃｏｍ１ｌｕ
ｎｉｃａｔｉｏｎｓ。

ＪＬ　　ｐｐ、１３９〜１４１　（１９７０）に記載の
通りである。熱処理は、焼結温度ないしは焼結温度より
も略３００℃以内の低温下で一般には一定時間保持した
のち。

焼結温度よりも略５００℃以内の低温度にまで炉冷を行
ったのち、略３００℃以下にまで急冷を行う必要がある
。ＳｍＣｏ５系希土類永久磁石では、前記急冷処理を施
さない場合には、上記の学術論文に明記されているよう
に、いわゆるＷｅｓ　ｔｅｎｄｏｒｐ効果（特定の温度
において保磁力ｉＨｃが極小値を示す現象）によって保
磁力ｉＨｃが著しく低下し。

Ｓｓ　ＣｏＢ系磁石の特長である高保磁力を有する永久
磁石とはなり得す、実用に供することが困難となる。従
って、Ｓ■Ｃｏ５系磁石の熱処理には、油中急冷、流動
床ゑ、冷、気体による衝風象、冷、著しく小型形状のも
のでは水冷などの急、冷処理によりＨｅｓ　ｔｅｎｄｏ
ｒｐ効果による保磁力ｉＨｃの低下を回避することによ
って高保磁力の永久磁石を得てきたのである。更に高性
能のＳｓ　Ｃｏｓ系希土類永久磁石として、複合組成を
有するものが知られている。その組成は重量比で、希土
類金属、７２３〜３０％、　　Ｃｅ　３２〜４０％、　
　Ｓｓ　３４〜４２％、　　Ｐｒ　３２〜４０％あるい
はこれらの混合物（ミッシュメタル）３４〜４２％と残
部Ｃｏである（特公昭４８−３６４号公報参照）。

〔発明が解決しようとする課題］ 前記のＳｓ　Ｃｏｓ系の異方性希土類永久磁石は。

高磁気特性に起因して、永久磁石の単位体積当りの磁束
量が大であるため、従来の音響機器、自動車用電装部品
、コンピュータおよびＯＡ関連部品に使用する場合には
、永久磁石を極力小型化するように志向されてきた。し
かしながら、近年になってウィグラ、アンジュレータ、
高真空ポンプ等の粒子線加速器関連部品、サーボモータ
等の駆動源用および画像診断装置（ＭＲＩ）用を含めて
大型の希土類、磁石についての要求が徐々に高まってい
る。

特に、Ｓｓ　Ｃｏｓ系永久磁石は、保磁力が大であり、
キュリー点も７１０　’Ｃと高く、耐熱性および耐蝕性
に優れているため、特に熱安定性に優れた特性が必須で
ある自動車および航空機用電装部品および加速器関連の
分野において大型で一体のＳｍＣｏ５系永久磁石が要求
されている。

このような大型の永久磁石を急冷処理する場合には割れ
が発生するという問題点がある。例えばウィグラ用の永
久磁石においては、小型のものでも１ブロツクが２００
〜５００　ｇあり、大型品では２廟を越えるものがある
。このような大型の永久磁石を急冷する場合には、亀裂
１割れが頻発することに加えて１体積が大であるため冷
却作用が内部にまで進行せず、磁気特性においても所望
の値には到達しない。また亀裂１割れの発生を防止する
ために、鋼の焼入れ、焼戻し等に採用されている復熱油
冷方式の熱処理によっても依然として所望の磁気特性が
得られないという問題点がある。その理由は、５ＩＩＣ
ｏ系永久磁石は、これを構成する結晶粒子のＣ軸方向に
対して、　　６．６Ｘ１０−’／”ＣＣ軸に垂直な方向
に対して１２．６Ｘ１０−’／”Ｃの熱膨張係数を有し
ているため、急冷時において永久磁石の内部と表面とに
著しい温度差が生しる場合には速く冷却される磁石表面
に引っ張り応力が誘起されるためである。

このため上記のような大型の異方性希土類永久磁石は、
複数個のブロック状の永久磁石を相互に接着剤を介して
組立接合しなければならなかった。

しかしながら、接着剤が永久磁石相互間に介在して磁気
的空隙を形成するため、この空隙部分において磁束密度
が大幅に低下し、全体としての磁気特性の均一化を損な
い、装置全体としての性能を劣化させるという問題点が
ある。また前記ウィグラは高真空および紫外線をも含む
放射線の存在する環境において使用されるものであるた
め、高真空下における接着剤の蒸発、放射線の照射等に
起因する接着性能の劣化を招来するという問題点も併存
する。更に上記接着剤を介して組立接合する作業は極め
て煩雑であり、長時間および多大の工数を要するのみな
らず、均一な品質のものを供給することが困難であると
いう問題点がある。

本発明は上記従来技術に存在する問題点を解決し、接着
剤等の異材料を使用しない一体構造かつ大寸法の希土類
永久磁石およびその熱処理方法ならびに磁石体を提供す
ることを目的とする。

〔課題を解決するだめの手段〕

上記目的を達成するために、まず第１の発明においては
、Ｒで示される少なくとも１種類の希土類元素とＭで示
されるＣＯまたはＣｏとＦｅ、ＮｉＣｕ群の少なくとも
１種類の元素の組み合わせからなり、かつＲＭｓおよび
ＲｔＭ’ｒ相を生成させ得る組成の焼結生成物からなる
希土類永久磁石の熱処理方法において１Ｍの含有量が６
３〜６５重量％である焼結生成物を、焼結温度との温度
差が３００℃以内の温度頷域Ｔ１に１０分以上保持した
後。

０．０３〜３℃／ｌ１ｉｎの冷却速度で炉冷を行い、焼
結温度との温度差が５００℃以内でありかつ前記温度頷
域Ｔ、以下の低温度頷域Ｔ、において１時間以上保持す
る。という技術的手段を採用した。

次に第２の発明においては、上記第１の発明に。

低温度頷域Ｔ２から５〜ｂ ４００℃以下の温度まで徐冷する。という技術的手段を
付加した。

更に第３の発明においては、Ｒで示される少なくとも１
種類の希土類元素とＭで示されるＣＯまたはＣｏ　ｌ：
Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕ群の少なくとも１種類の元素の組み合
わせからなり、かつＲＭ５およびＲ２Ｍ７相を生成させ
得る組成の焼結生成物からなる希土類永久磁石において
１Ｍの含有量を６３〜６５重量％、かつｉＨｃを１３０
０００　ｅ以上とする５という技術的手段を採用した。

上記第３の発明において、単体の重量を２００　ｇ以上
とすることができる。

更にまた第４の発明においては、前記第３の発明におけ
る希土類永久磁石を使用し、外形形状を円板状、リング
状１円筒状の何れかに形成する。

という技術的手段を採用した。

第１ないし第３の発明において２Ｍの含有量が６３重量
％未満であると、残留磁束密度Ｂｒ、保磁力ｂＨｃおよ
び最大エネルギー積（ＢＨ）ｗａｘを低下させるため好
ましくない。またＭの含有量が６５重量％を超えると、
保磁力ｂＨｃ、ｉＨｃ　、最大エネルギー積（ＢＨ）ｗ
ａｘおよび焼結密度を低下させるため不都合である。

次に第１および第２の発明において２保持部度（温度頷
域Ｔ、）が焼結温度を超えると２粒成長を招来し、保磁
力ｉＨｃが低下するため好ましくない。また上記保持温
度が焼結温度との温度差において３００℃を超える低温
度であると、Ｒｚ　Ｍ７相の析出の制御が著しく困難に
なり、保磁力ｂＨｃおよび最大エネルギー積（ＢＨ）ｍ
ａｘ　　を低下させるため好ましくない。更に炉冷後の
保持温度（低温度頷域Ｔ、）が焼結温度との温度差にお
いて５００℃を超える低温度であると、残留磁束密度Ｂ
ｒおよび保磁力ｉＨｃを低下させるため好ましくない。

また上記の温度頷域は、単磁区粒子寸法の主相であるＲ
Ｍ、相の粒成長を抑制して保磁力ｉＨｃの低下を防止し
つつ、遅れたＲ、Ｍ、相の析出を充分に行うために、Ｔ
ｚ≦Ｔ、であることが必要である。

次に炉冷および徐冷における冷却速度について記述する
。まず炉冷における冷却速度が３℃／ｍｉｎより大であ
ると、主相であるＲＭ、相の粒成長を抑制すべきＲ，Ｍ
、相の析出が少ないため、保磁力ｂＨｃ＋　ｉＨｃを低
下させるので好ましくない。

このような保磁力の低下の理由は下記のように考えられ
る。すなわち本発明の熱処理方法により。

焼結温度において図に示すように５ｗＣｏ５相で代表さ
れる固溶体相からＲｚＭｑ相を析出させ、複合組成とす
るためには、希土類永久磁石の組成は。

ＲＭ、金属間化合物の単一固相域を規定するＲ側の境界
線に近い領域の組成とする必要がある。この領域から上
記熱処理によって−ｅｓｔｅｎｄｏｒｐ効果の影響を少
な（して保磁力ｉＨｃを向上させるのであるが、　　Ｗ
ｅｓｔｅｎｄｏｒｐ効果が小であることは。

換言すればＲ，Ｍ、相の析出の反応速度が遅いことを意
味する。従って炉冷における冷却速度が３”Ｃ／ｓ＋ｉ
ｎより大であると、実用に供し得る充分大なる保磁力ｆ
Ｈｃを付与することができないため好ましくない。一方
上記冷却速度が０．０３℃／ｗｉｎより小であっても保
磁力ｉＨｃの向上は可能ではあるが、工業的に見て徒に
熱処理に多大の時間を費やすことは設備の稼動率の面か
ら得策ではないので下限を０．０３℃／ｌｌ１ｎとする
のが好ましい。なお徐冷における冷却速度が５０℃／Ｉ
Ｍ１ｎより大であると、亀裂２割れ等の不良を発生する
ため好ましくない、一方上記冷却速度が５℃／■ｉｎよ
り小であると、所謂−ｅｓ　ｔｅｎｄｏｒｐ効果が現れ
、保磁力を低下させるため、好ましくない。

〔作　用〕

上記のようにＭの含有量を従来のものより少ない６３〜
６５重量％とすることにより、　　Ｗｅｓｔｅｎｄｏｒ
ｐ効果を軽減でき、急冷処理が不要となり、温度頷域Ｔ
Ｉにおける熱処理と、炉冷後に低温度頷域Ｔ２における
熱処理を行うことにより、大型磁石であっても亀裂１割
れのない健全であり、かつ優れた磁気特性の希土類永久
磁石を得ることができるのである。

また第４の発明において磁石体の外形形状は。

三辺が接する頂角を有する板状ないしは直方体の形状よ
りも、二辺のみが接する円板状、リング状。

円筒状の何れかとした方が、亀裂の発生防止に有利であ
る。すなわち亀裂は立方体においては冷却速度が最も大
である頂点の近傍で多発するからである。

〔実施例〕

（実施例１） まず第１表に示すＣｏ量および残部ＳｓからなるＳｍＣ
ｏ５永久磁石合金をアーク溶解によって作製シ、インゴ
ットに鋳造した。得られたインゴットをスタンプミルに
よって３５メツシュ通過まで粗粉砕し、ボールミルで３
時間微粉砕した。次にこの粉末を横断面３０ｍｎＸ３０
ｍの成形空間を有する成形金型内に充填し、水平方向に
８００００　ｅの平行磁場を印加した状態で成形し、夫
々のＣｏ量に応じて１）７０〜１２１０℃における焼結
、８９０〜１）９０’Ｃの保持および７００〜８１０℃
の保持による熱処理を施し。

３０ｍｍＸ２９．５論ｘ　１２６ｍ＋の焼結生成物を得
たく重量約１ｋｇ）。この焼結生成物から１０ｍＸ５閣
Ｘ７ｍの試料を採取して着磁後、磁気特性および焼結密
度を測定した結果を第１表に併記する。なお上記焼結生
成物および試料の磁場配向方向は各々２９．５調および
７腫の寸法方向である。因みにウィグラ用およびアンジ
ュレータ用の永久磁石としてはＢ　ｒ　＞　８４００　
Ｇ　、　　ｂ　Ｈｃ≧８０００Ｏｅ、ｉＨｃ≧１３００
０Ｏｅ、より好ましくは、Ｂｒ≧８６００　Ｇ　、　　
ｂ　Ｈｃ≧８２００Ｏｅ、ｉＨｃ≧１５００００　ｅと
されている。

（以下余白） 第 表 第１表から明らかなように１階１およびＮ［１２におい
てはｉＨｃの値は大であるものの、Ｂｒ、ｂＨｃＯ値が
低く、このため（ＢＨ）ｗａｘも低い値に留まっている
。一方隠１２〜１４においては、焼結密度が低く、Ｂｒ
Ｏ値は大であるものの、　　ｉＨｃが低い値を示してい
る。これに対してＮα３〜１）に示すものは、何れも優
れた磁気特性を示していることが認められ、Ｃｏ量を６
３〜６５重量％とすることにより望ましい磁気特性のも
のが得られることがわかる。

（実施例２） 次にＣｏ重量が夫々６３．５０．６４．２５．６４．５
０％。

残部Ｓｓからなる永久磁石合金を前記実施例と同様にし
てインゴットに鋳造し＋−１２６ｍｍＸ５３画×３０ｓ
ａｄ（Ｔｌｉ場配向方向）１重量約２ｋｇの焼結生成物
を得た。この焼結生成物について、再加熱後の保持温度
Ｔ１．炉冷における冷却速度Ｖｔおよび炉冷後の保持温
度Ｔ２を夫々変化させて熱処理を行い前記実施例と同様
にしてＡｒ雰囲気下で静置徐冷した。磁気特性を測定し
た結果の一部を第２表に示す。なお第２表に示すＴＩお
よびＴ２の保持時間は、大型の永久磁石であることを考
慮し１表面と内部との均熱化を図る目的で各々２時間お
よび１５時間に設定した。

（以下余白） 第 表 注 隘欄の（）は比較例を示す。

第２表において、Ｎｎ３では保磁力ｂＨｃの低下が著し
いが、この理由は図に示す状態図から明らかなように、
ＴＩが焼結温度より４１０℃低いため。

ＳｍｚＣｏ７相の析出が生じる均−固溶体域の下限以下
の温度となり、保磁力を増大させるＳｍ２Ｃｏ、相の析
出が充分でないためと認められる。次にＮｏ、６におい
ては保磁力ｉＨｃの低下が著しいが、これはＴ２が焼結
温度より５１５℃低いので、緩慢ではあるがＨｅｓ　ｔ
ｅｎｄｏｒｐ効果が生しているためと認められる。また
階７においては、炉冷における冷却速度Ｖｔが４℃／ｓ
ｉｎと大であるため、炉冷中におけるＳ　ＩＩ　ｚ　Ｃ
ｏ　７相の析出が追随できず、Ｂｒ＋　ｂＨｃ共低下し
ている。これに対してＮ！ｌｌｌ、２，４，５゜８〜１
０においては、夫々、１３ｒ、１）Ｈｃ、ｉＨｃの値に
おいて高水準の値を示しており７適量のＳａｇＣｏｔ相
の析出を生じさせ得る熱処理条件であると認め得る。

（実施例３） 次にＣｏ量が６４．２５重量％である焼結生成物につい
て、炉冷後の保持時間を変化させた場合の磁気特性を測
定した結果を第３表に示す、なおこの場合において、焼
結温度を１２０５℃、再加熱後の保持温度Ｔ１を１００
０℃１炉冷における冷却速度Ｖｔを１．０℃／＋ｉｎ、
炉冷後の保持温度Ｔ２を８００℃とし、前記と同様の条
件で試料を作製した。また比較例として従来組成のＣｏ
　６５．９５重量％についての結果も併記した。

第３表 第３表から明らかなように、炉冷後の保持温度Ｔ２を８
００℃としてその保持時間を増大させるに従って磁気特
性が何れも向上することが認められる。但し、Ｎｔｌｌ
およびＮｏ、２においては、保持時間が短いため、磁気
特性が若干低い値に留まっている。前記仕様の永久磁石
を得るためには、保持時間を１時間以上とするのが望ま
しい。一方比較例であるに９においては、Ｂｒが高い値
を示す他は何れも格段に低い値に留まっている。なお上
記傾向は他の組成のものについても同様である。

（実施例４） 次に金属ＣｅＭＭ（ミツシュメタル）３７重量％。

Ｃｒ６２重量％、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕの白河れか１種１重
量％を秤量配合し、高周波溶解炉により、Ａｒ保護雰囲
気下において、夫々Ｃｅ　ＭＭ−Ｃｏ　−Ｆｅ。

Ｃｅ　Ｍ　Ｍ　−Ｃｏ　−Ｎ　ｉおよびＣｅＭＭ−Ｃｏ
−Ｃｕ系の組成を有する永久磁石合金を溶製し、インゴ
ットに鋳造した。前記実施例と同様に粉砕して得た微粉
末を、各々円板状およびリング状の成形空間を有する成
形金型内に充填し、　１０ｋ　ＯｅＯ印加磁場と平行方
向に１．２ｔ／ｃｊの圧力を印加して。

各々円板状（略３３０ｇ／個）およびリング状（略２８
０ｇ／個）の成形体を得た。次にこれらの成形体の組成
に応じて１）００〜１２００℃でＡｒ雰囲気中における
焼結を行い２円板状（直径５０ｍ　　厚さ２０ｍ）およ
びリング状（外径５０Ｉｌ１）１．内径２０ｍｍ、厚さ
２０ｍ）の焼結体を得た。これらの円板状磁石およびリ
ング状磁石に前記実施例と同様の条件で、Ａｒ雰囲気中
静置放冷を含む熱処理を施した。第４表に磁気特性の測
定結果を示す。

第４表 第４表から明らかなように、これらの磁気特性は前記第
１表に示すものより著しく低い値であるが、この理由は
希土類元素が磁気特性を向上させる作用があるものの価
格的に高価であるため、　Ｓｍ＋の代わりに安価なＣｅ
を主体とする数種の希土類元素からなる合金Ｃｅ　ＭＭ
を原料としたことによる。なお前記のように永久磁石の
厚さ寸法を２０ｍと比較的厚みのある円板状若しくはリ
ング状、更には円筒状とすることにより、パーミアンス
係数を高くし得ると共に、全磁束量を増加させることが
できる。また本実施例における成形法では、外部磁界の
方向に対して平行に圧力を印加しているため、前記実施
例におけるような外部磁界に対して垂直方向に加圧成形
する場合と比較して、　Ｂｒ値が略１０％低下すること
になる。上記のようにして得られた永久磁石は、平面研
削後の外観検査において亀裂および割れの発生が皆無で
あることを確認した。一方上記焼結体に対して、急冷処
理を含む従来の熱処理を行ったところ、すべての焼結体
に亀裂が発生した。なお比較例として従来組成のもの（
金属ＣｅＭＭ３３重量％、Ｃ重量％型Ｃｏ６６重量て、
上記実施例同様の熱処理を行った結果を第４表に併記す
る。第４表から明らかなように。

実施例のものは比較例のものより格段に優れた磁気特性
を示すことが認められる。

（実施例５） Ｃｏ量が６３〜６５重量％、残部ＳＬ１から成る永久磁
石合金を実施例１と同様に処理して、１２０ｘ６０Ｘｉ
ＮＩａの焼結体を得た。次いで、超音波による打抜き加
工により、該焼結体からφＩＯＸφ５×ｆ５”ｍのいわ
ゆる径方向２極の円筒状磁石とした。

磁石１個当りの重量は略５ｇであった。

得られた該円筒状磁石を実施例１と同様にして。

焼結温度よりも略３００”Ｃ以内の低温すなわち９５０
〜１）００℃で１時間保持した後、０．１〜ｂで炉冷を
行い５焼結温度よりも略５００℃以内の低温すなわち６
９０〜８７０℃で４時間以上保持した後油中急冷を行っ
た。冷却後３テストピースを切り出して測定した磁気特
性の測定結果を第５表に示す。

す。

第５表 Ｂｒ　カフ４００〜７８００　Ｇレベルの低い特性であ
った。

上記の実施例においては、希土類永久磁石の用途がウィ
グラ用およびアンジュレータ用のものについて記述した
が１本発明はこれらのみに限定されず１回転機など他の
用途の希土類永久磁石にも当然に適用可能である。また
異方性の永久磁石のみでなく１等方性の永久磁石にも適
用可能である。

第５表から明らかなように２本発明の希土類永久磁石は
、小型形状の場合には、焼結温度よりも略５００℃以内
の低温で一定時間以上保持した後。

急冷処理を行った場合にも高い磁気特性を得ることがわ
かる。しかしながら１本実施例で得た円筒状磁石を、従
来の急冷を含む熱処理を施した結果（発明の効果） 本発明は以上記述のような構成および作用であるから、
下記の効果を期待できる。

（１）大型の永久磁石であっても、熱処理による亀裂１
割れ等の発生を伴わずに１Ｍ１気特性が格段に優れた希
土類永久磁石を得ることができる。

（２）小寸法のブロック状永久磁石を接着剤等の異種材
料によって接着する必要がないため、製造が容易であり
、かつ品質のバラツキを大幅に低減させ得る。

（３）磁気特性を向上させるための急冷処理を伴わない
ため、熱処理作業が容易かつ安全であると共に７ 作業環境を清浄に保持することができる。

４、

【図面の簡単な説明】

図はＳｓ＋ Ｃｏ合金の状態図である。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｒで示される少なくとも１種類の希土類元素とＭ
   で示されるＣｏまたはＣｏとＦｅ、Ｎｉ、Ｃｕ群の少な
   くとも１種類の元素の組み合わせからなり、かつＲＭ＿
   ５およびＲ＿２Ｍ＿７相を生成させ得る組成の焼結生成
   物からなる希土類永久磁石の熱処理方法において、Ｍの
   含有量が６３〜６５重量％である焼結生成物を、焼結温
   度との温度差が３００℃以内の温度頷域Ｔ＿１に１０分
   以上保持した後、０．０３〜３℃／ｍｉｎの冷却速度で
   炉冷を行い、焼結温度との温度差が５００℃以内であり
   かつ前記温度領域Ｔ＿１以下の低温度領域Ｔ＿２におい
   て１時間以上保持することを特徴とする希土類永久磁石
   の熱処理方法。
2. （２）低温度領域Ｔ＿２から５〜５０℃／ｍｉｎの冷却
   速度で４００℃以下の温度まで徐冷する請求項（１）記
   載の希土類永久磁石の熱処理方法。
3. （３）Ｒで示される少なくとも１種類の希土類元素とＭ
   で示されるＣｏまたはＣｏとＦｅ、Ｎｉ、Ｃｕ群の少な
   くとも１種類の元素の組み合わせからなり、かつＲＭ＿
   ５およびＲ＿２Ｍ＿７相を生成させ得る組成の焼結生成
   物からなる希土類永久磁石において、Ｍの含有量を６３
   〜６５重量％、かつｉＨｃを１３０００Ｏｅ以上とした
   ことを特徴とする希土類永久磁石。
4. （４）単体の重量が２００ｇ以上である請求項（３）記
   載の希土類永久磁石。
5. （５）請求項（３）記載の希土類永久磁石を使用し、外
   形形状を円板状、リング状．円筒状の何れかに形成した
   ことを特徴とする磁石体。