JPH0445233B2 - - Google Patents
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- JPH0445233B2 JPH0445233B2 JP63281280A JP28128088A JPH0445233B2 JP H0445233 B2 JPH0445233 B2 JP H0445233B2 JP 63281280 A JP63281280 A JP 63281280A JP 28128088 A JP28128088 A JP 28128088A JP H0445233 B2 JPH0445233 B2 JP H0445233B2
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- resin
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- bed
- cation exchange
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、PWR型原子力発電プラントの二次
系統水の処理における混床式過脱塩方法に関
し、特に、従来品よりも含水率を増加させた陽イ
オン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を混合してなる
混床式過脱塩方法に関するものである。
系統水の処理における混床式過脱塩方法に関
し、特に、従来品よりも含水率を増加させた陽イ
オン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を混合してなる
混床式過脱塩方法に関するものである。
従来から、PWR発電プラントでは給水中の不
純物を極力低く抑えなければならないので、復水
器から蒸気発生器（以下SGと略）へ流入する復
水を復水脱塩塔によつて浄化処理し、高度に浄化
した後、給水として利用している。
純物を極力低く抑えなければならないので、復水
器から蒸気発生器（以下SGと略）へ流入する復
水を復水脱塩塔によつて浄化処理し、高度に浄化
した後、給水として利用している。
この復水脱塩塔は陰イオン交換樹脂と陽イオン
交換樹脂とが混合して充填された所謂混床式脱塩
塔であつて、復水中のイオン成分と懸濁固形成分
（クラツドと通称される）とをイオン交換及び吸
着によつて分離し、復水を浄化するものである。
交換樹脂とが混合して充填された所謂混床式脱塩
塔であつて、復水中のイオン成分と懸濁固形成分
（クラツドと通称される）とをイオン交換及び吸
着によつて分離し、復水を浄化するものである。
そして陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂と
を混合して混床を形成する方法としては、従来
含水率（45〜55％）のゲル型陽イオン交換樹脂と
ゲル型陰イオン交換樹脂を用いる方法、従来含
水率（45〜55％）のポーラス型陽イオン交換樹脂
とポーラス型陰イオン交換樹脂を用いる方法が提
案されていた。
を混合して混床を形成する方法としては、従来
含水率（45〜55％）のゲル型陽イオン交換樹脂と
ゲル型陰イオン交換樹脂を用いる方法、従来含
水率（45〜55％）のポーラス型陽イオン交換樹脂
とポーラス型陰イオン交換樹脂を用いる方法が提
案されていた。
最近、混床式過脱塩技術において復水からイ
オン成分及びクラツドの分離効果のうち、クラツ
ドの分離効果を強化することにより、復水から
SGへ持ち込まれるクラツドを低減しSGの健全性
を維持する傾向があり、前述の粒状イオン交換樹
脂を用いる方法では、クラツドの捕捉能力がイオ
ン交換樹脂とクラツドとの親和力の大きさに支配
されることから、現状の含水率の低いイオン交換
樹脂では比較的親水性のものを主とする現状のク
ラツドの分離効果は小さく、装置の高度化要求に
十分な対応ができない。
オン成分及びクラツドの分離効果のうち、クラツ
ドの分離効果を強化することにより、復水から
SGへ持ち込まれるクラツドを低減しSGの健全性
を維持する傾向があり、前述の粒状イオン交換樹
脂を用いる方法では、クラツドの捕捉能力がイオ
ン交換樹脂とクラツドとの親和力の大きさに支配
されることから、現状の含水率の低いイオン交換
樹脂では比較的親水性のものを主とする現状のク
ラツドの分離効果は小さく、装置の高度化要求に
十分な対応ができない。
そこで、本発明は復水の処理操作において、ク
ラツドの分離能力の大きい混床式過脱塩方法を
提供することを目的とする。
ラツドの分離能力の大きい混床式過脱塩方法を
提供することを目的とする。
本発明者らは、鋭意研究の結果、使用するイオ
ン交換樹脂の含水率を従来品のものより増加させ
たものを用いることによつて、本発明の目的を達
成しうることを見い出し、本発明を完成したもの
である。
ン交換樹脂の含水率を従来品のものより増加させ
たものを用いることによつて、本発明の目的を達
成しうることを見い出し、本発明を完成したもの
である。
すなわち、本発明は、PWR型原子力発電プラ
ントの二次系統水の処理の際に、粒状又は粉末状
陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂からなる
混床によつて過脱塩する方法において、陽イオ
ン交換樹脂及び／又は陰イオン交換樹脂の含水率
を従来品のゲル型樹脂の標準値（45〜55％）より
も増加させた範囲（55〜75％）の樹脂により混床
を形成し、PWR型原子力発電プラントの二次系
統水処理時の懸濁性不純物の除去能力を強化させ
たことを特徴とする混床式過脱塩方法にある。
ントの二次系統水の処理の際に、粒状又は粉末状
陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂からなる
混床によつて過脱塩する方法において、陽イオ
ン交換樹脂及び／又は陰イオン交換樹脂の含水率
を従来品のゲル型樹脂の標準値（45〜55％）より
も増加させた範囲（55〜75％）の樹脂により混床
を形成し、PWR型原子力発電プラントの二次系
統水処理時の懸濁性不純物の除去能力を強化させ
たことを特徴とする混床式過脱塩方法にある。
また、本発明は、PWR型原子力発電プラント
の二次系統水の処理の際に、粒状又は粉末状陽イ
オン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂からなる混床
によつて過脱塩する方法において、従来品のイ
オン交換樹脂による混床上層部に従来品ゲル型樹
脂の標準値（45〜55％）よりも含水率を増加させ
た範囲（55〜75％）の陽イオン交換樹脂を積層さ
せた樹脂床を形成し、PWR型原子力発電プラン
トの二次系統水処理時の懸濁性不純物の除去能力
を強化させることを特徴とする混床式過脱塩方
法にもある。
の二次系統水の処理の際に、粒状又は粉末状陽イ
オン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂からなる混床
によつて過脱塩する方法において、従来品のイ
オン交換樹脂による混床上層部に従来品ゲル型樹
脂の標準値（45〜55％）よりも含水率を増加させ
た範囲（55〜75％）の陽イオン交換樹脂を積層さ
せた樹脂床を形成し、PWR型原子力発電プラン
トの二次系統水処理時の懸濁性不純物の除去能力
を強化させることを特徴とする混床式過脱塩方
法にもある。
次に、本発明を従来技術と対比しながら更に詳
しく説明する。
しく説明する。
第１図は強酸性陽イオン交換樹脂の含水率を横
軸に、樹脂の破砕強度を縦軸に示した含水率と破
砕強度の関係を表したグラフであり、これによれ
ば、含水率を増加させるほど、樹脂の破砕強度は
低下し、この傾向は、強塩基性陰イオン交換樹脂
でも同様に見られる。
軸に、樹脂の破砕強度を縦軸に示した含水率と破
砕強度の関係を表したグラフであり、これによれ
ば、含水率を増加させるほど、樹脂の破砕強度は
低下し、この傾向は、強塩基性陰イオン交換樹脂
でも同様に見られる。
第２図は強酸性陽イオン交換樹脂の含水率を横
軸に、総交換容量を縦軸に表わしたものであり、
これによれば含水率を増加させるほど総交換容量
は低下する。第３図は強塩基性陰イオン交換樹脂
の含水率と総交換容量の関係であり、第２図と同
様の傾向が見られる。
軸に、総交換容量を縦軸に表わしたものであり、
これによれば含水率を増加させるほど総交換容量
は低下する。第３図は強塩基性陰イオン交換樹脂
の含水率と総交換容量の関係であり、第２図と同
様の傾向が見られる。
以上より、イオン交換樹脂の含水率を増加させ
ることにより、破砕強度、総交換容量等の性質が
劣化する傾向にあり、実運用の際の含水率は、ク
ラツド分離効果と過脱塩操作時に必要なその他
の諸性質の限界値を併せて決める必要があり、本
発明においては、陽イオン交換樹脂及び陰イオン
交換樹脂の含水率を55〜75％望ましくは60〜70％
の範囲にすることが適当と考えられる。
ることにより、破砕強度、総交換容量等の性質が
劣化する傾向にあり、実運用の際の含水率は、ク
ラツド分離効果と過脱塩操作時に必要なその他
の諸性質の限界値を併せて決める必要があり、本
発明においては、陽イオン交換樹脂及び陰イオン
交換樹脂の含水率を55〜75％望ましくは60〜70％
の範囲にすることが適当と考えられる。
以下に、実施例を記載するが、本発明はこれら
の実施例に限定されるものではない。
の実施例に限定されるものではない。
実施例 １
陽イオン交換樹脂の含水率を変化させてクラツ
ド分離効果を単床ミニカラム試験及び混床実機長
カラム試験により従来の過脱塩操作と比較す
る。
ド分離効果を単床ミニカラム試験及び混床実機長
カラム試験により従来の過脱塩操作と比較す
る。
（単床ミニカラム試験）
試験条件
第４図の試験装置を使用し、原水を原水入口１
から、充填カラム３を通して以下の試験条件によ
り試験を行なつた。
から、充填カラム３を通して以下の試験条件によ
り試験を行なつた。
Γ樹脂仕様：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂（Ｈ
型）の含水率47、55、61、70％のものを使用 Γ耐圧カラム：内径12mmφ×200mm Γ樹脂量：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂15ml Γ樹脂層高：133mmΓ通水線流速：LV＝108ｍ／
ｈ Γ通水期間：各試験約２週間 試験結果 陽イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の
結果は第５図の通りである。第５図は横軸に含水
率を、縦軸に含水率55％品を１としたときのクラ
ツド捕捉比率を示したグラフであり、これによれ
ば含水率を増加させた方がクラツド分離効果が向
上することが確認できた。
型）の含水率47、55、61、70％のものを使用 Γ耐圧カラム：内径12mmφ×200mm Γ樹脂量：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂15ml Γ樹脂層高：133mmΓ通水線流速：LV＝108ｍ／
ｈ Γ通水期間：各試験約２週間 試験結果 陽イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の
結果は第５図の通りである。第５図は横軸に含水
率を、縦軸に含水率55％品を１としたときのクラ
ツド捕捉比率を示したグラフであり、これによれ
ば含水率を増加させた方がクラツド分離効果が向
上することが確認できた。
（混床実機長カラム試験）
試験条件
第６図の試験装置を使用して試験を行つた。第
６図において、原水入口１から導入された原水
は、樹脂充填カラム３で浄化されて主流量計４を
通り、一部はサンプリングラインに入り、フイル
タ５、流量計６、積算流量計７、導電率計８を経
て、ドレンライン９から排出される。２は洗浄用
純水の入口である。
６図において、原水入口１から導入された原水
は、樹脂充填カラム３で浄化されて主流量計４を
通り、一部はサンプリングラインに入り、フイル
タ５、流量計６、積算流量計７、導電率計８を経
て、ドレンライン９から排出される。２は洗浄用
純水の入口である。
試験は以下の試験条件により行なつた。
Γ樹脂仕様：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂（Ｈ
型）の含水率47、55、61、70％のもの並びに
従来含水率の強塩基性ゲル型陰イオン交換樹
脂（OH型）を組み合わせて混床状態で使用 Γ樹脂量：陽イオン／陰イオン樹脂比＝1.66／１
で層高90cm相当分（約２）を混合して充填 Γ通水線流速：LV＝108ｍ／ｈ Γ通水期間：２週間 試験結果 陰イオン交換樹脂は従来含水率品を用い、陽イ
オン交換樹脂の含水率を変化させた混床による混
床実機長カラム試験の結果は第７図の通りであ
り、これによれば陽イオン交換樹脂の含水率を増
加させた方がクラツド分離効果（DF値）が向上
することが確認できた。なお、第７図は、陽イオ
ン交換樹脂の含水率を変えた場合の含水率とDF
の関係（ここでDF値とは入口クラツド濃度／出
口クラツド濃度（ppb）を表わす）を示すグラフ
である。
型）の含水率47、55、61、70％のもの並びに
従来含水率の強塩基性ゲル型陰イオン交換樹
脂（OH型）を組み合わせて混床状態で使用 Γ樹脂量：陽イオン／陰イオン樹脂比＝1.66／１
で層高90cm相当分（約２）を混合して充填 Γ通水線流速：LV＝108ｍ／ｈ Γ通水期間：２週間 試験結果 陰イオン交換樹脂は従来含水率品を用い、陽イ
オン交換樹脂の含水率を変化させた混床による混
床実機長カラム試験の結果は第７図の通りであ
り、これによれば陽イオン交換樹脂の含水率を増
加させた方がクラツド分離効果（DF値）が向上
することが確認できた。なお、第７図は、陽イオ
ン交換樹脂の含水率を変えた場合の含水率とDF
の関係（ここでDF値とは入口クラツド濃度／出
口クラツド濃度（ppb）を表わす）を示すグラフ
である。
以上の試験結果は、いずれも陽イオン交換樹脂
の含水率を変化させたものであり、本発明の過
脱塩方法におけるクラツド分離効果は従来の過
脱塩方法よりも大巾に優れていることが確認さ
れ、実用上、極めて有利な方法といえる。
の含水率を変化させたものであり、本発明の過
脱塩方法におけるクラツド分離効果は従来の過
脱塩方法よりも大巾に優れていることが確認さ
れ、実用上、極めて有利な方法といえる。
実施例 ２
次に、本発明のもう一つの過脱塩方法である
陰イオン交換樹脂の含水率を変化させた場合のク
ラツド分離効果を単床ミニカラム試験により、従
来の過脱塩操作と比較する。
陰イオン交換樹脂の含水率を変化させた場合のク
ラツド分離効果を単床ミニカラム試験により、従
来の過脱塩操作と比較する。
試験条件
第４図の試験装置を使用し、以下の試験条件に
より試験を行なつた。
より試験を行なつた。
Γ樹脂仕様：強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂
（OH型）の含水率46、50、56、71％のもの
を使用 Γ樹脂量：15ml Γ通水線流速：LV＝108ｍ／ｈ Γ通水期間：約２週間 試験結果 陰イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の
結果は第８図の通りであり、これによれば、含水
率を増加させた方がクラツド分離効果が向上する
ことが確認できた。
（OH型）の含水率46、50、56、71％のもの
を使用 Γ樹脂量：15ml Γ通水線流速：LV＝108ｍ／ｈ Γ通水期間：約２週間 試験結果 陰イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の
結果は第８図の通りであり、これによれば、含水
率を増加させた方がクラツド分離効果が向上する
ことが確認できた。
なお、第８図は強塩基性ゲル型陰イオン交換樹
脂の含水率と含水率55％品を１としたときのクラ
ツド捕捉比率の関係を示すグラフである。
脂の含水率と含水率55％品を１としたときのクラ
ツド捕捉比率の関係を示すグラフである。
以上の試験結果は、陰イオン交換樹脂の含水率
を変化させたものであり、一般に過脱塩操作に
おける陰イオン交換樹脂のクラツド分離効果に及
ぼす影響は、その性質上陽イオン交換樹脂に比較
して小さいが、特に陽イオン交換樹脂との混床に
よる相乗効果により、本発明の過脱塩方法にお
けるクラツド分離効果は、従来の方法よりも大巾
に優れていることが確認され、実用上極めて有利
な方法といえる。
を変化させたものであり、一般に過脱塩操作に
おける陰イオン交換樹脂のクラツド分離効果に及
ぼす影響は、その性質上陽イオン交換樹脂に比較
して小さいが、特に陽イオン交換樹脂との混床に
よる相乗効果により、本発明の過脱塩方法にお
けるクラツド分離効果は、従来の方法よりも大巾
に優れていることが確認され、実用上極めて有利
な方法といえる。
更に、本発明の過脱塩方法である
陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の含
水率を従来品よりも増加させた樹脂の混床によ
る過脱塩方法 陰イオン交換樹脂の含水率を従来品よりも増
加させた樹脂と、従来品の陽イオン交換樹脂の
混床による過脱塩方法 従来品イオン交換樹脂による混床の上層部
に、従来品よりも含水率を増加させた陽イオン
交換樹脂を積層させた樹脂床による過脱塩方
法 についても前述の効果より優れたクラツド分離効
果が推測されるが、最近実施した試験において優
れたクラツド分離効果が確認されており、いずれ
も実用上、極めて有利な方法と言える。
水率を従来品よりも増加させた樹脂の混床によ
る過脱塩方法 陰イオン交換樹脂の含水率を従来品よりも増
加させた樹脂と、従来品の陽イオン交換樹脂の
混床による過脱塩方法 従来品イオン交換樹脂による混床の上層部
に、従来品よりも含水率を増加させた陽イオン
交換樹脂を積層させた樹脂床による過脱塩方
法 についても前述の効果より優れたクラツド分離効
果が推測されるが、最近実施した試験において優
れたクラツド分離効果が確認されており、いずれ
も実用上、極めて有利な方法と言える。
本発明においては、従来の混床式過脱塩方法
に比較し、陰・陽イオン交換樹脂の含水率が高い
ため、親水性の高いクラツドとの親和力が高く、
クラツド分離効果が大きいことより過脱塩操作
に際し、よりクラツド濃度の低い高純度の水を得
ることができる。
に比較し、陰・陽イオン交換樹脂の含水率が高い
ため、親水性の高いクラツドとの親和力が高く、
クラツド分離効果が大きいことより過脱塩操作
に際し、よりクラツド濃度の低い高純度の水を得
ることができる。
第１図は強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂の含水
率と破砕強度の関係を示すグラフであり、第２図
は陽イオン交換樹脂の含水率と総交換容量の関係
を示すグラフであり、第３図は強塩基性ゲル型陰
イオン交換樹脂の含水率と総交換容量の関係を示
すグラフであり、第４図は通水ミニカラム試験装
置の概略系統図であり、第５図は陽イオン交換樹
脂の含水率とクラツド分離能力の関係を示すグラ
フであり、第６図は混床実機長カラム試験装置の
概略系統図であり、第７図は陽イオン交換樹脂の
含水率とDF値の関係を表すグラフであり、第８
図は陰イオン交換樹脂の含水率とクラツドの捕捉
能の関係を表すグラフである。 １……原水入口、２……洗浄用純水入口、３…
…樹脂充填カラム、４……主流量計、５……フイ
ルタ、６……流量計、７……積算流量計、８……
導電率計、９……ドレンライン。
率と破砕強度の関係を示すグラフであり、第２図
は陽イオン交換樹脂の含水率と総交換容量の関係
を示すグラフであり、第３図は強塩基性ゲル型陰
イオン交換樹脂の含水率と総交換容量の関係を示
すグラフであり、第４図は通水ミニカラム試験装
置の概略系統図であり、第５図は陽イオン交換樹
脂の含水率とクラツド分離能力の関係を示すグラ
フであり、第６図は混床実機長カラム試験装置の
概略系統図であり、第７図は陽イオン交換樹脂の
含水率とDF値の関係を表すグラフであり、第８
図は陰イオン交換樹脂の含水率とクラツドの捕捉
能の関係を表すグラフである。 １……原水入口、２……洗浄用純水入口、３…
…樹脂充填カラム、４……主流量計、５……フイ
ルタ、６……流量計、７……積算流量計、８……
導電率計、９……ドレンライン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ PWR型原子力発電プラントの二次系統水の
処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及
び陰イオン交換樹脂からなる混床によつて過脱
塩する方法において、陽イオン交換樹脂及び／又
は陰イオン交換樹脂の含水率を従来品のゲル型樹
脂の標準値（45〜55％）よりも増加させた範囲
（55〜75％）の樹脂により混床を形成し、PWR型
原子力発電プラントの二次系統水処理時の懸濁性
不純物の除去能力を強化させたことを特徴とする
混床式過脱塩方法。 ２ PWR型原子力発電プラントの二次系統水の
処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及
び陰イオン交換樹脂からなる混床によつて過脱
塩する方法において、従来品のイオン交換樹脂に
よる混床上層部に従来品ゲル型樹脂の標準値（45
〜55％）よりも含水率を増加させた範囲（55〜75
％）の陽イオン交換樹脂を積層させた樹脂床を形
成し、PWR型原子力発電プラントの二次系統水
処理時の懸濁性不純物の除去能力を強化させるこ
とを特徴とする混床式過脱塩方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63281280A JPH02131190A (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63281280A JPH02131190A (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02131190A JPH02131190A (ja) | 1990-05-18 |
| JPH0445233B2 true JPH0445233B2 (ja) | 1992-07-24 |
Family
ID=17636873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63281280A Granted JPH02131190A (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02131190A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5387348A (en) * | 1990-11-09 | 1995-02-07 | Ebara Corporation | Method of mixed-bed filtration and demineralization with ion-exchange resins |
| JP6103802B2 (ja) * | 2011-09-22 | 2017-03-29 | 三菱化学株式会社 | 強塩基性陰イオン交換樹脂、並びにそれを用いた脱塩方法及び脱塩装置 |
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1988
- 1988-11-09 JP JP63281280A patent/JPH02131190A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02131190A (ja) | 1990-05-18 |
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