JPH0447938A - 多層プラスチック燃料タンク - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は多層プラスチック燃料タンクに関し、特に高密
度ポリエチレン層とポリアミド層と、変性高密度ポリエ
チレン層とを有し、低温での成形性の良好な多層プラス
チック燃料タンクに関する。

〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕ポリオ
レフィン樹脂は安価で強度が大きく、耐候性、耐薬品性
等に優れているので、各種の容器の製造に広く使用され
ている。しかしながら、バリア性が必ずしも十分とはい
えず、規制が厳しい地域ではガソリン等の燃料タンクに
使用することができなかった。そこで、ポリオレフィン
を主層とし、ポリアミドをバリア層とすることが試みら
れているが、ポリオレフィン層とポリアミド層とは接着
力が弱いため、この両層の接着層としてポリオレフィン
樹脂を不飽和カルボン酵で変性したような変性プラスチ
ック層を介在させて積層する方法が種々提案されている
（特開昭５８−２２０７３８号、同６２−１１０５２６
号等）。

また特公昭６０−３４４６１号は、ポリオレフィン樹脂
層とナイロン樹脂又はエチレン−酢酸ビニル共重合体ケ
ン化物の層が中間層を介して積層した多層ブロー容器を
ブロー成形により製造するに際し、該中間層として、結
晶化度２〜３０％のエチレンと炭素数３以上の酬オレフ
ィンとの共重合体に無水マレイン酸を０．０１〜１重量
％グラフト重合した変性エチレン共重合体を用いる。こ
とを特徴とする多層ブロー成形容器の製造方法を開示し
ている。

一方、特開昭５５−９１６３４号は、（ａ）ポリオレフ
ィン樹脂層と、（ｂ）結晶化度１〜３５％、メルトイン
デックス０．Ｏ１〜５０ｇ／１０分のエチレン／）オレ
フィン共重合体に無水マレイン酸をグラフトさせた（無
水マレイン酸含有量０．０５〜１重量％）変性重合体と
、ナイロンとの溶融混合物からなるポリアミド系樹脂層
とが、（Ｃ）結晶化度２〜３０％、メルトインデックス
０．０１〜５０ｇ／１０分のエチレン／酬オレフィン共
重合体に無水マレイン酸をグラフトさせた（無水マレイ
ン酸含有量０．０１〜１重量％）変性重合体からなる変
性ポリオレフィン樹脂層を介して積層された、パリを原
料の一部としても強度の低下の少ない多層成形体を開示
している。

しかしながら、上記多層成形体のポリアミド層には通常
ポリアミド６か使用されており、この場合、ポリアミド
層の成形性の観点から主層である高密度ポリエチレン層
の樹脂温度を、高密度ポリエチレン単層のプラスチック
燃料タンクの場合より高く設定する必要かあ、す、パリ
ソンの耐ドローダウン性が低下するという問題がある。

特に、多層プラスチック燃料タンクの製造時に発生する
パリをポリオレフィン側に混合する場合には、ポリアミ
ドの分散性を改善するために、樹脂温度を２３０〜２５
０°Ｃに設定する必要かあり、このパリソンの耐ドロー
ダウン性の低下等の傾向は顕著である。

したがって、本発明の目的は、高密度ポリエチレン層と
、ポリアミド層とを有する多層プラスチック燃料タンク
において、十分なバリア性及び耐衝撃性を有するととも
に、パリソンの耐ドローダウン性の向上した多層プラス
チック燃料タンクを提供することである。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的に鑑み鋭意研究の結果、本発明者らは、ポリア
ミド層を共重合ポリアミド６−６６により形成すれば、
押出成形時の高密度ポリエチレン層の樹脂温度を低くし
ても、多層プラスチック燃料タンクの製造が可能であり
、もってドローダウン等が改善されていることを見出し
、本発明に想到した。

すなわち高密度ポリエチレン層と、ポリアミド層とが、
不飽和カルボン酸又はその誘導体により変性された高密
度ポリエチレン層を介して積層された本発明の多層プラ
スチック燃料タンクは、前記ポリアミド層が（ａ）ポリ
アミド６を構成する繰り返し単位９０〜６０重量％と、
（ｂ）ポリアミド６６を構成する繰り返し単位置０〜４
０重量％との共重合ポリアミドからなることを特徴とす
る。

本発明を以下詳細に説明する。

本発明において高密度ポリエチレン層を形成する高密度
ポリエチレンは、密度０．９３５ｇ／ａ１以上であり、
またそのメルトインデックス（Ｍｌ　１９０℃、２．１
６ｋｇ荷重）は、耐ドローダウン性、成形性、耐衝撃性
を考慮すると、０．００３〜２ｇ／１０分であるのか好
ましい。より好ましくは、０．０１〜１ｇ７１０分であ
る。なお、ハイロードメルトインデックス（ＨＬＭＩ、
１９０℃、２１．６ｋｇ荷重）で表す場合は、７０ｇ／
１０分以下が好ましく、より好ましくは１〜２０ｇ／１
０分である。

なお、本発明においては高密度ポリエチレン層用樹脂と
して、上述したような高密度ポリエチレン１００重量部
と、多層プラスチック燃料タンクの一部又は全部から得
られる再生物２０〜２００重量部とを混合して得られる
組成物も用いることができる。

またポリアミド層は、（ａ）ポリアミド６を構成する繰
り返し単位と、（ｂ）ポリアミド６６を構成する繰り返
し単位との共重合ポリアミド（ポリアミド６−６６）か
らなる。

本発明において（ａ）ポリアミド６を構成する繰り返し
単位とは、下記一般式（１）： 斗ＮＨ−（ＣＨｔ）ｓ−ｃ−４− ０・　　・（１１ で表されるものである。

また本発明において（ｂ）ポリアミド６６を構成する繰
り返し単位とは、下記一般式（２）：％式％ 上記共重合ポリアミド中の（ａ）ポリアミド６を構成す
る繰り返し単位の含有割合は６０〜９０重量％、好まし
くは７０〜８０重量％であり、（ｂ）ポリアミド６６を
構成する繰り返し単位の含有割合は４０〜１０重量％、
好ましくは３０〜２０重量％である。（ａｌの単位が６
０重量％未満では（（ｂ）の単位が４０重量％未満では
）、多層プラスチック燃料タンクのガソリンバリア性が
悪くなり、一方（ａ）の単位が９０重量％を超えると（
（ｂ）の単位が１０重量％未満では）、耐衝撃性が低下
する。

上記ポリアミド６−６６は、例えば、ヘキサメチレンジ
アミンとアジピン酸の系にε−カプロラクタムを加え、
二元共重合体とすることにより得ることができる。

このようなポリアミド６−６６の相対粘度（ＪＩＳＫ６
８１０）は、通常３〜６．５であり、特に４〜６の範囲
のものが好ましい。

なお、耐衝撃性を向上するために、上記ポリアミド６−
６６に、可塑剤としてε−カプロラクタム、Ｎ−ブチル
ベンゼンスルホンアミド、バラオキシ安息香酸オクチル
等を２０重量％程度まで含有させることができる。より
好ましい可塑剤の含有量は１０重量％以下である。

また本発明においては、ポリアミド層用の樹脂として、
上述のポリアミド６−６６に、変性オレフィン系エラス
トマーをブレンドしたものを用いることができる。

本発明において変性オレフィン系エラストマーとは、不
飽和カルボン酸又はその無水物により変性したオレフィ
ン系エラストマーである。不飽和カルボン酸またはその
無水物としては、アクリル酸、メタクリル酸等のモノカ
ルボン酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸なとのジ
カルボン酸、無水マレイン酸、無水イタコン酸、エンデ
イック酸無水物（無水ハイミック酸）等のジカルボン酸
無水物等が挙げられ、特にジカルボン酸及びその無水物
が好ましい。具体的には無水マイレン酸又はエンデイッ
ク酸無水物（無水ハイミック酸）による変性オレフィン
系エラス・トマーが特に好ましい。

また不飽和カルボン酸又はその無水物により変性するオ
レフィン系エラストマーとは、エチレン、プロピレン、
１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−ペンテン等の
きオレフィンの２種又は３種以上の共重合体ゴムを意味
し、特にエチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ）
及びエチレン−ブテン共重合体ゴム（ＥＢＲ）が好まし
い。

本発明において使用するエチレン−プロピレン共重合体
（ＥＰＲ）ゴムは、エチレンから誘導される繰り返し単
位の含有率が１０〜９０モル％、プロピレンから誘導さ
れる繰り返し単位の含有率が９０〜１０モル％であるこ
とが好ましい。より好ましい範囲は、エチレン系繰り返
し単位が２０〜８０モル％、プロピレン系繰り返し単位
が８０〜２０モル％である。

また、ＥＰＲのムーニー粘度ＭＬ＋＋ａ（１００°Ｃ）
は１〜１２０の範囲内にあるのが好ましく、より好まし
くは５〜１００である。

本発明において、エチレン−ブテン共重合体ゴム（ＥＢ
Ｒ）とはブテン−１の含有量が１０〜９０重量％のブロ
ック共重合体であり、特にブテン−１の含有量が２０〜
８０重量％のものが好ましい。

上記エチレン−ブテン共重合体ゴムのムーニ粘度ＭＬ、
。、（１００℃）は１〜１２０の範囲内にあるのが好ま
しく、より好ましくは５〜１００である。

なお、本発明においてエチレン−プロピレン共重合体（
ＥＰＲ）及びエチレン−ブテン共重合体ゴム（ＥＢＲ）
は基本的には上記の繰返し単位からなるものであるが、
これらの共重合体の特性を損なわない範囲内で、他の樹
脂成分を含むものも使用することができる。

上記変性オレフィン系エラストマー中の不飽和カルボン
酸又はその無水物の含有量は、１．０Ｘ１０−’　〜６
．ＯＸｌ０−’５ｎｏｌ／ｇ　、好ｔ　Ｌ　＜　４：！
２．ＯＸ　１０−’　〜５、ＯＸｌ０−’■ｏｌ／ｇで
ある。例えば、無水マレイン酸により変性する場合には
、無水マレイン酸の含有量をｏ、　ｏｏｓ〜５重量％、
好ましくは０．０１〜３重量％とじ、無水ハイミック酸
を用いる場合には、その含有量を０．０１５〜４重量％
、好ましくは０．１５〜１．５重量％とする。不飽和、
カルボン酸又はその無水物による変性量がそれぞれ上記
下限値未満であると、変性オレフィン系エラストマーの
ポリアミドへの相溶化が十分でなく、また上限値を超え
ると変性オレフィン系エラストマーがポリアミド中に均
一に分散するのが困難となる。

変性オレフィン系エラストマーの製造は溶液法又は溶融
混線法のいずれでも行うことができる。

このような変性オレフィン系エラストマーの配合割合は
、ポリアミド６−６６十オレフイン系エラストマーを１
００重量％として、３０重量％以下が好ましい。オレフ
ィン系エラストマーが３０重量％を超えると、多層プラ
スチック燃料タンクのガソリンバリア性が低下し、好ま
しくない。

本発明において変性高密度ポリエチレン層を形成する（
Ｃ）変性高密度ポリエチレンは、不飽和カルボン酸又は
その無水物により変性した高密度ポリエチレンである。

不飽和カルボン酸またはその無水物としては、上述の変
性オレフィン系エラストマーのものと同様のものを用い
ることができる。

また不飽和カルボン酸又はその無水物により変性する高
密度ポリエチレンとしては、上述の（Ａ）高密度ポリエ
チレン層用の高密度ポリエチレンと同様のものを用いる
ことができる。

変性ポリオレフィン中の不飽和カルボン酸又はその無水
物の含有量は０．００５〜５重量％の範囲内となるよう
なものであるのが好ましく、具体的には、無水マレイン
酸により変性する場合には、無水マレイン酸の含有量を
０．０１〜３重量％、より好ましくは０．１〜１重量％
とじ、無水ハイミック酸を用いる場合には、その含有量
を０．０１５〜４重量％、より好ましくは０．１５〜１
．５重量％とする。無水マレイン酸及び無水ハイミック
酸による変性量がそれぞれ上記下限値未満であると、変
性高密度ポリエチレン層と、ポリアミド層との接着性の
向上に十分な効果がな（、また上限値を超えると今度は
変性高密度ポリエチレン層と、高密度ポリエチレン層と
の接着性が低下する。

このような変性高密度ポリエチレンの製造は溶液法又は
溶融混練法のいずれでも行うことができる。

なお、本発明においては、上記各履用の樹脂に、その改
質を目的として、充填剤、熱安定剤、光安定剤、難燃剤
、可塑剤、帯電防止剤、離型剤、発泡剤、核剤等の添加
剤を適宜添加することができる。

上述したような各層からなる本発明の多層プラスチック
燃料タンクは、たとえば第１図に示すような層構造を存
する。第１図中において多層成形体は、高密度ポリエチ
レン層１．１と、ポリアミド層２と、両層を接着する変
性高密度ポリエチレン３．３とからなる。

なお、各層の層厚は燃料タンクとして要求される耐衝撃
性及びバリア性に応じ適宜設定すればよいが、例えばガ
ソリンタンク用とする場合には、高密度ポリエチレン層
を１．５〜５　ｍｍ、ポリアミド層を２０〜５００μｓ
、変性高密度ポリエチレン層を２０〜５００ｕｎとすれ
ばよい。

このような多層プラスチック燃料タンクは、基本的には
、通常の共押出成形法により、円筒状の上記各層構造を
有するパリソンを成形し、このパリソンを所望の形状の
キャビティを有する金型内に設置した後、ブロー成形す
ることにより製造すればよい。

なお、本発明においては、上述の製造工程のうちパリソ
ンの押出の際に、主層となる高密度ポリエチレン層用樹
脂の押出温度を従来より低（設定する。すなわち、従来
２３０〜２５０　’Ｃで行っていた高密度ポリエチレン
層の押出温度を、２００〜２３０℃の温度範囲内で、ポ
リアミド層となるポリアミド６−６６中の融点に応じて
適宜設定する。

例えば、（ａ）ポリアミド６を構成する繰り返し単位：
　（ｂ）ポリアミド６６を構成する繰り返し単位が重量
比で９０：１０の場合、高密度ポリエチレン層用樹脂を
２２０〜２３０°Ｃで押出せばよく、（ａ）　：　（ｂ
）＝７０　：３０の場合２１０〜２２０℃、（ａ）　：
　（ｂ）＝６０　：　４０の場合２００〜２１０°Ｃと
すればよい。

このことは、パリソンの耐ドローダウン性の改善をもた
らすとともに、成形サイクルを短くすることができると
いう効果をもたらす。

なお、このような多層ブラ・スチック燃料タンクのパリ
ソンをブロー成形する時に発生するパリや不良品等を回
収した再生物を高密度ポリエチレン層用の樹脂と混合す
る場合でも、ポリアミド６−６６の融点はポリアミド６
より低いので、上述したような従来より低温で溶融混練
しても、高密度ポリエチレンマトリックス中にポリアミ
ドを良好に分散させることが可能である。このため高密
度ポリエチレン層用樹脂として、本発明の多層プラスチ
ック燃料タンクの一部又は全部から得られる再生物を高
密度ポリエチレンに混合した樹脂を用いても、得られる
多層プラスチック燃料タンクの耐衝撃性等の低下は見ら
れない。

〔作　用〕

本発明においては、多層プラスチック燃料タンクのポリ
アミド層をポリアミド６−６６により形成しているので
、そのパリソンを押出成形する際の高密度ポリエチレン
層の樹脂温度を従来より低くすることができる。このた
め、パリソンのドローダウン性等が改善されている。

このような効果か得られる理由は必ずしも明らかではな
いか、ポリアミド層をポリアミド６−６６とすることに
より、ポリアミド６のホモポリマーの場合より融点、結
晶化度、耐熱性、成形性等が改善され、高密度ポリエチ
レン、及び変性高密度ポリエチレンとの共押出成形が従
来より低温でも可能となるためであると考えられる。

〔実施例〕

本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。

なお、各層の原料となる高密度ポリエチレン、変性高密
度ポリエチレン、変性オレフィン系エラストマー、ポリ
アミドとしては以下のものを使用した。

［１］高密度ポリエチレン ＨＤＰＥ：（メルトインデックス（Ｍｌ　１９０°Ｃ１
２，１６ｋｇ荷重）　０．０３ｇ／１０分、ハイロード
メルトインデックス（ＨＬＭＩ　１９０℃、２１．６ｋ
ｇ荷重）５．５　ｇ　／１０分、密度０．９４５ｇ／ａ
Ｉ！、重量平均分子量（〜）２０Ｘ１０’） ［２１変性高密度ポリエチレン ＣＭＰＥ　：　　（ＭＩ　（１９０℃、２．１６ｋｇ荷
重）０．３ｇ　／１０分、無水マレイン酸付加率０゜４
重量％、密度０．９５３　ｇ／ｃｄ、重量平均分子量（
〜）　１２Ｘ１０’　） ［３１変性オレフイン系エラストマー 変性エチレン−プロピレン共重合体ゴムＣＭＥＢＲ：　
　（エチレン−ブテン共重合体ゴム（エチレン含有量５
０重量％）に無水マレイン酸を０．４重量％付加したも
の。Ｍｌ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）０．３　ｇ　
／１０分〕［４１ポリアミド（ＰＡ） ■ポリアミド６ ＰＡ−１：（ポリアミド６、相対粘度４〕■ポリアミド
６−６６ ＣＰＡ−１：　　（ボリアミド６：ポリアミド６６＝　
９０　：１０、相対粘度４〕 ＣＰＡ−２：　　（ボリアミド６：ポリアミド６６＝７
０：３０、相対粘度４〕 ＣＰＡ−３：　　（ボリアミド６：ポリアミド６６＝５
０：５０、相対粘度４〕 ＣＰＡ−４：　　（ボリアミド６：ポリアミド６６＝　
９６　：４　、相対粘度４〕 ■ポリアミド６−１２ ＣＰＡ−５：　　（ボリアミド６：ポリアミド１２＝７
０：３０、相対粘度４〕 ■ポリアミド６−６６／変性オレフィン系エラスマー ＣＰＡブレンド−１：　　（ＣＰＡ−２ＣＭＥＢＲとの
ブレンド物（ＣＰＡ−２：　ＣＭＥＢＲ＝９０　：　１
０）ＣＰＡブレンド−２：　　（ＣＰＡ−２とＣＭＥＢ
Ｒとのブレンド物（ＣＰＡ−２：　ＣＭＥＢＲ＝７０　
：　３０）　）実施例１〜４及び比較例１〜４ 高密度ポリエチレンと、変性高密度ポリエチレンと、第
２表に示す各種ポリアミドとを多層ブロー成形機（日本
製鋼所■製ＮＢ−６０Ｇ）により、樹脂温度を第２表に
示す温度として成形し、第１表に示すような層及び標準
肉厚構成の３種５層の多層プラスチック燃料タンク（容
・量４０１）を作成した。

なお、この際パリソン成形時のドローダウン性、多層プ
ラスチック燃料タンクの肉厚分布（最低肉厚）、低温（
−４０°Ｃ）での落下衝撃試験、４０°Ｃにおけるガソ
リン透過性及びサイクルタイムを測定した。

結果を第２表にあわせて示す。

（１）○：パリソン押出後、型閉までのドローダウンか
５ｃｍ以下。

△：パリソン押出後、型閉までのドローダウンが５（２
）より大きく、かつ１０ａｎ以下。

×：パリソン押出後、型閉まてのドローダウンがＬｏａ
ｎより大きい。

として評価した。

（２）ガソリンタンクに満量の水とエチレングリコール
との混合液（ガソリンに相当する重量）を充填し、−４
０℃で６ｍの高さより落下させ、破壊しなかったものを
○、破壊したものを×として評価した。

（３）ＥＣＥ３４に準拠し、ガソリンの透過量を測定し
、透過量が２０　ｇ　／　ｄａｙ以下を○、２０　ｇ　
／　ｄａｙを超えるものを×として評価した。

第２表より明らかなように、ポリアミド層を特定の組成
のポリアミド６−６６により形成した実施例１〜５の多
層プラスチック燃料タンクは、パリソンの耐ドローダウ
ン性か良好で、最低肉厚が大きく、耐衝撃性、ガソリン
バリア性も良好であった。

これに対し、ポリアミド層をポリアミド６により形成し
た比較例１１及びポリアミド層をポリアミド６−１２に
より形成した比較例４の多層プラスチック燃料タンクは
、耐ドローダウン性が悪かった。

また、比較例２の多層プラスチック燃料タンクは、ガソ
リンバリア性が十分でなく、比較例３の多層プラスチッ
ク燃料タンクは、耐衝撃性が十分でなかった。

なお、最低肉厚は、その値が大きいほどドローダウン等
が少なく成形性が良好であることを示す値である。

高密度ポリエチレンと、変性高密度ポリエチレンと、第
３表に示す種類のポリアミドとを第３表に示す温度範囲
で多層ブロー成形機（日本製鋼所■製ＮＢ−６０Ｇ）に
より成形し、上記第１表に示すような層及び標準肉厚構
成の３種５層の多層プラスチック燃料タンク（容量４０
ｊ７）を作成した。

この多層プラスチック燃料タンクをパンチングプレート
穴径８ｍｍφのクラッシャーを用いて粉砕した。

この多層プラスチック燃料タンク粉砕物と、高密度ポリ
エチレンのバージン材とを５０：５０重量比でトライブ
レンドし、樹脂混合物を作成した。

上述の樹脂混合物を第３表に示す樹脂温度で溶融混練し
、単層パリソンを作成した。

このようにして得られたパリソンにおけるポリアミドの
分散粒子径を調べた。またこの値から、ポリアミドの分
散度をポリアミドの分散粒子径が１０謝以下のものを○
、１０即を超えるものを×として評価した。

結果を使用したポリアミドの種類とともに第３表にあわ
せて示す。

さらに、上記パリソンの引張伸度及び引張衝撃強度を測
定し、これらの値が、同様の条件で作成したバージン材
によるパリソンのそれと比べてどの程度かを引張試験及
び引張衝撃試験により比較した。

なお、引張伸度はＡＳＴＭ　Ｄ６３８により測定した値
であり、引張衝撃強度はＡＳＴＭ　Ｄ１８２２より測定
した値である。

結果を第３表にあわせて示す。

多層プラスチック燃料タンクの作成 実施例５〜８の樹脂混合物を高密度ポリエチレン層用樹
脂として、変性高密度ポリエチレンと、第４表に示す各
種ポリアミドとともに多層ブロー成形機（日本製鋼所■
製ＮＢ−６０Ｇ）により、樹脂温度を第４表に示す温度
として成形し、上記第１表に示すような層及び標準肉厚
構成の３種５層の多層プラスチック燃料タンク（容量４
０１）を作成した。

なお、この際多層パリソン成形時のドローダウン性、多
層プラスチック燃料タンクの肉厚分布（最低肉厚）、低
温（−４０℃）での落下衝撃試験、４０℃におけるガソ
リン透過性を測定した。

また製造時のサイクルタイムを測定した。

結果を第４表にあわせて示す。

第３表より本発明の多層プラスチック燃料タンクの粉砕
物を高密度ポリエチレンのバージン材に混入したものは
、低い樹脂温度で混練しても、その分散性か良好である
ことがわかる。このため、バージン材と比較して引張物
性の低下も起こらない。

また、上記粉砕物と高密度ポリエチレンとの混合物を高
密度ポリエチレン層用の樹脂とした実施例９〜１２の多
層プラスチック燃料タンクは、ドローダウン性、肉厚分
布、耐衝撃性及びガソリン透過性のすべてが良好な値を
示し、しかも成形温度か低いので、サイクルタイムも約
３分と短かった。

以上の結果から、本発明の多層プラスチック燃料タンク
は、パリ等の再生物を高密度ポリエチレン層側に混合し
て再利用することか可能であることか示された。

〔発明の効果〕

以上に詳述したように、本発明の多層プラスチック燃料
タンクは、ポリアミド層をポリアミド６−６６により形
成しているので、そのパリソンを押出成形する際の高密
度ポリエチレン層の樹脂温度を低くすることができる。

このため、パリソンの耐ドローダウン性等が改善されて
おり、しかも、成形サイクルを短くすることか可能とな
っている。

またこの多層プラスチック燃料タンクの再生材を混合し
た樹脂を高密度ポリエチレン層とした多層プラスチック
燃料タンクは、高密度ポリエチレン層の押出温度が低く
ても、・ポリアミドが均一かつ微細に分散しているので
耐衝撃性等の物性の低下かほとんどない。

このように、本発明の多層プラスチック燃料タンクは、
その製造時に副生されるパリ等を、高密度ポリエチレン
側に混入して再利用することが可能であるので、経済的
にも有利である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の多層プラスチック燃料タンクの層構造
の一例を示す部分断面図である。 １・・・高密度ポリエチレン層 ２・・・ポリアミド系樹脂層 ３・・・変性ポリオレフィン層

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）高密度ポリエチレン層と、ポリアミド層とが、不
   飽和カルボン酸又はその誘導体により変性された高密度
   ポリエチレン層を介して積層された多層プラスチック燃
   料タンクにおいて、前記ポリアミド層が（ａ）ポリアミ
   ド６を構成する繰り返し単位９０〜６０重量％と、（ｂ
   ）ポリアミド６６を構成する繰り返し単位置０〜４０重
   量％との共重合ポリアミドからなることを特徴とする多
   層プラスチック燃料タンク。
2. （２）請求項１に記載の多層プラスチック燃料タンクに
   おいて、前記高密度ポリエチレン層用の樹脂が、高密度
   ポリエチレン１００重量部と、前記多層プラスチック燃
   料タンクの一部又は全部から得られる再生物２０〜２０
   ０重量部とからなることを特徴とする多層プラスチック
   燃料タンク。