JPH0448049A

JPH0448049A - 板ばねホースバンドおよびその製造方法

Info

Publication number: JPH0448049A
Application number: JP2156025A
Authority: JP
Inventors: Masai Nogi; 野木　正猪; Koichi Sakurai; 桜井　紘一; Takashi Suzuki; 尚鈴木; Kiyoshi Fukui; 清福井; Atsuki Okamoto; 篤樹岡本
Original assignee: TOUGOU SEISAKUSHO KK; Togo Seisakusho Corp; Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: TOUGOU SEISAKUSHO KK; Togo Seisakusho Corp; Nippon Steel Corp
Priority date: 1990-06-14
Filing date: 1990-06-14
Publication date: 1992-02-18
Anticipated expiration: 2014-03-08
Also published as: JP2867626B2; EP0461652A1; US5186768A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、板状部材および管状部材を相手物に取付ける
薄板ばね部品、特に自動車用の板ばねホースバンドおよ
びその製造方法に関する。

更に詳述すれば、本発明は、自動車用の管状部材を取付
ける際に用いる板ばねホースバンド（ｆｌａｔ　ｓｐｒ
ｉｎｇ　ｈｏｓｅ　ｃｌａｓｐ）およびその製造方法に
関する。

本発明にかかる板ばねホースバンドは、熱処理後の強度
が優れ、さらに製造工程、搬送工程、使用過程での脆化
割れの発生の抑制効果に優れている。

（従来の技術）板ばねホースバンド、特に自動車用板ばねホースバンド
は、例えばホース、管、索類等の管状部材を他の自動車
構成部品である相手物に取付ける際に用いる。かかる自
動車用板ばねホースバンド１０は、第１図および第２図
に略式斜視図で示すように、先端に嵌め合い式に操作片
１，１゛　を設けた板バネ２をその先端がクロスするよ
うに丸めたものである。必要により板ばね２の本体には
第２図に示すように打抜口３を設けてもよい。

これは一般に素材として、ＪＩＳ　Ｇ　３３１１または
ＪＩＳ　Ｇ　４Ｂ０２等に規定されている５３０Ｃ？Ｉ
ｌ−５７０Ｃあるいは５Ｋ１−〜Ｓに４Ｍの高炭素鋼板
や、ＳＣＭ４３５あるいはＳＣＭ４４５等の低合金高炭
素鋼を熱間圧延した後、酸洗により脱スケールした防し
鋼板や、またはさらに適当な圧下率の冷間圧延とＡｃ＋
　に近い温度で長時間加熱する球状化焼鈍を通用した冷
延鋼板を用いている。

これら素材を打ち抜き、曲げ、プレス成形等の成形加工
を施し、第１図および第２図に示される形状に加工され
た後、焼入れ・焼戻しあるいはオーステンバ等の熱処理
により硬化することで製造されるのが普通である。

このようなホースバンドは成形加工後に施される熱処理
によって初めて所望の強度が得られ、かつ製品として使
用するのに十分な硬さ、引張り強度、および高いばね性
を発渾するように設計されている。したがって、材質と
して前述の如き炭素含有量の高いもの（Ｃ５０，５０）
が選ばれる。しかし、高炭素であると、特にオーステン
パ処理を行う場合、得られる特性はそのテンパ温度に大
きく影響されることから、目的とする硬さ、引張り強度
およびばね性に応して、５００℃まで、通常２００〜４
５０℃の温度条件が注意深く選択される。

しかし、ＪＩＳに規定されている前述の高炭素薄板では
、オーステナイト粒径が粗大であったり、オーステナイ
ト粒界にＰの偏析があったりすることなどから、注意深
い熱処理条件の選択にもかかわらず１５０ｋｇｆ／−一
２以上の高強度レベルとしたホースバンドでは脆化割れ
が住じる場合があった。

すなわち、従来にあっては、第１図および第２図に示す
ような管状のクランプ部を構成する板ばね２と一対の操
作片１、ｌｏを備えたホースバンド１０においては、高
いばね性が要求されるため、Ｃ量が０５０〜０．８５％
の高炭素鋼（Ｓ５０ＣＭ、ＳＫ５Ｍ、ＳＫ７Ｍ等）をオ
ーステンパ処理して得られたＴＳ：１５０　ｋｇｆ／ｍ
＋＋”以上の高強度鋼板が使用されてきた。しかし、こ
のような鋼を適用した場合、前述のように高強度域であ
るために、応力を付加した状態での保管中あるいは使用
中に、応力集中部より脆化割れが発生する問題が生じる
場合があった。

このような脆化割れを防止するには、Ｃ５０，５０％と
ｃｌを低減したＣｒＭｏ系のＳＣＩ’Ｉ４３５、ＳＣＭ
４４５等の低合金鋼を用いることが多い、焼入れ・焼戻
し、オーステンパ等の熱処理後にあって高いＣ量の場合
にみられる鋼中の歪の増大を抑制するためである。また
、割れの伝播を抑制するためオーステナイト粒径を微細
化する方法としては、スラブ加熱工程あるいは焼入れ、
オーステンパ等の熱処理に先立つ均熱工程においてＡＱ
Ｎ等の微細粒子を析出させる方法が一般的であり、この
ためＡＱ、Ｎ等の化学成分を適当に調整することが必要
であるとされていた。

しかし、これらの方法による対策にもかかわらす脆化割
れに対する耐久性は不十分でその向上が望まれていた。

（発明が解決しようとする課題）ここに、本発明の目的は、１５０ｋｇｆ／ａｍ”以上の
強度レベルで耐脆化割れ性に優れた板ばねホースバンド
とその製造方法を提供することである。

本発明の別の目的は、１５０ｋｇｆ／ａｍ”以上の強度
−ベルでばね鋼特有のへたり現象を抑制し、しかも耐脆
化割れ性にすぐれた板ばねホースバンドとその製造方法
を提供することである。

（課題を解決するための手段）すでに述べたように、製造プロセスの点からは、このホ
ースバンドの耐衝撃性、耐脆化割れ性の向上のために、
オーステンパ処理網が求められているのが現状である。

しかも、使用量の増大によりそのオーステンバ処理時間
の短縮への要求も高まっている。

このようにオーステンパ処理時間の短縮がなされた場合
、上記のような低炭素の低合金鋼では、前組織のフェラ
イト−パーライト組織から均一なオーステナイトへの移
行が合金元素等の影響により遅れがちとなり、鋼中の炭
素濃度の不均一が生じてオーステンパ処理後にマルテン
サイトとへイナイトの混合組織が形成される場合があっ
た。そのような混合組織が形成されると、耐衝撃性、水
素等による脆化割れ等に対する耐久性ともに低いものと
なる。

このように短時間オーステナイト粒を行ってなおかつ、
耐衝撃性、耐脆化割れ性の向上を図る必要がある。

そこで本発明者らは、上述のような観点からこれら素材
としての高強度鋼板について検討したところ、次に示す
ような知見が得られた。

■高炭素鋼板の硬度、引張り強度の向上には、オーステ
ンパ処理後の軟化抵抗を増大させる必要があり、そのた
めにはＣ：０．３０％以上、Ｃｒ：０．５０％以上、Ｍ
ｏ：０．１０％以上の添加が必要である。特に前述のよ
うな短時間オーステンパ処理後の耐衝撃性、耐脆化割れ
性の劣化防止には、組織を均一へイナイトとする必要が
あり、そのためには、かつ軟化抵抗を増大させるために
はＣを従来のＪＩＳ　Ｇ３３１１のＣｒＭｏｍに規定さ
れているＣ量よりもやや高めにする必要がある。

また、これらの材質において当初の目的の強度（１５（
１−２００ｋｇｆ／ａｍ”）　ヲ６Ｍ保スルタメニハ、
従来ヨり高目の８００〜９００℃の温度域に加熱するこ
とが望ましく、またテンパー温度を４００　’Ｃ以下と
することが望ましい。

■ばね鋼におけるへたりを防止するためにも安定したベ
イナイト形成を促進するとともに鋼中のマルテンサイト
の生成を抑制する必要がある。

■従来、材料強度の高い１５０ｋｇｆ／＋＋ｍ”以上の
鋼種において生し易い水素による脆化や切欠脆化は完全
に防止することはできないと考えられているが、このよ
うな鋼種に対し、成分として厳密に調整された特定量の
Ｎｂ（０，００５〜０．１００％）を添加すると、オー
ステナイト粒が効果的に微細化されて水素による脆化割
れの伝播は著しく抑制される。

さらに必要に応じ０．００５〜０．１００％のＴｉを添
加するとスラブ加熱時あるいは焼入れに先立つ均熱時に
おいてＴｉＮｂＮ　、ＴｉＮｂ（ＣＮ）を形成しオース
テナイト粒成長をさらに効果的に抑制することができる
。

また、鋼中のＰを０．０３０％以下に低減すると、オー
ステナイト粒界に偏析したＰｉｉが減って、脆化割れの
要因となる粒界脆化が抑えられ、材料のさらなる靭性改
善がもたらされる。また、適量のＢを添加すると、Ｂが
Ｐに対し優先的に粒界へ偏析しＰの粒界偏析を抑制し、
これにより粒界が強化され脆化割れ防止が図られる。こ
れにより、Ｐを非常な低レベルまで低減することなく、
その低Ｐ化と同様の効果が得られることになる。

一方、Ｍｎ含有量の低減はＳの０．０２０％以下への低
減と相まってＭｎＳ生成抑制を遥じて靭性改善に大きく
寄与する。また高−ｎの場合、Ｐとの相互作用によりＰ
の粒界偏析を促進する場合があるが、このＭｎ低減によ
ってＰの粒界偏析は１ＩＩＩ制される。

またＭｎ低減により予赳される焼入れ性低下も製品が薄
銅板であるために高い焼入れ性は特に必要とはせず、Ｃ
ｒ、　Ｍｏの添加効果で強度も十分に保証できることか
らＭｎの上限を１．００％とすることができる。

なお、強度向上に必要なＣ，Ｃｒ、　Ｓｉは過剰に添加
された場合、脆化割れに対し悪影響を及ぼすためその上
限をＣ：０．１０％、Ｓｉ：０．７０％、Ｃｒ：２．０
０％とすればよい。

ここに本発明の要旨とするところは、重量割合にてＣ：０．３０〜０，７０％、　　Ｓｉ：　０．７０％以
下、Ｈ口：　０．０５〜１．００％、　　Ｐ：０．０３
０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、　　Ｃｒ：　０．５
０−２．００％、Ｎｏ：　０．１０〜０．５０％、　　
　Ｎｂ：　０．００５〜０．１００％、ｓｏｌ、八Ｑ：
　０．１０％以下、　Ｎ：０．００２％超〜０．０１５
％以下、さらに必要によりＴｉ：　０．００５〜０．１０％およ
び／またはＢ：　０．０００３〜０．００２０％、Ｆｅ
および不可避不純物：残部から成るａＭｉ成を有し、均一なヘイナイト組織から成
る板ばねホースバンドである。

別の面からは、本発明は、上記鋼板を成形加工後、８０
０〜９００℃の温度域に加熱してから、２４０〜４００
℃の温度域に急冷・保持するオーステンバ処理を行うこ
とにより、均一なベイナイト組織を形成することを特徴
とする耐脆化割れ性に優れた板ばねホースバンドの製造
方法である。

ここに、「均一な」ベイナイト組織とは、実質上フェラ
イトあるいはマルテンサイトが混在しない全面的なベイ
ナイト組織である。

（作用）次に、本発明において使用する薄鋼板の成分組成を上記
のごとくに数値限定した理由を説明する。

Ｃ：鋼板に所望の硬度、強度、焼入れ性を得るためには０．
３０％以上のＣの添加が必要である。またＣ含有量が０
．７０％超の場合熱処理前の加工性が劣化するばかりか
、熱処理後の脆性も増大するためＣ添加量を０．３０〜
０．７０％とする。

Ｓｉ：０．７０％を超えて含有させると鋼板が硬質となって脆
化する傾向を見せることから、Ｓｉ含有量は０゜７０％
以下とする。

Ｍｎ＝本発明が対象としている板ばねホースバンドでは、靭性
向上のためＭｎを低減する必要がある。特に本発明にあ
っては１．０％を超えて含有されると熱処理後の硬度が
大きくなり過ぎて靭性低下を招く。一方、Ｍｎ含有量が
０．０５％未満であると、固溶Ｓ量が多くなって熱間加
工時の脆化が生じ鋼板の製造性を害するようになること
から、Ｍｎ含有量は０．０５〜１．００％と定め、望ま
しくは０２８０％以下に制限するのがよい。

Ｐ：Ｐは旧オーステナイト粒界に偏析し、粒界破壊等の脆性
の増大に対し大きな影響を持つものである。このためＰ
含有量は低いほど靭性上好ましいことは言うまでもない
、そこでＰ含有量は０．０３０に以下とする。しかし、
本発明のようにＳｉ、　Ｍｎを一定量含有する場合、さ
らに添加量を低減するのが望ましく、特に０．０１５％
以下に制限したときに効果が増大する。しかし製鋼上の
コストアップが問題となるため添加量の下限はｏ、ｏｔ
ｏ％までとするのが望ましい。

Ｓ：Ｓ含有量は低いはどＭｎＳの析出を抑制し、靭性上好ま
しいことは言うまでもない、このためＳ含有量は０．０
２０％以下と定めたが望ましくは０．０１０％以下に制
限するのがよい、このために、Ｃａ単独添加あるいはＣ
ａ−５ｉインジエクシヨン処理の何れかの手段を取ると
よい。ただＣａを０．０２％以上添加すると大型の介在
物を形成するので、これを超えないような範囲で添加処
理する必要がある。

Ｃｒ：Ｃｒは、主として焼入れ性向上を目的として添加される
成分であるが、その含有量が２．００％を超えて含有さ
れると鋼の硬質化を招いて脆化することから、Ｃｒ含有
量は０．５０〜２．００％とする。

ＭＯ：Ｍｏは重要な成分であり、０．１０％以上のＭｏの添加
によって、鋼板のオーステンパ処理前の加工性を劣化さ
せることなくオーステンパ処理後の耐脆化割れ性を維持
する効果がある。一般に、鋼は焼入れ後３００℃前後の
温度で焼戻しをするといわゆる［低温焼き戻し脆化Ｊを
生して著しく脆くなる。

ところが目的とする硬度によっては、それを得るために
どうしても上記温度での焼戻しが必要な場合がある。そ
の場合の脆化に対してもＭｏの添加は非常に有効である
。しかし、０．５０％鰯のＭｏの添加はコスト上昇を招
くことから上限を０．５０％とする。

Ｎｂ；１１１ｂは、オーステナイト粒を微細化して鋼の靭性を
向上させる作用を有しており、この作用は水素脆化によ
る破壊の防止にも非常に有効である。したがって、これ
ら割れ発生防止を目的としでＮｂの添加がなされるが、
その含有量が０．００５％未満では前記作用による所望
の効果が確保できず、一方、０．１００％を超えて含有
させてもこれらの効果は飽和状態に達することから、Ｎ
ｂ含有量は０．００５〜０．１００％とする。またＴＩ
を添加する場合、望ましくはＴ１Ｎｂ系複合析出物を形
成するために、Ｔｉ／Ｎｂの範囲は０．１〜０．７程度
がよい。

Ｔｉ：Ｔｉは、必要により添加され、鋼の焼入れ性を向上させ
るとともに、ＴｉＮあるいはＴｉＣを形成し、これが微
細分散することにより鋼の硬度および引張り強度を増大
させる作用を有している。その上、柿との複合析出物と
してＴｉＮｂ（ＣＮ）を形成し、オーステナイト結晶粒
の微細化を促進する作用をも発揮する。また、Ｂの添加
に際してはＢＮの析出を抑制しＢの粒界への偏析を促進
することでＰの粒界偏析による耐衝撃性、耐水素割れ性
の低下を抑制するものである。しかし、Ｔｉ含有量が０
．００５％未満では前記作用による所望の効果は得られ
ず、方、０．１００％を超えて過剰に含有されるとコス
トアップになるだけでなく、鋼の硬化につながって利点
がなくなることから、Ｔｉ含有量は０．００５〜０．１
０％と定めた。またＴ１Ｎｂ系の複合析出物を形成する
にはＮｂ添加量を超えないようにすることが望ましい。

Ｂ：Ｂも必要に応じ添加され、鋼中に適量のＢを添加すると
、ＢがＰに対し優先的に粒界へ偏析しＰの粒界偏析を抑
制する。このｌ）の粒界偏析抑制効果は脆化割れ防止の
ための粒界強化にも有効である。そのためには０．００
０３％以上の添加が必要であるが、逆に０．００２０％
超の添加によりＢＮ、あるいはＦｅＪを形成して、耐１
危化割れ性を阻害する場合があるので上限を０．００２
０％とする必要がある。

ｓｏｌ．Ａｌ：ＡＱは鋼の脱酸材として必要に応して添加される成分で
あるが、ｓｏｌ．Ａｌの含有量が０．１０％を超えると
コストアップになるばかりか、鋼板の硬化をもたらすの
で何ら利点はない。また八ＱＮによるオーステナイト粒
径制御についても過剰のＡＱＨの形成は不要である。こ
のように、ｓｏｌ、八Ｑの０．１０％含有量まで許容さ
れるとの理由から、その含有量を０．１０％以下とする
。

Ｎ：Ｎの含有は鋼の硬度や引張り強度の向上に効果がある他
．ＡｌＮ　、　ＴｉＮ等を形成してオーステナイトの粗
粒化を防止し、靭性向上に役立つ。この効果を１′Ｉ保
するためＮ添加量は０．００２０％を超えるものとする
。また、その含有量が０．０１５％超の場合には硬度上
昇により焼入れ前の加工性を阻害することから、その含
有量を０．０１５％以下に制限する。

次に、本発明にかかる板ばねホースバンドの製造方法に
ついて説明する。

本発明のホースバンドの成形加工は、慣用の手段で行っ
てもよ（、打抜きプレス加工等、特に制限されない０代
表的には銅帯をブランキング加工と打ち抜き加工するこ
とで母材とし、これに１回以上の曲げ加工を施し、第１
図または第２図に示す元製品とする。これに以下に示す
オーステンパ処理を施した後に最終製品とするのである
。

なお、本発明にあってホースバンドそれ自体の形状は特
定のものに制限されないことは云うまでもない。

前述のオーステンパ処理にあっては鋼中のセメンタイト
をオーステナイト中に固溶さ−Ｕるには８００℃以上の
温度で均熱する必要があり、それより低い温度ではオー
ステナイトにセメンタイトが鋼中に残留する場合がある
。また均熱温度が９００℃を超える場合には、オーステ
ナイト結晶粒が過度に粒成長し、耐脆化割れ性の観点か
ら望ましくない。これらの理由から均熱温度は８００〜
９００℃とする。

均熱時間については特に規定されていないが、セメンタ
イトを完全にオーステナイト中に固溶させるためには３
分間以上の均熱が望ましい。しかし４０分間以上均熱し
た際、過度の粒成長が生しることにより、耐脆化割れ性
に悪影響を及ぼすことから、均熱時間の上限は４０分間
とするのが望ましい。

またテンパー温度は、均一なベイナイトを形成するため
温度下限を２４０℃とした。これを下回る場合には、鋼
中にマルテンサイトが形成されるときがあり、耐脆化割
れ性や、靭性の面からも好ましくない。また、上限を４
００℃としたが、これを越えた温度ではへイナイトでの
セメンタイトが粗大化し十分な強度が得られない、また
合金元素の含有比率によっては残留オーステナイトが形
成され、オーステンパ処理後にマルテンサイトが形成さ
れる場合があり、割れ発生に対し悪影響を与える場合も
ある。このためテンパー温度の範囲を２４０〜４００℃
とした。

このときの均熱時間についても特に規定はしていないが
、均一なベイナイトを形成するため１０分間以上の均熱
を行うことが望ましい、これ以下の場合ではマルテンサ
イトの生成等の問題が生じる場合がある。また、６０分
間超保持する場合、操業面でコストアップにつながるこ
とから均熱時間の上限は６０分間とするのが望ましい。

以上のごとくに製造された板ばねホースバンドは、必要
によりさらに、亜鉛電気メツキ、焼付は亜鉛皮膜等の防
錆処理を施した後、自動車メーカー等でゴムホース等の
接続に使用される。

本発明にかかる板ばねホースバンドは、従来の板ばねホ
ースバンドよりも固定圧力が高まり、高温での熱へたり
や脆化割れに対する耐久性にも優れた特性を有する製品
である。

次に、本発明の効果を実施例により比較例と対比しなが
ら説明する。

実施例１第１表に示す鋼阻１〜１３の供試鋼から板厚１．０−一
の冷延鋼板をそれぞれ製造し、それぞれ適当なオーステ
ンパ処理を行うことにより引張り強度を約１８０　ｋｇ
ｆ／ｍｓ’とし、ここから板幅１２．５ｍｍ、深さ２．
０−転角度６０°、先端径０．ＩＲのノツチを入れた引
張試験片を作製し、これに対して５５℃の温水中にて１
００ｋｇｆ／＋ｍ”の荷重を付加した。この時、試験片
に脆化割れが発生するまでの経過時間を求め、結果を第
１表に示す。またその経過時間とＣ，Ｎｂ量との相関を
第３図にグラフで示す０図中、白丸内の数字は鋼Ｎ（ｉ
を示し、破線で本発明の範囲を示す。

調査の結果、ｊｌｉｉｌＮｃｈ２では炭素量が少なすぎ
所定の強度確保ができない。一方、鋼Ｎｃ１３では炭素
量が本発明の範囲を趙えて高く炭化物も過剰で早期に割
れが発生している。また鋼Ｎｏ、５ではＮｂの添加量が
低く早期に割れが発生しているのに対し、鋼隘６では時
間が伸びる傾向がみられる。また、鋼ｋｌｏのようにＮ
ｂが本発明の範囲を超えて添加されても、脆化割れに対
する耐久性は良好であるが鋼Ｎｏ、９との差がなく、コ
ストアップとなる。

実施例２第２表に示す鋼組成を有する鋼Ｎａ１４〜２１から板厚
１．６−の冷延鋼板を得、それぞれについて球状化焼鈍
後、第３表に示す条件のオーステンパ処理を施し、その
ときの強度を調べた。結果は第４図にグラフで示す。

これによると本発明にかかる鋼ｋ１４〜１８は第３表に
示す本発明条件（■〜■）においてほぼ全体的に１４０
ｋｇｆ／−一２の強度を得ることができる。

これに対し、比較用の鋼Ｎｔｌ１９においてはＣ量が低
く本発明にがかる熱処理方法による１４０ｋｇｆ／ｍｍ
”以上の強度確保は困難である。

第３表（注）本：本発明の範囲外。

実施例３次に、実施例２で得た各鋼種の冷延鋼板から打ち抜き・
曲げ加工により、第１図のような板ばねホースバンドを
作成した。この板ばねホースバンドに、前掲の第３表に
示ず条件のオーステンバ処理を施して最終製品とした。

得られたクランプ内径４０．１ａｍ、板厚１．８鰭、板
幅１Ｂｍｍの板ばねホースバンドを使って、外径４０．
Ｏｌ、肉厚１．８　ａｍの鋼製のパイプに、外径４８．
０ｍｓ、肉厚４．５　ｍ＋＊のゴムホースを接続した。

この接続部に対して水圧を加え、接続部からの漏水が確
実に抑制できる臨界圧力を比較した。結果を第５図にグ
ラフで示す。図中、鋼種記号は第４図に同じであった。

第５図に示すように本発明例では第３表の■〜■の何れ
の条件でも２．Ｏｋｇｆ／ｃｍ″までの圧力に耐えるこ
とができ、一方、比較用の鋼？＆１２０．２１もこの圧
力まで対応できた。これに対し比較用の漏磁１９および
本発明例を含む数種の綱に対し第３表の■の条件にてオ
ーステンバ処理を行った場合には、引張り強度が低く、
１．５ｋｇｆ／ｃｍ！で漏水が発生している。

実施例４実施例３で示した板ばねホースバンドを、同じ取り付は
条件にて１５０℃の温度雰囲気にて、２４ｈ保持する加
速試験を実施した。この加速試験において、バンド径の
縦、横方向の寸法変化が２＋＋ｎ以下であることを必要
条件として評価を行った結果を第６図にグラフで示す１
図中、鋼種記号は第４図に同じである。

第６図の結果からも明らかなように、本発明例である鋼
Ｎｏ、１４〜１８および比較用のｍＮα２０．２１は、
何れもこの条件を満足しているが、１１ｔ１９では本発
明の熱処理範囲内では上記の耐へたり条件を満足するこ
とができない。また、各鋼種共にテンパー温度の低下に
より、強度上昇とは逆にへたり幅が上昇する傾向を見せ
ることから、オーステンパ処理に際してのテンパー温度
は強度条件の許容範囲内で、極力高めとすることが望ま
しい。

次に、これら板ばねホースバンドを第７図に示すように
開いた状態とし、これに幅方向について円周方向とは直
角に深さ−２，０ｍｍ、先端ｒ＝０．１■のスリットを
切り、２０℃，０，０５Ｎの希硫酸水溶液中にて、保持
する脆化割れ加速試験を行った。

この結果を第８図にグラフで示した。図中、鋼種記号は
第４図に同じである。

この結果、水素割れに対する耐久性は、本発明例の鋼Ｎ
α１４〜１８では、第３表の■〜■と■のオーステンバ
処理条件で熱処理した場合、５００１＋ｒまで割れの発
生はなかった。しかし、第３表の■のオーステンパ処理
条件では一部にこの時間条件よりも早く割れの発生が認
められるものがあり、また図示しないが、比較用の鋼Ｎ
［ｌ１３では本発明の何れのオーステンパ処理条件でも
５００ｈｒまでに割れの発生が認められた。

実施例５第４表にこの他の本発明鋼を用いた板はねホースバンド
（サイズは実施例２に同じ）の強度、ばねへたり性、酸
性雰囲気での脆化割れに対する耐久性を比較した結果を
示す。

（発明の効果）以上詳述したように、本発明によれば、高い臨界圧力に
対応可能で、かつ使用中の温度上昇による熱へたり、さ
らには使用中の脆化割れが掻めて有効に抑制できること
が分かる。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は、本発明にかかる板ばねホースバ
ンドの略式斜視図；第３図ないし第６図は、実施例の結果を示すグラフ；第７図は、脆化割れ試験の試験要領の説明図ｔおよび第８図は、睨化割れ試験の結果を示すグラフである。１＋１’：操作片　２：板ばね３：打抜口　１０：ホースバンド

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量割合にてＣ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ
：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．５０〜２．００％、Ｍ
ｏ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１
００％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．００２％超〜０．０１５％以下、Ｆｅおよび不可避不純物：残部から成る鋼組成を有し、均一なベイナイト組織から成る
ことを特徴とする耐詭化割れ性に優れた板ばねホースバ
ンド。
（２）前記鋼組成がさらにＴｉ：０．００５〜０．１０
％および／またはＢ：０．０００３〜０．００２０％を
含有する請求項１記載の板ばねホースバンド。
（３）重量割合にてＣ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ
：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．５０〜２．００％、Ｍ
ｏ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１
００％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．００２％超〜０．０１５％以下、Ｆｅおよび不可避不純物：残部から成る鋼組成を有する熱延鋼板あるいは冷延鋼板を、
成形加工後、８００〜９００℃の温度域に加熱してから
、２４０〜４００℃の温度域に急冷・保持するオーステ
ンパ処理を行って均一なベイナイト組織を形成すること
を特徴とする耐詭化割れ性に優れた板ばねホースバンド
の製造方法。
（４）前記鋼組成がさらにＴｉ：０．００５〜０．１０
％および／またはＢ：０．０００３〜０．００２０％を
含有する請求項３記載の板ばねホースバンドの製造方法
。