JPS59123716A - 耐硫化物割れ性に優れた油井用鋼管の製造法 - Google Patents
耐硫化物割れ性に優れた油井用鋼管の製造法Info
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- JPS59123716A JPS59123716A JP23304582A JP23304582A JPS59123716A JP S59123716 A JPS59123716 A JP S59123716A JP 23304582 A JP23304582 A JP 23304582A JP 23304582 A JP23304582 A JP 23304582A JP S59123716 A JPS59123716 A JP S59123716A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、降伏強度： ７０ ｋｇｆ／ｗ２以上の高
強度を有するとともに、いわゆるサワー油井或いはサワ
ーガス井等の湿潤硫化水素環境下での硫化物応力腐食割
れ（以下、５ｓｃｃと略記する）に対して高い抵抗性を
有する高強度油井用鋼管の製造方法に関するものである
。
強度を有するとともに、いわゆるサワー油井或いはサワ
ーガス井等の湿潤硫化水素環境下での硫化物応力腐食割
れ（以下、５ｓｃｃと略記する）に対して高い抵抗性を
有する高強度油井用鋼管の製造方法に関するものである
。
近年、世界のエネルギー事情け、地表深層部の油井やガ
ス井の開発を活発化はせており、その結果、油井等の深
さが増大することにともなって、それらに使用する鋼管
には、産出する原油稀の圧力や自重による引張り荷重の
増加に耐えるべく高強度鋼が多用されるようになってき
た。しかしながら、高強度鋼を油井管として使用した場
合に（は、サワー環境下において５ＳＣＣｋ発生しやす
いということが知られており、その適用は著しい制限を
受けている。
ス井の開発を活発化はせており、その結果、油井等の深
さが増大することにともなって、それらに使用する鋼管
には、産出する原油稀の圧力や自重による引張り荷重の
増加に耐えるべく高強度鋼が多用されるようになってき
た。しかしながら、高強度鋼を油井管として使用した場
合に（は、サワー環境下において５ＳＣＣｋ発生しやす
いということが知られており、その適用は著しい制限を
受けている。
ｓ ｓｃｃは、前述のように、硫化水素を含む湿潤な環
境の下で使用される鋼材に応力が作用して生ずる現象で
あり、激増するエネルギー需要に対処するため、硫化水
素で汚染されたサワー油やサワーガス井 まで開発の目が向けられるようになってきた近年の諸情
勢の中で、特に注目を集めるようになってきた事項の１
つである。
境の下で使用される鋼材に応力が作用して生ずる現象で
あり、激増するエネルギー需要に対処するため、硫化水
素で汚染されたサワー油やサワーガス井 まで開発の目が向けられるようになってきた近年の諸情
勢の中で、特に注目を集めるようになってきた事項の１
つである。
そして、サワー環境下で使用きれる油井も′・での過去
の事故例や従来からの各種研究結果から、鋼の強度増大
に伴なって耐５ｓｃｃ性は逆に低下するようになるとい
うことが解明されてお９．５ＳＣＣを防止するには鋼材
強度をＨＲＣ２２以下（硬度は引張強さに比例している
）に規制するのが有効であることも知られるようになっ
てきた。
の事故例や従来からの各種研究結果から、鋼の強度増大
に伴なって耐５ｓｃｃ性は逆に低下するようになるとい
うことが解明されてお９．５ＳＣＣを防止するには鋼材
強度をＨＲＣ２２以下（硬度は引張強さに比例している
）に規制するのが有効であることも知られるようになっ
てきた。
そこで、これらの事項をふ１えて、鋼管に篩温焼戻し等
の処理を施すことにより該鋼管全体の硬度ｅ ＨＲＣ２
２以下としてｓ ｓｃｃ発生を防止することが提案され
たが、硬度がＨＲＣ２２以下を示す程度に鋼管の引張り
強度を下げると、一般的に降伏比（降伏強さ／引張り強
は）も下がる何１向がみられ、従って降伏強さ自身ばさ
らに大きく低下することとなって鋼管部をの設計応力（
当然、降伏強さに比例したイ的がとられる）が低くなる
こと全甘受するか、或いはその肉厚を〜くして使用に供
しなければならないという問題を避けることができなか
った。特に、ケーシング等の油井管にあって（弓、腐食
環境にＫきれやすい下部のみの肉厚増加に止めようとし
ても、その分の自軍の増加は、結局、上側部分の肉厚垢
゛加によって補う必要が生ずることから、実用上好せし
いものではなかった。
の処理を施すことにより該鋼管全体の硬度ｅ ＨＲＣ２
２以下としてｓ ｓｃｃ発生を防止することが提案され
たが、硬度がＨＲＣ２２以下を示す程度に鋼管の引張り
強度を下げると、一般的に降伏比（降伏強さ／引張り強
は）も下がる何１向がみられ、従って降伏強さ自身ばさ
らに大きく低下することとなって鋼管部をの設計応力（
当然、降伏強さに比例したイ的がとられる）が低くなる
こと全甘受するか、或いはその肉厚を〜くして使用に供
しなければならないという問題を避けることができなか
った。特に、ケーシング等の油井管にあって（弓、腐食
環境にＫきれやすい下部のみの肉厚増加に止めようとし
ても、その分の自軍の増加は、結局、上側部分の肉厚垢
゛加によって補う必要が生ずることから、実用上好せし
いものではなかった。
そして、その後も各方面からの研究がなされてきたが、
４日の油井やガス井開発事情から要請されている、降伏
強度： ７０ ｋｇｆ／−以上の強度を有し、しかも良
好な耐５ｓｃｃ性を有する鋼材は未だ実現されていない
のが現状である。
４日の油井やガス井開発事情から要請されている、降伏
強度： ７０ ｋｇｆ／−以上の強度を有し、しかも良
好な耐５ｓｃｃ性を有する鋼材は未だ実現されていない
のが現状である。
本発明者等は、上述のような観点から、降伏強度が７０
ｋｇｆ／ＴＲＡ 以上という高強度を備えるとともに
、苛酷なサワー環境で用いられる油井管としても十分に
満足できる優れた耐ｓ ｓｃｃ件を有する高強度鋼管を
提供すべく研究を杓っだところ、（ａ）ＳＳＣＣは、腐
食で形成された鋼材表面のビンティングや表面近傍の介
在物などの応力集中諒全起点として発生し易いので、そ
の部分、つ甘り鋼材表層部の硬度を５ｓｃｃの発生しな
い硬度まで下ければ、鋼材表層部にＳ ＳＣＣが発生す
るのを防止することができ、従って表層部から内層部へ
の５ｓｃｃの伝播も起り得なくなること、（ｂ） 表
面から少なくとも０．２酪ｔでの範囲、即ち、表面より
０．２ ｒｕｎ以上の範囲にわたって硬度がＨｖ２５０
以下であるならば、鋼Ｉ内層部の硬度・強度に関係なく
５ｓｃｃは発生しないこと、（ｃ） 表面から０．２
ｆｉを越える程度の鋼徊表層部の低？１ｉ１２度（Ｈｖ
２５０以下）化は、鋼材の化学成分組成′ｆｃ適尚に選
ひさえすれば、その焼入れ・焼戻し処理」時の焼入れ及
び焼戻しのいずれか又はその両名、或いは圧延冷却過程
でのＩＭ接焼戻しくアズロール・テンパー）を還元性雰
囲気で実施するのみで容易に実現できること。つ甘し、
上記熱処理金遣元性雰囲気で実施すると、鋼材表層部が
脱炭されてその部分の硬度が低下し、鋼材の１ｌＩｌＩ
ＳＳＣＣ性能が改善をれること、 （ｄ） このように、銅相の良好な耐５ＳＣＣ特性は
、還元性雰囲気での熱処理時に生ずる表面硬化層（脱炭
層）で十分に確保きれるため、特に高価な合金元素の添
加や繁雑な工程を必要とすることなく、工業的して安イ
０１璽（良好な耐５ｓｃｃ特件を有する鋼管を製造でき
ること、 以上（ａ）〜（ｄ）に示す如き知見’を得るに至ったの
である。
ｋｇｆ／ＴＲＡ 以上という高強度を備えるとともに
、苛酷なサワー環境で用いられる油井管としても十分に
満足できる優れた耐ｓ ｓｃｃ件を有する高強度鋼管を
提供すべく研究を杓っだところ、（ａ）ＳＳＣＣは、腐
食で形成された鋼材表面のビンティングや表面近傍の介
在物などの応力集中諒全起点として発生し易いので、そ
の部分、つ甘り鋼材表層部の硬度を５ｓｃｃの発生しな
い硬度まで下ければ、鋼材表層部にＳ ＳＣＣが発生す
るのを防止することができ、従って表層部から内層部へ
の５ｓｃｃの伝播も起り得なくなること、（ｂ） 表
面から少なくとも０．２酪ｔでの範囲、即ち、表面より
０．２ ｒｕｎ以上の範囲にわたって硬度がＨｖ２５０
以下であるならば、鋼Ｉ内層部の硬度・強度に関係なく
５ｓｃｃは発生しないこと、（ｃ） 表面から０．２
ｆｉを越える程度の鋼徊表層部の低？１ｉ１２度（Ｈｖ
２５０以下）化は、鋼材の化学成分組成′ｆｃ適尚に選
ひさえすれば、その焼入れ・焼戻し処理」時の焼入れ及
び焼戻しのいずれか又はその両名、或いは圧延冷却過程
でのＩＭ接焼戻しくアズロール・テンパー）を還元性雰
囲気で実施するのみで容易に実現できること。つ甘し、
上記熱処理金遣元性雰囲気で実施すると、鋼材表層部が
脱炭されてその部分の硬度が低下し、鋼材の１ｌＩｌＩ
ＳＳＣＣ性能が改善をれること、 （ｄ） このように、銅相の良好な耐５ＳＣＣ特性は
、還元性雰囲気での熱処理時に生ずる表面硬化層（脱炭
層）で十分に確保きれるため、特に高価な合金元素の添
加や繁雑な工程を必要とすることなく、工業的して安イ
０１璽（良好な耐５ｓｃｃ特件を有する鋼管を製造でき
ること、 以上（ａ）〜（ｄ）に示す如き知見’を得るに至ったの
である。
この発明（は、上記知見に基づいてなされたものであり
、 Ｃ：０．１５〜（１，８０％（以下、重量％とする）、
Ｓｉ ： ０．１ 〜］、０ ％ 、 Ｍｎ ：
０．３〜２．０ ％ 。
、 Ｃ：０．１５〜（１，８０％（以下、重量％とする）、
Ｓｉ ： ０．１ 〜］、０ ％ 、 Ｍｎ ：
０．３〜２．０ ％ 。
Ｃｒ ： ０．１〜３．０ ％ 、 Ｍｏ ： ０
．１ 〜］、 、０ ％ 。
．１ 〜］、 、０ ％ 。
Ａｚ：ｏ、ｏｏ １〜０．１ ０ ０ ％全含有す
るか、或いはさらに、 Ｂ：０．０００３〜ｉＪ、００５０楚 を含有するとともに、 ｖ ： ０．０１〜０゜１５％、 Ｔｉ ：０．０１〜
０．１５％。
るか、或いはさらに、 Ｂ：０．０００３〜ｉＪ、００５０楚 を含有するとともに、 ｖ ： ０．０１〜０゜１５％、 Ｔｉ ：０．０１〜
０．１５％。
Ｎｂ：ｏ、ｏ １〜０．１５％、 Ｚｒ ：０．０１〜
０．１５％のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残υ、 から成る鋼を製管圧延した後、その後に続く熱処理のう
ちの少なくとも１つ全還元性雰囲気下で行うことにより
、表面から０．２ｍｍ以上の深さまでの鋼管表層部の硬
度をビッカース硬さで２５０以下とすることで、耐硫化
物応力腐食割れ性に優れた制強度油井用鋼管を得るよう
にした点に特徴を有するものである。
０．１５％のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残υ、 から成る鋼を製管圧延した後、その後に続く熱処理のう
ちの少なくとも１つ全還元性雰囲気下で行うことにより
、表面から０．２ｍｍ以上の深さまでの鋼管表層部の硬
度をビッカース硬さで２５０以下とすることで、耐硫化
物応力腐食割れ性に優れた制強度油井用鋼管を得るよう
にした点に特徴を有するものである。
なお、この発明の方法において、鋼管の表面軟化層の？
！！７！度をＨｖ ２５０以下としたのは、その硬度が
Ｈｖ ２５０を越えると鋼管の５ｓｃｃ発生感度が実用
上好捷しくない程度に鋭敏化してし甘うためであり、捷
だ、表面軟化層の深さが０．２ ｒｔｖｎを越えない場
合には、腐食によるピッティングや表面近傍の介在物の
影響で良好な削５ＳＣＣ性能が得られなくなることから
、Ｈｖ ２５０以下の表面軟化層の深さ’ｉ０．２＋＋
ｉ以上と定めた。そして、該表面軟化層が深くなればな
るほど５ＳＣＣ防止には有効であるが、その上限値は、
鋼管肉厚との１シｊ係を考慮しながら、強度等の所要の
性質を損わない範囲で決めれば良いことはもちろんのこ
とである。
！！７！度をＨｖ ２５０以下としたのは、その硬度が
Ｈｖ ２５０を越えると鋼管の５ｓｃｃ発生感度が実用
上好捷しくない程度に鋭敏化してし甘うためであり、捷
だ、表面軟化層の深さが０．２ ｒｔｖｎを越えない場
合には、腐食によるピッティングや表面近傍の介在物の
影響で良好な削５ＳＣＣ性能が得られなくなることから
、Ｈｖ ２５０以下の表面軟化層の深さ’ｉ０．２＋＋
ｉ以上と定めた。そして、該表面軟化層が深くなればな
るほど５ＳＣＣ防止には有効であるが、その上限値は、
鋼管肉厚との１シｊ係を考慮しながら、強度等の所要の
性質を損わない範囲で決めれば良いことはもちろんのこ
とである。
通常、油井用鋼管は、製管圧延の後、焼入れ焼戻しや、
焼ならしあるいは焼鈍等の処理を施されて製品とはれる
が、鋼管表面軟化層を形成するための還元性雰囲気中で
の熱処理は、圧延後のいずれの段階で行っても良く、ま
た、熱処理の雰囲気も表面の脱炭が有効に行われれば峙
に規定されるものでないことも当然のことである。
焼ならしあるいは焼鈍等の処理を施されて製品とはれる
が、鋼管表面軟化層を形成するための還元性雰囲気中で
の熱処理は、圧延後のいずれの段階で行っても良く、ま
た、熱処理の雰囲気も表面の脱炭が有効に行われれば峙
に規定されるものでないことも当然のことである。
ついで、この発明の方法において対象とする鋼の化学成
分組成を上記のように限定した理由を説明する。
分組成を上記のように限定した理由を説明する。
■ Ｃ
Ｃ成分には鋼の強度を確保する作用があり、油井用鋼管
としての芯部の強度を確保するにはどうしても０．１５
％以上の含有量が必要である。一方、０．８０％を越え
て含有させると、脱炭処理を行っても鋼管表層部の硬度
をＨｖ ２５０以下とすることが困難となるか、或いは
そのための長時間にわたる脱炭処理を必要とすることと
なって生産上好壕しく々いことから、Ｃ含有量を（１，
１５〜０．８０％と定めた。
としての芯部の強度を確保するにはどうしても０．１５
％以上の含有量が必要である。一方、０．８０％を越え
て含有させると、脱炭処理を行っても鋼管表層部の硬度
をＨｖ ２５０以下とすることが困難となるか、或いは
そのための長時間にわたる脱炭処理を必要とすることと
なって生産上好壕しく々いことから、Ｃ含有量を（１，
１５〜０．８０％と定めた。
■ ５ｉ
Ｓｉ成分には、鋼の脱酸作用とともに、鋼材強度を向上
する作用があるが、その含有量が０．１％未満では前記
作用に所望の効果を得ることができず、一方１．０％を
越えて含有させると鋼の靭性劣化を来たすようになるこ
とから、その含有量を０．１〜１．０％と定めた。
する作用があるが、その含有量が０．１％未満では前記
作用に所望の効果を得ることができず、一方１．０％を
越えて含有させると鋼の靭性劣化を来たすようになるこ
とから、その含有量を０．１〜１．０％と定めた。
■ Ｍｎ
Ｍｎ成分には、鋼の強度並びに靭性を改善する作用があ
るが、その含有量が０．３％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、特に鋼中のｌ伽Ｓの形態が変わること
によって極端な靭性劣化を来たすこととなる。−力、２
．０％を越えて含イイさせると再び靭性が劣化するよう
になることがら、ｈｉｎ含有量を０．３〜２．Ｏｃ！ｌ
）と限定した。
るが、その含有量が０．３％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、特に鋼中のｌ伽Ｓの形態が変わること
によって極端な靭性劣化を来たすこととなる。−力、２
．０％を越えて含イイさせると再び靭性が劣化するよう
になることがら、ｈｉｎ含有量を０．３〜２．Ｏｃ！ｌ
）と限定した。
■ Ｃｒ
Ｃｒ成分Ｖ（は、鋼の焼入れ性を改善し、強度、特に降
伏強度を向上して鋼管の薄肉化を達成する作用があるが
、その含有量が０．１％未焉では前記作用に所望の効果
が得られず、一方３．０％を越えて含有されてもそれ以
上の焼入れ住改善効果が認められない上、熱処理時の雰
囲気調整程度では鋼材表層部の硬度を所望の値にまで低
下することができなくなることから、その含有耐全０．
１〜３．０捗と定めた。
伏強度を向上して鋼管の薄肉化を達成する作用があるが
、その含有量が０．１％未焉では前記作用に所望の効果
が得られず、一方３．０％を越えて含有されてもそれ以
上の焼入れ住改善効果が認められない上、熱処理時の雰
囲気調整程度では鋼材表層部の硬度を所望の値にまで低
下することができなくなることから、その含有耐全０．
１〜３．０捗と定めた。
■ Ｍ。
Ｍｏ成分にも、Ｃｒと同様に鋼の焼入れ性を改善し、鋼
の強度を向上して鋼管の薄肉化を達成する作用があるが
、その含有量が帆１％未満では前記作用に所望の効果か
得られず、一方〕、ｏ％を越えて含有されてもそれ以上
の強度向上効果が得られないばか力でなく、Ｃｒの場合
と同様に、熱処理時の雰囲気調整程度では鋼材表層部の
硬度を屓望の値にまで低下することができなくなること
がら、その含有量を０．１〜１．０％と定めた。
の強度を向上して鋼管の薄肉化を達成する作用があるが
、その含有量が帆１％未満では前記作用に所望の効果か
得られず、一方〕、ｏ％を越えて含有されてもそれ以上
の強度向上効果が得られないばか力でなく、Ｃｒの場合
と同様に、熱処理時の雰囲気調整程度では鋼材表層部の
硬度を屓望の値にまで低下することができなくなること
がら、その含有量を０．１〜１．０％と定めた。
■ Ａｔ
Ａｔ成分には、鋼の脱酸作用があるほか、鋼材組織を細
粒化して靭性を向上する作用をも有しているが、その含
有量が０．００１％末調では前記作用に所望の効果が得
られず、一方０．１００％を越えて含有させると溶接熱
影響部の靭性を劣化するようになることから、その含有
量を０．００１〜０．１００％と定めた。
粒化して靭性を向上する作用をも有しているが、その含
有量が０．００１％末調では前記作用に所望の効果が得
られず、一方０．１００％を越えて含有させると溶接熱
影響部の靭性を劣化するようになることから、その含有
量を０．００１〜０．１００％と定めた。
＠ Ｂ
Ｂ成分にも、Ｃｒ又はＭｏと同様に鋼の焼入れ件を改善
して強度を向上する作用があるので、より一層の鋼管の
薄肉化が望まれる場合に添加含有せしめられるものであ
るが、その含有量が０．０００３条未満では焼入れ住改
善作用に所望の効果カニ得られず、一方０．００５０％
を越えて含有させてもそれ以上の焼入れ住改善効果が認
められない上、熱処理時の雰囲気調整程度では鋼材表層
部の硬度を所望の値にまで低下することができなぐなρ
、捷た、靭性の劣化をも招くようＫｆＸることがら、そ
の含有ｆｉｌ ｋ Ｏ，ＯＱ Ｏ，３〜０．ＣＩ ０５
０％と定めた。
して強度を向上する作用があるので、より一層の鋼管の
薄肉化が望まれる場合に添加含有せしめられるものであ
るが、その含有量が０．０００３条未満では焼入れ住改
善作用に所望の効果カニ得られず、一方０．００５０％
を越えて含有させてもそれ以上の焼入れ住改善効果が認
められない上、熱処理時の雰囲気調整程度では鋼材表層
部の硬度を所望の値にまで低下することができなぐなρ
、捷た、靭性の劣化をも招くようＫｆＸることがら、そ
の含有ｆｉｌ ｋ Ｏ，ＯＱ Ｏ，３〜０．ＣＩ ０５
０％と定めた。
（ｈ）ｖ、Ｔ］、Ｎｂ＋及びＺｒ
これらの成分Ｐこは、析出硬化による鋼の強度向上、及
び細粒化Ｕこよる銅の靭性改善作用があＱ、特に降伏強
度の改善全安価に達成する特性を有するので、１棟又は
２細ｖ、上を選択して含有せしめられる成分であるが、
それぞれの含有量が０．０１％未満では前記作用に所望
の効果を得ることかできず、一方、それが０．１５％を
越えて含有されてもよシリ上の向上効果を得ることがで
きないことから、各々の含有量を０１０１〜０，１５％
と定めた。
び細粒化Ｕこよる銅の靭性改善作用があＱ、特に降伏強
度の改善全安価に達成する特性を有するので、１棟又は
２細ｖ、上を選択して含有せしめられる成分であるが、
それぞれの含有量が０．０１％未満では前記作用に所望
の効果を得ることかできず、一方、それが０．１５％を
越えて含有されてもよシリ上の向上効果を得ることがで
きないことから、各々の含有量を０１０１〜０，１５％
と定めた。
つぎに、この発＃Ｊを実験例により、比較ψ１１と対比
しながら具体的に説明する。
しながら具体的に説明する。
実施例
ます、真空俗解法にて、第１表に示される如き成分組成
の鋼塊（５０ｋｐ）を溶製し、熱間圧延によって、板厚
：１５ｍｍ、板幅：１２０ ｍの仮相全製造した。
の鋼塊（５０ｋｐ）を溶製し、熱間圧延によって、板厚
：１５ｍｍ、板幅：１２０ ｍの仮相全製造した。
つぎ−に、この仮相から小型丸棒試験片（平行部：６．
４φｘ２０ｚ）を切り出し、水分金倉んだ１０％Ｈ２９
０％Ｎ２混合ガス中で、９１０℃にて１０分間加熱した
後、水中で急冷し、さらにＡｒ雰囲気中にて６３０℃で
３０分間焼戻しした。得られた処理鋼材について、Ｈｚ
Ｓｋ飽和した０、５％酢酸−５％ＮａＣ１溶液中で、降
伏強度の７５％の応力を付加して７２０時間保持し、■
５ＳＣＣ性を評価した。
４φｘ２０ｚ）を切り出し、水分金倉んだ１０％Ｈ２９
０％Ｎ２混合ガス中で、９１０℃にて１０分間加熱した
後、水中で急冷し、さらにＡｒ雰囲気中にて６３０℃で
３０分間焼戻しした。得られた処理鋼材について、Ｈｚ
Ｓｋ飽和した０、５％酢酸−５％ＮａＣ１溶液中で、降
伏強度の７５％の応力を付加して７２０時間保持し、■
５ＳＣＣ性を評価した。
その結果を、鋼材の引張強度及び硬度とともに第２表に
示した。
示した。
第２表に示される結果からも、本発明の方法によれば、
十分な耐５ｓｃｃ性を有する鋼材を得られることが明白
であり、これに対して、鋼の成分組成が本発明範囲から
外れている比較例によって得られ′ｆｃ鋼材は、耐５ｓ
ｃｃ性に劣るか、或いは所望の強度を達成できないこと
がわかる。
十分な耐５ｓｃｃ性を有する鋼材を得られることが明白
であり、これに対して、鋼の成分組成が本発明範囲から
外れている比較例によって得られ′ｆｃ鋼材は、耐５ｓ
ｃｃ性に劣るか、或いは所望の強度を達成できないこと
がわかる。
ついで、第１表中の鋼Ａの成分組成を有する前温熱間圧
延材から切り出した複数の丸棒試験片に、第３表に示さ
れるような条件の各種熱処理を施した後、前記と同様の
耐Ｓ ＳＣＣＣＣ側試験を行った。その結果を、引張強
度及び硬度とともに第３表に示した。
延材から切り出した複数の丸棒試験片に、第３表に示さ
れるような条件の各種熱処理を施した後、前記と同様の
耐Ｓ ＳＣＣＣＣ側試験を行った。その結果を、引張強
度及び硬度とともに第３表に示した。
第３表に示される結果からも、本発明の方法によって製
造された銅相は高強度を有している上、十分な耐５ｓｃ
ｃ件全備えているのに対して、鋼材の表面硬度や軟化層
深さが本発明の範囲から例れるような処理を施した鋼材
は、いずれも耐５ＳＣＣ性に劣っていることが明らかで
ある。
造された銅相は高強度を有している上、十分な耐５ｓｃ
ｃ件全備えているのに対して、鋼材の表面硬度や軟化層
深さが本発明の範囲から例れるような処理を施した鋼材
は、いずれも耐５ＳＣＣ性に劣っていることが明らかで
ある。
なお、上記実験例においては、熱延鋼板から切りＩＪｊ
した試験片について各種処理を行ったものの特性を示
してはいるが、実際に製管圧延して得られ／こ鋼管につ
いても、これと同様な結果が得られることは当然のこと
であり、現に実際鋼管を使用した試験でも同じ結果が得
られることを本発明者等は明確に確認した。
した試験片について各種処理を行ったものの特性を示
してはいるが、実際に製管圧延して得られ／こ鋼管につ
いても、これと同様な結果が得られることは当然のこと
であり、現に実際鋼管を使用した試験でも同じ結果が得
られることを本発明者等は明確に確認した。
上述のように、この発明によれば、降伏強度＝７０ ｋ
ｇｆ／−以」二という高強度と、ザワー環境下で使用さ
れる油井管としても十分に満足できる優れた耐５ｓｃｃ
性とを兼備する高強度鋼管を、極めて効率良く製造する
こと力Ｓできるなど、工業上有用な効果がもたらされる
のである。
ｇｆ／−以」二という高強度と、ザワー環境下で使用さ
れる油井管としても十分に満足できる優れた耐５ｓｃｃ
性とを兼備する高強度鋼管を、極めて効率良く製造する
こと力Ｓできるなど、工業上有用な効果がもたらされる
のである。
出願人 住友金執工業株式会社
代理人 冨 １） 和 夫 を１力・１名９３
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Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ Ｃ： ０．１５〜Ｏ，Ｓ Ｏ％。 Ｓｌ：Ｏ１１〜１．０％。 ＩＶＩｎ ： ０．３〜２．０％。 Ｃｒ ： ０．１〜３．０％。 Ｍｏ ： Ｏ１］〜１．０％。 ｈｔ ： ｏ、ｏ Ｏ１〜０．１００％を含有するとと
もに、 Ｖ ： ０．０１〜０．１５％。 Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５％。 Ｎｂ ： ０．０１〜０．１５％。 Ｚｒ ： ０．０１〜０．１５％ の１＠以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残９、 から成る鋼（以上重量％）金製管圧延した後、その後に
続く熱処理のうちの少なくとも１つを還元性雰囲気下で
行うことにより、表面から０．２８以上の深させでの鋼
管表層部の硬度をビッカース硬さで２５０以下とするこ
とを特徴とする、耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強
度油井用鋼管の製造方法。 ［２１Ｃ： ０．１５〜００８０％。 Ｓｉ ： ０．１〜１．０％。 Ｍｎ ： ０．３〜２．０％。 Ｃｒ ： ０．１〜３．０％。 Ｍｏ ： ０．１〜１．０％。 Ａｔ ： ｏ、ｏ Ｏ１〜０．１００％。 Ｂ ： ０．０００３〜０゜００５０％を含有するとと
もに、 Ｖ ： ０．０１〜０，１５％。 Ｔｉ ： ０．０１〜０．１５％。 Ｎｂ ： ｏ、ｏ １〜０．１５％。 Ｚｒ ： ０．０１〜０．１５％ の１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不ＥＪ避不純物：残り、 から成る鋼（以上１畢％）金製管圧延した後、その後に
続く熱処理のうちの少なくとも１つ全還元性雰囲気下で
行うことにより、表面から０．２（転）以上の深さまで
の鋼管表層部の硬度全ビッカース硬さで２５０以下とす
ることを特徴とする、耐硫化物応力腐食割れ件に優れた
高強度油井用鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23304582A JPS59123716A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 耐硫化物割れ性に優れた油井用鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23304582A JPS59123716A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 耐硫化物割れ性に優れた油井用鋼管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123716A true JPS59123716A (ja) | 1984-07-17 |
| JPS6256929B2 JPS6256929B2 (ja) | 1987-11-27 |
Family
ID=16948933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23304582A Granted JPS59123716A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 耐硫化物割れ性に優れた油井用鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123716A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634047A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 |
| US5186768A (en) * | 1990-06-14 | 1993-02-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Flat spring hose clamp and manufacture of same |
| EP2361996A3 (en) * | 2007-03-30 | 2011-10-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy pipe steel for oil well use and seamless steel pipe |
-
1982
- 1982-12-28 JP JP23304582A patent/JPS59123716A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634047A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 |
| US5186768A (en) * | 1990-06-14 | 1993-02-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Flat spring hose clamp and manufacture of same |
| EP2361996A3 (en) * | 2007-03-30 | 2011-10-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy pipe steel for oil well use and seamless steel pipe |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256929B2 (ja) | 1987-11-27 |
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