JPH045323B2 - - Google Patents
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- JPH045323B2 JPH045323B2 JP16093085A JP16093085A JPH045323B2 JP H045323 B2 JPH045323 B2 JP H045323B2 JP 16093085 A JP16093085 A JP 16093085A JP 16093085 A JP16093085 A JP 16093085A JP H045323 B2 JPH045323 B2 JP H045323B2
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- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、渦電流法によりライニング管のライ
ナ層や全肉厚等の厚みを測定する方法に関し、特
にジルコニウム合金(以下、ジルカロイを称す)
管の内面に純ジルコニウムライナ層を形成した原
子炉核燃料用の被覆管におけるライナ厚さや全肉
厚の測定等に好適に適用可能な測定法に関するも
のである。
ナ層や全肉厚等の厚みを測定する方法に関し、特
にジルコニウム合金(以下、ジルカロイを称す)
管の内面に純ジルコニウムライナ層を形成した原
子炉核燃料用の被覆管におけるライナ厚さや全肉
厚の測定等に好適に適用可能な測定法に関するも
のである。
原子炉運転の効率化のためには急激な出力上昇
や下降が不可欠であるが、従来のジルカロイ製の
核燃料被覆管では、急激な出力変動があると応力
腐食割れが懸念される。そこで、ジルカロイ管の
内面に極薄の純ジルコニウムライナ層を形成した
被覆管が開発されている。このような被覆管にお
いては強度上の問題からライナ層や全肉厚が所定
の厚さを有していることが必要であり、そのため
にこれらの厚さを正確に測定する必要がある。
や下降が不可欠であるが、従来のジルカロイ製の
核燃料被覆管では、急激な出力変動があると応力
腐食割れが懸念される。そこで、ジルカロイ管の
内面に極薄の純ジルコニウムライナ層を形成した
被覆管が開発されている。このような被覆管にお
いては強度上の問題からライナ層や全肉厚が所定
の厚さを有していることが必要であり、そのため
にこれらの厚さを正確に測定する必要がある。
一般に、ライニング管のように2種以上の金属
からできている管の各層や全体の厚さの測定法と
しては、破壊的測定法と非破壊的測定法がある
が、破壊的測定法では管の両端部の測定しかでき
ず、管内面全面の測定が不可欠な上記被覆管の場
合には適用できない。非破壊的測定法としては超
音波法と渦電流法があるが、超音波法は、上記被
覆管においてはライナ層とジルカロイ管の境界面
でのエコー識別が極めて困難であるため適用でき
ない。一方、渦電流法はジルコニウムライナ層の
導電率(1/ρ、ρ=50μΩ・cm)とジルカロイ
部の導電率(1/ρ、ρ=70μΩ・cm)の差を利
用することによつてライナ厚や全肉厚の測定が可
能である。即ち、渦電流法の原理は、交流電流を
流したコイルを金属表面に近接させることにより
金属表面に渦電流が流れ、その渦電流によつて誘
導磁場が誘起されてコイルのインピーダンスが変
化するため、このインピーダンスの変化量によつ
て金属表面の情報を得ることができるということ
であり、ライニング管のライナ厚の変動によつて
インピーダンスが変化し、また全肉厚の変動によ
つてもインピーダンスが変化することも周知のこ
とであり、これによつてライナ厚や管の全肉厚を
測定することが原理的には可能である。
からできている管の各層や全体の厚さの測定法と
しては、破壊的測定法と非破壊的測定法がある
が、破壊的測定法では管の両端部の測定しかでき
ず、管内面全面の測定が不可欠な上記被覆管の場
合には適用できない。非破壊的測定法としては超
音波法と渦電流法があるが、超音波法は、上記被
覆管においてはライナ層とジルカロイ管の境界面
でのエコー識別が極めて困難であるため適用でき
ない。一方、渦電流法はジルコニウムライナ層の
導電率(1/ρ、ρ=50μΩ・cm)とジルカロイ
部の導電率(1/ρ、ρ=70μΩ・cm)の差を利
用することによつてライナ厚や全肉厚の測定が可
能である。即ち、渦電流法の原理は、交流電流を
流したコイルを金属表面に近接させることにより
金属表面に渦電流が流れ、その渦電流によつて誘
導磁場が誘起されてコイルのインピーダンスが変
化するため、このインピーダンスの変化量によつ
て金属表面の情報を得ることができるということ
であり、ライニング管のライナ厚の変動によつて
インピーダンスが変化し、また全肉厚の変動によ
つてもインピーダンスが変化することも周知のこ
とであり、これによつてライナ厚や管の全肉厚を
測定することが原理的には可能である。
このような渦電流法によるライナ厚の具体的な
測定法の一例として、特開昭59−67405号公報に
開示されたものがある。これはコイルと管内面と
の間の空隙(以下、リフトオフと称す)の変動に
起因するコイルインピーダンス変化方向のインピ
ーダンス成分Vyとそれに直交する方向のインピ
ーダンス成分Vxを求め、Vxから、あるいはVx
をVyで補正したものからライナ厚を求めている。
測定法の一例として、特開昭59−67405号公報に
開示されたものがある。これはコイルと管内面と
の間の空隙(以下、リフトオフと称す)の変動に
起因するコイルインピーダンス変化方向のインピ
ーダンス成分Vyとそれに直交する方向のインピ
ーダンス成分Vxを求め、Vxから、あるいはVx
をVyで補正したものからライナ厚を求めている。
ところで、測定されたインピーダンス成分をラ
イナ厚に変換する際には基準点が必要であり、そ
こで上記公報では既知のライナ層を備えた基準試
片を用い、停止しているこの基準試片の一点にお
けるインピーダンス成分を基準としている。しか
し、管内におけるインピーダンスの変化を正規化
インピーダンス平面に示した第6図から明らかな
ように、リフトオフが異なると基準点が大きく変
化するが、上記方法では基準点設定時のリフトオ
フを再現性よく設定するのは非常に困難であり、
再現性の良い基準(零)点設定や感度設定が不可
能で、正確な測定ができないという問題があつ
た。
イナ厚に変換する際には基準点が必要であり、そ
こで上記公報では既知のライナ層を備えた基準試
片を用い、停止しているこの基準試片の一点にお
けるインピーダンス成分を基準としている。しか
し、管内におけるインピーダンスの変化を正規化
インピーダンス平面に示した第6図から明らかな
ように、リフトオフが異なると基準点が大きく変
化するが、上記方法では基準点設定時のリフトオ
フを再現性よく設定するのは非常に困難であり、
再現性の良い基準(零)点設定や感度設定が不可
能で、正確な測定ができないという問題があつ
た。
本発明は、上記従来の問題点を解決するために
なされたものであつて、渦電流法によつてライニ
ング管の各厚みを測定する場合、その基準点及び
感度の再現性を良くしたライニング管の厚みに測
定法の提供を目的とする。
なされたものであつて、渦電流法によつてライニ
ング管の各厚みを測定する場合、その基準点及び
感度の再現性を良くしたライニング管の厚みに測
定法の提供を目的とする。
本発明のライニング管の厚み測定法は、ライニ
ング管の厚みを、管内部に電磁誘導試験用のコイ
ルを挿入して渦電流法により測定する際に、被測
定ライニング管と同径でかつライナ厚が既知で互
いにその厚みが異なる2種の標準ライニング管を
回転させて得られた渦流測定器の出力の一方の平
均値を基準点とし、他方の平均値との対比によつ
て感度を設定してライニング管の厚みを算出し、
標準ライニング管を回転させてリフトオフ量を平
均化させることによつて基準点の再現性を良くす
るとともに、同様に感度の再現性を良くしたこと
を特徴とするものである。
ング管の厚みを、管内部に電磁誘導試験用のコイ
ルを挿入して渦電流法により測定する際に、被測
定ライニング管と同径でかつライナ厚が既知で互
いにその厚みが異なる2種の標準ライニング管を
回転させて得られた渦流測定器の出力の一方の平
均値を基準点とし、他方の平均値との対比によつ
て感度を設定してライニング管の厚みを算出し、
標準ライニング管を回転させてリフトオフ量を平
均化させることによつて基準点の再現性を良くす
るとともに、同様に感度の再現性を良くしたこと
を特徴とするものである。
次に、本発明をライナ被覆管のライナ厚及び全
肉厚の測定に適用した一実施例を、第1図〜第5
図に基づいて説明する。第1図aにおいて、同図
bに示すように母材管であるジルカロイ管1aの
内面に純ジルコニウムのライナ層1bを形成され
たライナ被覆管1が回転機2によりその軸心回り
に回転駆動可能に保持され、このライナ被覆管1
内に装入可能なプローブ3が装入装置4にて支持
されている。プローブ3内には絶対値型のコイル
が埋め込まれており、そのコイル径は約1mmであ
る。このコイルからの信号、即ちインピーダンス
変化は渦流測定器5で検知されて例えば電圧に変
換され、その出力が所定の算出式をプログラムさ
れた演算装置6に入力されてライナ厚、全肉厚及
びそれからジルカロイ厚が演算され、その結果が
表示器7に表示されるように構成されている。
肉厚の測定に適用した一実施例を、第1図〜第5
図に基づいて説明する。第1図aにおいて、同図
bに示すように母材管であるジルカロイ管1aの
内面に純ジルコニウムのライナ層1bを形成され
たライナ被覆管1が回転機2によりその軸心回り
に回転駆動可能に保持され、このライナ被覆管1
内に装入可能なプローブ3が装入装置4にて支持
されている。プローブ3内には絶対値型のコイル
が埋め込まれており、そのコイル径は約1mmであ
る。このコイルからの信号、即ちインピーダンス
変化は渦流測定器5で検知されて例えば電圧に変
換され、その出力が所定の算出式をプログラムさ
れた演算装置6に入力されてライナ厚、全肉厚及
びそれからジルカロイ厚が演算され、その結果が
表示器7に表示されるように構成されている。
コイルに印加される試験周波数は、主に全肉厚
を測定するための500KHzと、主にライナ厚を測
定するための2MHzと4MHzの2重周波数との計3
重周波数が用いられている。このようにライナ厚
の測定において、2重周波数にてコイルを励磁す
ると、周波数によつてインピーダンス変化の方向
が変わるため、各励磁周波数を微小変化させたと
きに生ずる前記コイルのインピーダンス変化の方
向とそれに直交する方向のインピーダンス成分を
検出し、これらインピーダンス成分からリフトオ
フ量の変動やライナ層とジルカロイ部の導電率の
変動等の影響を無くしてライナ厚を求めることが
できるのである。
を測定するための500KHzと、主にライナ厚を測
定するための2MHzと4MHzの2重周波数との計3
重周波数が用いられている。このようにライナ厚
の測定において、2重周波数にてコイルを励磁す
ると、周波数によつてインピーダンス変化の方向
が変わるため、各励磁周波数を微小変化させたと
きに生ずる前記コイルのインピーダンス変化の方
向とそれに直交する方向のインピーダンス成分を
検出し、これらインピーダンス成分からリフトオ
フ量の変動やライナ層とジルカロイ部の導電率の
変動等の影響を無くしてライナ厚を求めることが
できるのである。
前記ライナ被覆管1の一端部には、このライナ
被覆管1と同径でかつジルカロイ管8aの内面に
50μm厚の純ジルコニウムのライナ層8bが形成
された第1の標準ライナ被覆管8と、ジルカロイ
管9aの内面に130μm厚の純ジルコニウムのラ
イナ層9bが形成された第2の標準ライナ被覆管
9が同心状に固定されている。なお、ライナ被覆
管1のライナ層1bは、50μm〜130μmの範
囲内である。
被覆管1と同径でかつジルカロイ管8aの内面に
50μm厚の純ジルコニウムのライナ層8bが形成
された第1の標準ライナ被覆管8と、ジルカロイ
管9aの内面に130μm厚の純ジルコニウムのラ
イナ層9bが形成された第2の標準ライナ被覆管
9が同心状に固定されている。なお、ライナ被覆
管1のライナ層1bは、50μm〜130μmの範
囲内である。
以上の構造における測定手順は、まずプローブ
3を第1の標準ライナ被覆管8内に移動させて第
1の標準ライナ被覆管8を回転させ、その1回転
中における渦流測定器5の出力を各周波数毎にそ
れぞれ平均化してこれを基準点(零点)とする。
さらにプローブ3を第2の標準ライナ被覆管9内
に移動させてこの第2の標準ライナ被覆管9を回
転させ、その一回転中における渦流測定器5の出
力を各周波数毎にそれぞれ平均化してライナ厚が
130μmの場合の出力とし、それを前記ライナ厚
が50μmの場合の基準点と対比し、感度を設定す
る、次に、プローブ3を被測定管であるライナ被
覆管1内に移動し、このライナ被覆管1を回転し
ながらプローブ3を移動させる。この時の渦流測
定器5の各周波数毎の出力からそれぞれの前記基
準点を減算し、その値に基づき、さらに前記感度
に基づいて演算装置6でライナ厚と全肉厚を算出
し、さらに全肉厚からライナ厚を減算することに
よつてジルカロイ厚を算出し、これらを表示器7
に表示する。
3を第1の標準ライナ被覆管8内に移動させて第
1の標準ライナ被覆管8を回転させ、その1回転
中における渦流測定器5の出力を各周波数毎にそ
れぞれ平均化してこれを基準点(零点)とする。
さらにプローブ3を第2の標準ライナ被覆管9内
に移動させてこの第2の標準ライナ被覆管9を回
転させ、その一回転中における渦流測定器5の出
力を各周波数毎にそれぞれ平均化してライナ厚が
130μmの場合の出力とし、それを前記ライナ厚
が50μmの場合の基準点と対比し、感度を設定す
る、次に、プローブ3を被測定管であるライナ被
覆管1内に移動し、このライナ被覆管1を回転し
ながらプローブ3を移動させる。この時の渦流測
定器5の各周波数毎の出力からそれぞれの前記基
準点を減算し、その値に基づき、さらに前記感度
に基づいて演算装置6でライナ厚と全肉厚を算出
し、さらに全肉厚からライナ厚を減算することに
よつてジルカロイ厚を算出し、これらを表示器7
に表示する。
以上の方法で測定した結果を従来法の結果とと
もに第2図に示す。これは、ジルカロイ管を基準
点(零点)として従来法で90μmのライナ層を有
するライナ被覆管を数回測定した際の渦流測定器
の出力例と、本発明法によつて測定した結果を示
したものであり、従来法では厚みの正確な測定は
不可能であるが、本発明法によれば高精度な測定
が可能となつている。
もに第2図に示す。これは、ジルカロイ管を基準
点(零点)として従来法で90μmのライナ層を有
するライナ被覆管を数回測定した際の渦流測定器
の出力例と、本発明法によつて測定した結果を示
したものであり、従来法では厚みの正確な測定は
不可能であるが、本発明法によれば高精度な測定
が可能となつている。
又、上記方法でライナ被覆管1のライナ厚、全
肉厚及びジルカロイ厚を測定した結果の一例を第
3図〜第5図に示す。これらの結果から本発明法
によれば実測値と高精度に対応しており、正確な
測定が可能なことが認められる。
肉厚及びジルカロイ厚を測定した結果の一例を第
3図〜第5図に示す。これらの結果から本発明法
によれば実測値と高精度に対応しており、正確な
測定が可能なことが認められる。
本発明のライニング管の厚み測定法によれば、
以上のようにライニング管の厚みを、管内部に電
磁誘導試験用のコイルを挿入して渦電流法により
測定する際に、被測定ライニング管と同径でかつ
ライナ厚が既知で互いにその厚みが異なる2種の
標準ライニング管を回転させて得られた渦流測定
器の出力の一方の平均値を基準点とし、他方の平
均値との対比によつて感度を設定してライニング
管の厚みを算出するので、標準ライニング管を回
転させてリフトオフ量を平均化することができ、
その結果、基準点の再現性を良くするとともに、
同様に感度の再現性を良くすることができる。従
つて、本発明法によれば、渦電流法によつてライ
ニング管の厚みを極めて高精度に測定することが
可能となる。
以上のようにライニング管の厚みを、管内部に電
磁誘導試験用のコイルを挿入して渦電流法により
測定する際に、被測定ライニング管と同径でかつ
ライナ厚が既知で互いにその厚みが異なる2種の
標準ライニング管を回転させて得られた渦流測定
器の出力の一方の平均値を基準点とし、他方の平
均値との対比によつて感度を設定してライニング
管の厚みを算出するので、標準ライニング管を回
転させてリフトオフ量を平均化することができ、
その結果、基準点の再現性を良くするとともに、
同様に感度の再現性を良くすることができる。従
つて、本発明法によれば、渦電流法によつてライ
ニング管の厚みを極めて高精度に測定することが
可能となる。
第1図〜第5図は本発明の一実施例を示し、第
1図aは本発明法を実施する装置の概略構成図、
同図bは同図aの−線断面図、同図cは同図
aの−線断面図、同図dは同図aの−線
断面図、第2図は本発明法と従来法によるライナ
厚の測定結果のばらつきを示すグラフ、第3図〜
第5図はそれぞれライナ厚、全肉厚及びジルカロ
イ厚の測定値と実測値の関係を示すグラフ、第6
図は基準試験管中でのコイルインピーダンスの変
化を正規化インピーダンス平面で示した図であ
る。 1はライナ被覆管、2は回転機、3はプロー
ブ、5は渦流測定器、6は演算装置、8は第1の
標準ライナ被覆管、9は第2の標準ライナ被覆管
である。
1図aは本発明法を実施する装置の概略構成図、
同図bは同図aの−線断面図、同図cは同図
aの−線断面図、同図dは同図aの−線
断面図、第2図は本発明法と従来法によるライナ
厚の測定結果のばらつきを示すグラフ、第3図〜
第5図はそれぞれライナ厚、全肉厚及びジルカロ
イ厚の測定値と実測値の関係を示すグラフ、第6
図は基準試験管中でのコイルインピーダンスの変
化を正規化インピーダンス平面で示した図であ
る。 1はライナ被覆管、2は回転機、3はプロー
ブ、5は渦流測定器、6は演算装置、8は第1の
標準ライナ被覆管、9は第2の標準ライナ被覆管
である。
Claims (1)
- 1 ライニング管の厚みを、管内部に電磁誘導試
験用のコイルを挿入して渦電流法により測定する
際に、被測定ライニング管と同径でかつライナ厚
が既知で互いにその厚みが異なる2種の標準ライ
ニング管を回転させて得られた渦流測定器の出力
の一方の平均値を基準点とし、他方の平均値との
対比によつて感度を設定してライニング管の厚み
を算出することを特徴とするライニング管の厚み
測定法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16093085A JPS6221004A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | ライニング管の厚み測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16093085A JPS6221004A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | ライニング管の厚み測定法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6221004A JPS6221004A (ja) | 1987-01-29 |
| JPH045323B2 true JPH045323B2 (ja) | 1992-01-31 |
Family
ID=15725325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16093085A Granted JPS6221004A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | ライニング管の厚み測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6221004A (ja) |
-
1985
- 1985-07-19 JP JP16093085A patent/JPS6221004A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6221004A (ja) | 1987-01-29 |
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