JPH0459821A - 切削加工用素材および切削成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 【産業上の利用分野】

本発明は、熱硬化型ノルボルネン系ポリマーから成る切
削加工用素材および切削成形品に関し、さらに詳しくは
、均質で、かつ、切削性、摺動性、耐衝撃性、寸法安定
性などに優れた切削加工用素材および切削成形品に関す
る。 〔従来の技術〕 従来、ポリイミド樹脂、芳香族ポリアミド樹脂、変性ポ
リフェニレンエーテル樹脂、ポリアセタール樹脂、高密
度ポリエチレン、メタクリル樹脂、ナイロン樹脂、ポリ
ブチレンテレフタレート樹脂あるいはポリカーボネート
樹脂などのエンジニアリングプラスチックから加工用の
素材（丸棒、板、チューブ、シートなど）を作り、これ
を金属と同様に切削加工などの機械加工を行なって各種
機械部品とすることは公知の技術である。 しかしながら、従来のエンジニアリングプラスチックか
らなる切削加工用素材は、一般に、耐熱性や機械的強度
等に優れているけれども、熱可塑性樹脂であるため、切
削加工時に生じる摩擦熱によってその融点近（まで温度
が高まり、切削面に融着現象を生じたり、あるいは溶融
して平滑な面が出にくいため、切削面を冷却しなければ
ならないという欠点を有していた。 また、これらのエンジニアリングプラスチックは、剪断
強度が一般に小さいため、切削加工時に末端（エツジ部
）が欠けることがある。 さらに、一般に、切削加工用素材を射出成形により作成
しているため、大型部品の作成が困難で、かつ、金型も
高価とならざるをえないという成形上の制約がある。 従来法の中では、いわゆるキャスト法ナイロン樹脂は、
モノマーを直接鋳型に流し込んで重合、成形するため、
射出成形や押出成形に比べ大型品を作成できるという利
点を有するが、耐吸水性に劣るため、切削加工用素材に
とって極めて重要な性能である寸法安定性が不充分であ
る。 本発明者らは、従来技術のかかる欠点を改良し得る新し
い材料として、ジシクロペンタジェンやシクロペンタジ
ェン三量体などのごとき多環ノルボルネン系モノマーの
塊状開環重合体が有用なことを見出した（特開平１−１
５８０３０号公報、特開平１−１５８０３１号公報）。 この材料は熱硬化型であるため、従来の熱可塑性樹脂に
比較して切削し易く、また、軽量で耐熱性、寸法安定性
などに優れている。しかし、この材料は、切削時にエツ
ジ部が欠ける現象（チッピング）や切削粉が飛散して作
業環境を悪化することがあり、さらにギアーなとの摺動
部材として使用する場合、摺動性が不充分であり、材料
の耐衝撃性が充分でないという問題があった。 そこで、本発明者らは、さらに研究を行ない、多環ノル
ボルネン系モノマーを、酸化防止剤、ブタジェン系エラ
ストマー、摺動化剤などの存在下に塊状開環重合するこ
とにより、切削性、摺動性、耐衝撃性、寸法安定性など
に優れた切削加工用素材の得られることを見出した（特
願平ｌ−５１９６９号）。ところが、摺動化剤として、
二硫化モリブデンやグラファイト、四フッ化エチレン樹
脂粉末、黒鉛などのごときノルボルネン系モノマーに不
溶性の固体を多量に使用すると、均一分散が困難であり
、しかも反応原液が低粘度であるため、保存中または重
合操作中に摺動化剤の分布が不均一となりやすく、その
結果、高度に均質な切削加工用素材を得ることが困難で
ある。 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明の目的は、多環ノルボルネン系重合体を用い、均
質で、かつ、切削性、摺動性、耐衝撃性、寸法安定性な
どに優れた切削加工用素材を提供することにある。 本発明者らは、多環ノルボルネン系重合体を用いる場合
のこれらの問題点を解消すべく鋭意研究した結果、多環
ノルボルネン系モノマーを酸化防止剤、ブタジェン系エ
ラストマー、および摺動化剤の存在下に塊状開環重合す
る際に、摺動化剤として、液状の摺動化剤またはノルボ
ルネン系モノマーに可溶性の摺動化剤を用いると、均質
な重合体が得られ、しかも該重合体は、切削性、摺動性
、耐衝撃性、寸法安定性などに優れた切削加工用素材と
なることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成す
るに至った。

【課題を解決するための手段】

かくして、本発明によれば、三環体以上のノルボルネン
系モノマーを、酸化防止剤、ブタジェン系エラストマー
、液状摺動化剤および／またはモノマー可溶性摺動化剤
の存在下に、塊状開環重合して得られる発火点が１２０
℃以上、ガラス転移温度が８０℃以上、動摩擦係数が０
．２以下、アイゾツト衝撃値が５ｋｇ−ｃｍ／ｃｍ以上
の実質的に空孔な有しない熱硬化型切削加工用素材が提
供される。 また、本発明によれば、この熱硬化型切削加工用素材を
切削加工して成る切削成形品が提供される。 以下、本発明の構成要素について詳述する。 （ノルボルネン系モノマ−） 本発明において加工用素材の原料として使用するモノマ
ーは、三環体以上の多環ノルボルネン系モノマーである
。三環体以上であることによって、熱変形温度の高い重
合体が得られ切削加工用として要求される耐熱性を満た
すことができる。 また、本発明においては、生成する重合体を熱硬化型と
することが必要であり、そのためには全モノマー中の少
なくとも１０重量％、好ましくは３０重量％以上の架橋
性モノマーを使用することが好ましい。熱硬化型とする
ことにより切削時の摩擦熱による溶融を防止することが
でき、切削性が顕著に改良される。 三環体以上のノルボルネン系モノマーとしては、ジシク
ロペンタジェンやジヒドロジシクロペンタジェンなどの
ごとき二環体、テトラシクロドデセンなどのごとき四環
体、トリシクロペンタジェンなどのごとき二環体、テト
ラシクロペンタジェンなどのごとき七環体、これらのア
ルキル置換体（例えば、メチル、エチル、プロピル、ブ
チル置換体など）、アルケニル置換体（例えば、ビニル
、イソプロペニル置換体など）、アルキリデン置換体（
例えば、エチリデン置換体など）、アリール置換体（例
えば、フェニル、トリル、ナフチル置換体など）、エス
テル基、エーテル基、シアノ基、ハロゲン原子などの極
性基を有する置換体などが挙げられる。 一方、架橋性モノマーは、反応性の二重結合を２個以上
有する多環ノルボルネン系モノマーであり、その具体例
としてジシクロペンタジェン、トリシクロペンタジェン
、テトラシクロペンタジェンなどが例示される。したが
って、ノルボルネン系モノマーと架橋性モノマーが同一
物である場合には格別他の架橋性七ツマ−を用いる必要
はない。 これらのノルボルネン系モノマーは、単独で使用しても
よいし、また、２種以上を混合して用いることもできる
。 三環体以上のノルボルネン系モノマーは、ジシクロペン
タジェン類を熱処理することによっても得ることができ
る。熱処理の条件としては、ジシクロペンタジェン類を
不活性ガス雰囲気下、１２０〜２５０℃温度で、０．５
〜２０時間加熱する方式が挙げられる。この熱処理によ
り、トリシクロペンタジェンと未反応ジシクロペンタジ
ェンを含むモノマー混合物が得られる。熱処理の際に二
環体ノルボルネン、スチレン類、不飽和カルボン酸エス
テル、不飽和ニトリルなどのごときジェノフィルを適宜
共存させてもよい。 なお、上記三環体以上のノルボルネン系モノマーの１種
以上と共に開環重合し得る２−ノルボルネン、５−メチ
ル−２−ノルボルネン、５−エチリデン−２−ノルボル
ネン、５−ビニル−２−ノルボルネン、５−フェニル−
２−ノルボルネンなどの二環体のノルボルネン系モノマ
ー、あるいはシクロブテン、シクロペンテン、シクｄペ
ンタジェン、シクロオクテン、シクロドデセンなどの単
環シクロオレフィンなどを、本発明の目的を損なわない
範囲で併用することができる。 （メタセシス触媒系） 本発明でノルボルネン系モノマーの塊状開環重合に用い
る触媒は、ノルボルネン系モノマーの塊状開環重合用触
媒として公知のメタセシス触媒系であればいずれでもよ
く（例えば、特開昭５８−１２７７２８号、同５８−１
２９０１３号、同５９−５１９１１号、同６０−７９０
３５号、同６０−１８６５１１号、同６１−１２６１１
５号など）、特に制限はない。メタセシス触媒系は、通
常、メタセシス触媒と活性剤（共触媒）からなる。 メタセシス触媒の具体例としては、タングステン、モリ
ブデン、タンタルなどのハロゲン化物、オキシハロゲン
化物、酸化物、有機アンモニウム塩などが挙げられ、ま
た、活性剤の具体例としては、アルキルアルミニウムハ
ライド、アルコキシアルキルアルミニウムハライド、ア
リールオキシアルキルアルミニウムハライド、有機スズ
化合物などが挙げられる。 メタセシス触媒のなかでは、反応に使用するノルボルネ
ン系モノマーに可溶性の触媒を用いることが好ましく、
その見地から有機アンモニウム塩が賞用される。触媒が
ハロゲン化物の場合には、アルコール系化合物やフェノ
ール系化合物で事前に処理することにより、触媒を可溶
化することができる。また、必要によりベンゾニトリル
やテトラヒドロフランなどのごときルイス塩基やアセチ
ルアセトン、アセト酢酸アルキルエステルなどのごとき
キレート化剤を併用することができ、それにより早期重
合を予防することができる。 活性ＩＦＩＪのなかでは、アルコキシアルキルアルミニ
ウムハライドやアリールオキシアルキルアルミニウムハ
ライドは、触媒成分を混合した場合でも室温では適度な
ポットライフを有するので、操作上有利である（例えば
、特開昭５９−５１９１１号）。アルキルアルミニウム
ハライドの場合は、触媒を混合すると即座に重合を開始
するという問題があるが、その場合には活性剤とエーテ
ル類、エステル類、ケトン類、ニトリル類、アルコール
類などの調節剤を併用することにより重合の開始を遅ら
せることができる（例えば、特開昭５８−１２９０１３
号、同６１−１２０８１４号）。 もし、これらの調節剤を使用しない場合には、短いポッ
トライフのものでも使用できるように装置上、操作上の
配慮をする必要がある。しかし、ポットライフが短い触
媒系の場合は、反応が急速に進むため反応熱を効率的に
除去することが難しいので、２５℃でのポットライフが
５分以上、好ましくは１０分以上、さらに好ましくは３
０分以上のものを用いるのがよい。 また、触媒、活性剤に加えてクロロホルム、四塩化炭素
、ヘキサクロロシクロペンタジェンなどのごときハロゲ
ン化炭化水素を併用してもよい（例えば特開昭６０−７
９０３５号）。さらに、四塩化錫、四塩化ケイ素、塩化
マグネシウム、塩化ゲルマニウムなどのハロゲン化物を
併用してもよい（特開昭６３−１８６７３０号）。 メタセシス触媒は、ノルボルネン系モノマー１モル対し
、通常、約０．０１〜５０ミリモル、好ましくは０．１
〜ｌＯミリモルの範囲で用いられる。活性剤は、触媒成
分に対して、通常、０．１〜２００（モル比）、好まし
くは２〜１０（モル比）の範囲で用いられる。 メタセシス触媒および活性剤は、いずれもモノマーに溶
解して用いる方が好ましいが、生成物の性質を本質的に
損なわない範囲であれば少量の溶剤に懸濁または溶解さ
せて用いてもよい。 （酸化防止剤） 本発明で使用する酸化防止剤としては、フェノール系、
リン系、アミン系など各種のプラスチック・ゴム用酸化
防止剤がある。これらの酸化防止剤は、単独で用いても
よいが、併用することもできる。配合割合は、ノルボル
ネン系ポリマーの発火点が１２０℃以上、好ましくは１
３０℃以上となるような範囲であり、通常ノルボルネン
系ポリマーに対し０，５重置％以上、好ましくは１〜３
重量％である。酸化防止剤の配合割合が極端に少ないと
成形品の発火点を高めることができない。配合割合の上
限は特にないが、酸化防止剤が極端に多過ぎると不経済
であると共に重合を阻害することがあるので好ましくな
い。特に、アミン系の酸化防止剤は、２重量％以上使用
すると重合反応を阻害することが判明しているので、０
．５〜２重量％の範囲で使用することが好ましい。 フェノール系酸化防止剤としては、例えば、４．４−ジ
オキシジフェニル、ヒドロキノン・モノベンジルエーテ
ル、２．４−ジメチル−６−ｔ−ブチルフェノール、２
．６−ジーｔ−ブチルフェノール、２．６−ジ−アミル
ヒドロキノン、２．６−ジーｔ−ブチル−ｐ−クレゾー
ル、４−ヒドロキシメチル−２，６−ジーｔ−ブチルフ
ェノール、４．４′−メチレン−ビス−（６−ｔ−ブチ
ル−０−クレゾール）、ブチル化ヒドロキシアニソール
、フェノール縮合物、ブチレン化フェノール、ジアルキ
ル・フェノール・スルフィド、高分子量多価フェノール
、ビスフェノールなどが挙げられる。 リン系の酸化防止剤としては、例えば、トリ（フェニル
）フォスファイト、トリ（ノニルフェニル）フォスファ
イトなどのアリールあるいはアルキルアリールフォスフ
ァイト類が挙げられる。 アミン系酸化防止剤としては、例えば、フェニル−α−
ナフチルアミン、４．４′−ジオクチルジフェニルアミ
ン、Ｎ、Ｎ’　−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジ
アミン、Ｎ、Ｎ′−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミ
ン、Ｎ−フェニル−Ｎ′−シクロへキシル−ｐ−フェニ
レンジアミン、Ｎ、Ｎ″−ジーｏ−トリルーエチレンジ
アミン、アルキル化ジフェニルアミンなどが挙げられる
。 これらの酸化防止剤は、上記したもの以外にも各種の市
販品を使用することができる。また、酸化防止剤は七ツ
マ−と共重合可能なものでもよく、その具体例として５
−　（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジ
ル）−２−ノルボルネンなどのごときノルボルネニルフ
ェノール系化合物などが例示される（特開昭５７−８３
５２２号公報参照）。 酸化防止剤をノルボルネン系ポリマーに含有させるのは
、通常、次に述べる反応射出成形法による重合条件下で
、予めノルボルネン系モノマーを含む反応原液に添加し
てお（方法による。 （ブタジェン系エラストマー） 本発明で用いるブタジェン系エラストマーは１．３−ブ
タジェンの単独重合体または１．３ブタジエンを主成分
とする共重合体であり、その具体例として高シス−１，
４ポリブタジエン、低シス−１，４ポリブタジエン、高
ビニルポリブタジェン、スチレン−ブタジェンランダム
共重合体、スチレン−ブタジェンブロック共重合体、ス
チレン−ブタジェン−スチレンブロック共重合体、スチ
レン−ブタジェン−スチレン−ブタジェンブロック共重
合体などがある。 これらブタジェン系エラストマーの配合割合は、目的に
応じて適宜選択すればよいが、通常、ノルボルネン系ポ
リマーに対し１〜１０重量％、好ましくは３〜８重量％
である。この配合割合が１重量％未満であると、得られ
る熱硬化型切削加工用素材のアイゾツト衝撃強度が５ｋ
ｇ、ｃｍ／ｃｍより小さくなり、耐衝撃性が不充分とな
り、また、ノルボルネン系モノマーを含む配合液の粘度
が１００センチボイス未満と低くなり、固形の摺動剤が
沈降し易くなる。逆に、１０重量％を越えると、配合液
の粘度が高くなりすぎて、注型操作上不利となり、かつ
、エラストマーが熱可塑性であるため得られる熱硬化型
切削加工用素材が切削時に軟化する傾向を示す。 （摺動化剤） 本発明で使用する摺動化剤は、液状ないしはモノマー可
溶性のものである。 摺動化剤の具体例としては、シリコン油、シリコンクラ
フトポリエチレン、流動パラフィン。 ワックスなどが挙げられる。これらは、それぞれ単独で
、あるいは２種以上を混合して用いる。 液状摺動化剤および／またはモノマー可溶性摺動化剤の
配合割合は１通常、ノルボルネン系ポリマーに対し０．
１〜２０重量％、好ましくは０．５〜１０重量％である
。この配合割合が過小であると摺動特性の改善効果が少
なく、逆に、過大であると切削加工用素材の物性に悪影
響を及ぼすＳそれがある。 これらの液状ないしはモノマー可溶性の摺動化剤は、ノ
ルボルネン系モノマーと混合し、必要に応じて加熱下に
、溶解させて、均一に分散させる。 また、本発明の目的を損なわない範囲において、粉末ま
たは短繊維状の摺動化剤を併用してもよい。このような
摺動化剤の具体例としては、グラファイト（黒鉛）、カ
ーボンブラック、二硫化モリブデン、マイカ、四フッ化
エチレン樹脂、四フッ化エチレン・プロピレン共重合体
、四フッ化エチレン樹脂で処理したガラス繊維、四フッ
化エチレン樹脂で処理したグラフディト、ポリエチレン
、ポリプロピレン、ポリエチレンワックス、ポリプロピ
レンワックス、シリコーンクラフトポリエチレン、シリ
コーンマイクロカプセルなどを挙げることができる。 粉末または短繊維状の摺動化剤を併用する場合は、通常
、２０重量％以下、好ましくは１５重量％以下、さらに
好ましくは１０重量％以下の配合割合である。下限は、
通常、０．１重量％以上、好ましくは１重量％以上であ
る。液状および／またはモノマー可溶性の摺動化剤と併
用すると、これらの粉末または短繊維状の摺動化剤を単
独使用した場合に生じる不均一化の問題が解消ないしは
低減される。 なお、粉末または短繊維状の摺動化剤を併用する場合、
摺動化剤を反応液中に均一に分散させるために、予め原
料モノマーと摺動化剤を約ｌ＝１〜約２＝１の比率（重
量比）で混合し、ホモジナイザーなどにより均一分散さ
せて、高濃度の摺動化剤を含む分散液を調製し、それを
母液として使用してもよい。 （重合条件） 本発明においては、ノルボルネン系モノマーを酸化防止
剤、ブタジェン系エラストマーおよび摺動化剤の存在下
に塊状で開環重合することにより切削加工用素材が得ら
れる。実質的に塊状重合であればよいが、素材の性能上
からは触媒の調製においても不活性溶剤を用いないこと
が望ましい。 好ましい加工用素材の製造法では、ノルボルネン系モノ
マーを二液に分けて別の容器に入れ、方にはメタセシス
触媒を、他方には活性剤を添加し、二種類の安定な反応
溶液を調製する。この二種類の反応溶液を混合し、次い
で所定形状の型枠中に注入し、そこで塊状による開環重
合を行なう、酸化防止剤、ブタジェン系エラストマーお
よび摺動化剤は、二液の内少な（とも一方に所定量添加
しておく。 硬化物（切削用素材）にいわゆる巣（空孔）が発生しな
いようにするために、型枠温度は反応物の最大硬化発熱
温度が１８０℃を越えないように冷却制御することが好
ましい。もし、それ以上の温度になる場合には、硬化物
を徐冷するなどの工夫が必要である。注入圧力は格別制
限はないが通常１０Ｋｇ／Ｃ−以下で充分である。 また、重合時間は適宜選択すればよいが、通常は２分か
ら１時間程度である。 重合反応に用いる成分類は窒素ガスなどの不活性ガス雰
囲気下で貯蔵し、かつ操作することが好ましい、成形金
型は不活性ガスでシールしてもよいが、しなくてもかま
わない。 （任意成分） 充填剤、顔料、着色剤、高分子改質剤、難燃剤なと種々
の添加剤を配合することにより、本発明の切削加工用素
材の特性を改質することができる。 添加剤は予め反応溶液のいずれか一方または双方に混合
して用いる。 充填剤にはガラス、カーボンブラック、タルク、炭酸カ
ルシウム、雲母などの無機質充填剤がある。 （加工用素材の性状） このようにして得られる切削加工用素材は、丸棒、角棒
、管状、シート状などのごとき各種の形状とすることが
でき、その他、所定形状の三次元形状物であることがで
きる。そして、実質的に空孔を有しない高品質のもので
あり、径または厚みが少（とも２０ｍｍ以上、好ましく
は５０ｍｍ以上の部分を有するものである０反応射出成
形法を採用しているため、容易に大型化することができ
、その大きさも丸棒を例にとれば、直径的３００ｍｍ程
度のもの、さらにはそれ以上のものまで製造することが
できる。 なお、ここで空孔とは、切断面を目視で観察したときに
、判別可能なものであり、約０．１ｍｍ以上の径を有す
るものである。実賞的番こ空孔を有しないとは、加工用
素材を１００ｍｍ間隔で切断した□ときに、いずれの断
面にも空孔がないことを意味する。かかる空孔は、０．
５〜１０メガヘルツの超音波を素材に流し、反射波の乱
れを検出することによっても見い出すことができる。市
販の超音波探傷機をかかる目的に利用することができる
。 かかる切削加工用素材のガラス転移温度は、切削加工時
の熱変形を防止する見地から８０℃以上、好ましくは１
００℃以上、特に好ましくは１３０℃以上であることが
必要である。 また、高圧示差熱分析法により測定した発火点（高圧示
差熱天秤を装置とし高圧酸素下で、サンプルは凍結粉砕
し、１００メツシユの金網を通過した１０ｍ’ｇを用い
、示差熱曲線の急激な立ち上がりを示す点を発火点と定
義する。）が１２０℃以上、好ましくは１３０℃以上で
ある。発火点が低いと切削時に炭化現象による着色が生
じたり、切削した部分かも、ろ（なり易（、また切削屑
を直接日光下や高温下に放置している際に自然発火の原
因となる。 本発明の切削加工用素材は、動摩擦係数が０．２以下、
好ましくは０．１８以下であり、アイゾツト衝撃値が５
ｋｇ−Ｃｍ／Ｃｍ以上、好ましくは７ｋｇ−Ｃｍ／Ｃｍ
以上である。また、未反応のノルボルネン系モノマーや
揮発性溶剤を実質的に含まないものであることが望まし
い。これらの揮発性成分は、切削加工時に揮発して作業
環境を悪化させるばか切削後の成形品の臭気の原因とな
る。その意味で熱天秤法において（約１０ｍｇのポリマ
ーでφ３〜４ｍｍの板状サンプルを使用、）、窒素雰囲
気下で２０℃／分の昇温速度のもとに４００℃での加熱
減量が５重量％以下、特に３重量％以下のものが好まし
い。 本発明の切削加工用素材は、吸水性が小さいため寸法安
定性が良好であり、しかも比重が約１．２以下で、プラ
スチックの中でも極めて軽量である。 また、本発明の切削加工用素材は、液状摺動化剤および
／またはモノマー可溶性摺動化剤を用いているため、均
質性・に優れている。 （切削加工） 本発明においては、かかる切削加工用素材を金属素材と
同様の手法で切削加工することにより所定形状の成形品
が得られる。切削加工の具体的手段は格別制限されるも
のではなく、例えば、旋盤仕上げ、ネジ切り、フライス
切削、穿孔、リーマ通しなどが例示される。 切削加工用素材を切削加工する際に、摩擦により素材が
発熱するが、過度に発熱すると変形や着色の原因となる
ので２００℃以下に制御することが望ましい。 そして、この切削加工用素材は、切削加工により各種の
成形品に加工されるが、その具体例として軸受、歯車、
ラック、カム、シャフト、レバー、ベアリング、プーリ
ー、駆動ギヤー、ローラー、フランジ、車輪、摩耗部品
、ライナー、パケット、ワッシャー、摺動板などの各種
部品等を挙げることができ、これらの切削成形品は、鉄
工・金属機械、土木建設機械、繊維工業機械、運搬・搬
送機械、食品加工機械、その他一般機械など広範な分野
において使用される。 〔実施例〕 以下に実施例および比較例を挙げて本発明をさらに具体
的に説明するが、本発明はこれらの実施例にのみ限定さ
れるものではない、なお、部や％などは、断わりのない
限り重量基準である。 ［実施例１］ ジシクロペンタジェン（ＤＣＰ）７５％とシクロペンタ
ジェン三量体（ＣＰ三量体；非対称盟約８０％と対称盟
約２０％の混合物）２５％の混合物１００部に対して、
スチレン−ブタジェン−スチレンブロック共重合体（Ｓ
ＢＳ；旭化成社製、タフブレンＡ）３．５部、高シス−
１，４ポリブタジエン（日本ゼオン社製、ＢＲ−１２２
０）０．５部、フェノール系酸化防止剤（チバガイギー
社製、イルガノックス１０１０）２部、および摺動化剤
として、シリコン油（東レシリコン社製、５Ｈ−２００
）とシリコンクラフトポリエチレン（ダウコーニング社
製、５Ｐ−３００）を、第１表に示す配合割合で添加し
、１００℃に加熱して、各成分が溶解した液を得た。 この液を冷却した後、２つの容器に入れ、一方にはモノ
マーに対しジエチルアルミニウムクロライド（ＤＥＡＣ
）を３３ミリモル濃度、ｎ−プロパツールを４２．９ミ
リモル濃度、四塩化ケイ素を２０ミリモル濃度になるよ
うに添加した。他方には、七ツマ−に対しトリ（トリデ
シル）アンモニウムモリブデートを４ミリモル濃度にな
るように添加した。 両反応液を２５℃に保ち（ポットライフ約・１０分）、
ギヤーポンプとパワーミキサーを用いて、ｌ：ｌの比率
で混合し、内径７５ｍｍφ、高さ８００ｍｍを有する、
水温１８℃に保ったジャケット付スチール型枠内に注入
した。注入後、約２０分後に硬化が始まり、その後１５
分後に型枠をはずし、７５ｍｍφＸ８００ｍｍの丸棒状
９加工用素材（丸棒ブロック材）を得た。これらの−連
の操作は窒素雰囲気下で行なった。 このようにして得た加工用素材の物性、切削性、製品の
仕上り状態を調べた。結果を第１表に示す、な右、本発
明の発火点はいずれも１２０℃以上であった。 ここで各物性の測定・評価方法は次のとおりである。 ＬＬ皮五１：加工用素材を１００ｍｍ間隔で切断した切
断面に、径０．１ｍｍ以上の空孔の有無を観察し、いず
れの断面にも空孔がないときをＯとした。 Ｌ皿１ｕ：上記切断面を観察し、色むらがな（均一な外
観を示すものを○、摺動化剤が凝集し、色むらとなり不
均一なものを×とした。 １　のチッピング：加工用素材を第１図にその断面図を
示すように、幅５０ｍｍ、高さ５ｍｍの階段状に切削加
工し、エツジ部の欠けの有無を観察し、欠けのないもの
をＯ１欠けがあるものを×とし、一部欠けが見られるも
のをΔとした。 更肚丘立ｌユ上部：加工用素材を切削加工したとき、切
削粉が発生しないものをＯ１切削粉が切削中に空気中に
舞って作業環境上好ましくないものを×とした。 ！火見＝加工用素材の一部をサンプリングし、凍結粉砕
し、１００メツシユ以下の微粉状としたものをアルミ皿
上に１０ｍｇ取り、高圧示差熱分析装置により測定し、
示差熱曲線の急激な立ち上がりを示す点を発火点とした
。測定条件は、酸素圧１０Ｋｇ／ｃｒｒｒ、昇温速度２
０”Ｃ／分である。 虹聚！玉、ｆｉ：ＪＩＳ　　Ｋ７１２５にしたがって測
定した。相手材、５ＬＩＳ３０４、速度、１００ｍｍ／
分、荷重；２０３０ｇ （以下余白） 第１表から明らかなように、エラストマーとしてブタジ
ェン系エラストマーを用い、液状摺動化剤および／また
はモノマー可溶性摺動化剤用いた場合、チッピングや切
削粉が飛散して作業環境を悪化することがな（、かつ、
加工用素材の耐衝撃性や摺動性に優れている。 ［実施例２］ 摺動化剤として、シリコン油１部と、四フッ化エチレン
樹脂粉末（ダイキン社製、ルブロンＬ−５）４部を添加
し、モノマー分散液を調製したこと以外は、実施例１と
同様にして切削加工用素材を作成した。 このようにして得られた切削加工用素材は、発火点が１
２０℃以上で、空孔の有無、断面の外観、切削時のチッ
ピング、切削粉の発生状況の評価は、すべてＯであった
。 また、Ｔｇは１６９℃、アイゾツト衝撃強度は１０．５
ｋｇ−ｃｍ／ｃｍ、動摩擦係数０．１４であった。 ［比較例１］ シリコン油を用いないこと以外は実施例２と同様にして
切削加工用素材を作製したところ、断面の外観において
、円周部に色むらの発生が観察された。 〔発明の効果〕 本発明の切削加工用素材は、均質、軽量で、耐熱性、寸
法安定性に優れていることに加えて、摺動性、耐衝撃性
が改良されており、さらに切削時にエツジ部を欠損させ
ることがなく、また、切削粉の飛散を生じることも少な
い。

【図面の簡単な説明】

第１図は、切削時のチッピングの有無を調べるために、
切削加工用素材を階段状に切削加工したときの断面図で
ある。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）三環体以上のノルボルネン系モノマーを、酸化防
   止剤、ブタジエン系エラストマー、液状摺動化剤および
   ／またはモノマー可溶性摺動化剤の存在下に、塊状開環
   重合して得られる発火点が１２０℃以上、ガラス転移温
   度が８０℃以上、動摩擦係数が０．２以下、アイゾット
   衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上の実質的に空孔を有し
   ない熱硬化型切削加工用素材。
2. （２）請求項１記載の熱硬化型切削加工用素材を切削加
   工して成る切削成形品。