JPH0462028A - 高延伸ブロー成形容器の製造方法 - Google Patents

高延伸ブロー成形容器の製造方法

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JPH0462028A
JPH0462028A JP2165983A JP16598390A JPH0462028A JP H0462028 A JPH0462028 A JP H0462028A JP 2165983 A JP2165983 A JP 2165983A JP 16598390 A JP16598390 A JP 16598390A JP H0462028 A JPH0462028 A JP H0462028A
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JP
Japan
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stretch blow
preform
primary
stretch
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Kaneo Yamada
務夫 山田
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Dai Nippon Printing Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、延伸ブロー成形により成形される容器の製造
方法に関し、特に延伸倍率の大きい高延伸ブロー成形容
器の製造方法に関する。
〔従来の技術及び発明か解決しようとする課題〕炭酸飲
料や果汁飲料等を封入する樹脂製容器、特にボトルは、
ポリエチレンテレフタレート樹脂等を射出成形した予備
成形体を、延伸ブロー成形することにより製造される。
このような延伸ブロー成形容器に、果汁飲料等を封入す
る場合には、容器外から侵入する酸素の影響により内容
物の性質が変化し、風味を損なうという問題かある。ま
た炭酸飲料等を封入する場合にも、炭酸ガスが容器内部
から放出してしまうと、商品価値を損なうという問題か
ある。
そこで、このような延伸ブロー成形容器にガスバリヤ−
性を付加するために、様々な対策か構しられている。
例えば、延伸ブロー成形容器表面に酸素バリヤー性を有
する塩化ビニリデンあるいは酸化ケイ素（シリカ）等の
無機物をコーティングする方法、あるいは延伸ブロー成
形容器を形成するポリエチレンテレフタレート等の樹脂
層と、エチレンビニルアルコール共重合体あるいはナイ
ロン等の酸素バリヤー性を有する層との多層構造にする
方法、あるいは延伸ブロー成形容器の表面に酸素バリヤ
ー性を有するアルミニウム等を真空蒸着法等により、プ
ラスチックメタライジングする方法等かある。
しかしなから、これら方法は、デラミネーションが発生
するとか、表面の強度か十分でないとか、リサイクルか
困難であるとか、酸素バリヤー性の性能が安定していな
いとか、不透明になり製品価値を低下させる等の問題を
有する。
上述の方法のようなデメリットを有さすに、ガスバリヤ
−性を向上する方法に、延伸ブロー成形における延伸倍
率を高くする方法かある。この方法は延伸倍率を高くす
るほど、ガスバリヤ−性を向上することができる。また
延伸倍率を高くすることにより、透明性、強度、剛性等
の容器の物理的性質をも向上することができる。
またこの方法は、予備成形体の胴部をポリエステル樹脂
とガスバリヤ−性を有する樹脂との混合物とすることも
可能であり、これにより、さらにガスバリヤ−性に優れ
た高延伸ブロー成形容器を得ることができる。
ところで、第１１図に示すような、口部ｌと胴部２と底
部３とからなる有底円筒状の予備成形体を延伸ブロー成
形するには、例えば特開昭５７−１１７９２９号て開示
されているような方法かある。この方法は、延伸ロッド
４で予備成形体の底部３を内側から縦方向に押圧すると
同時に、高温の加圧エアを延伸ロッド内から吹き出して
、胴部２を周方向に延伸ブロー成形する。その際、一般
に各部位の延伸度は異なるので、部位に応じて延伸ブロ
ーに最適な温度に調整する必要かある。
予備成形体の温調方法には、一般に二通りある。
一つはコールドパリソン方式と称する方法である。
この方法は、射出成形後、予備成形体をいったんストッ
クし、室温になった多数の予備成形体を順次移動させな
からヒータ等により加熱するものである。具体的には、
予備成形体を軸回りに回転させながら移動し、ヒータを
備えた加熱領域を通過させる。その際、ヒータの密度ま
たは発熱量を予備成形体の軸に沿った方向で適当に変え
、あるいはヒータで加熱後、さらに予備成形体の所定の
部位に低温の空気を吹きつけて冷却する。それによって
、予備成形体の各部位を延伸ブロー成形適性温度にする
。この方法は、予備成形体をストックすることができる
ため、大量生産に向いている。
もう一つの方法は、ホットパリソン方式と称する方法で
ある。この方法は、複数の温調型を積層して、その内部
に射出成形直後の高温の予備成形体を設置し、各温調型
に対応する予備成形体の各部位を外周面を延伸ブロー成
形適性温度にする方法である（例えば、特開昭６３−１
８９２２５号）。この方法は予備成形体のストックを持
つ必要かないため、多種少量生産をおこなう場合に、在
庫管理上、有利である。
しかしながら、上述のような延伸ブロー成形容器の酸素
バリヤー性、透明性、強度、剛性等を向上するために延
伸倍率を高く設定する場合においては、厚肉の予備成形
体を厳密に延伸ブロー成形適性温度に温度調整しなけれ
ばならず、また通常の延伸ブロー成形に比へて予備成形
体の肉厚が厚く、また長さも短くなるために、予備成形
体内部の温度差を一様に延伸ブロー成形適性温度に調整
するためには、多くの時間を必要とし、生産性か低下す
るという問題かある。
特に射出成形直後の高温の予備成形体を、ただちに延伸
ブロー成形するホットパリソン方式においては、この予
備成形体を延伸ブロー成形適性温度に温度調整するため
に消費する時間は、生産効率の低下に直接影響をおよほ
すという問題がある。
また肉厚の予備成形体は、延伸ブロー成形適性温度に温
度調整する際に、結晶化による白化が生じやすく、透明
性か失われてしまうという問題かある。
従って本発明の目的は、ホットパリソン方式において、
ガスバリヤ−性等を向上させるために、予備成形体の胴
部をポリエステル樹脂とガスバリヤ−性樹脂とのブレン
ド物とするとともに、延伸ブロー成形における延伸倍率
を高く設定し、予備成形体が厚い肉厚を有する場合にお
いても、製品を白化させることなく、射出成形直後の高
温の予備成形体を厳密に延伸ブロー成形適性温厚に温度
調整するために必要な時間を短縮することができる高延
伸ブロー成形容器の製造方法を提供することである。
〔課題を解決するための手段〕
上記目的に鑑み鋭意研究の結果、本発明者は、胴部がポ
リエステル樹脂とガスバリヤ−性樹脂とのブレンド物か
らなる予備成形体を高延伸ブロー成形する容器の製造方
法において、予備成形体の延伸ブロー成形工程を二段階
に分割し、予備成形体の胴部の表面のみを温度調節して
、一次の延伸ブロー成形工程を行い、予備成形体の肉厚
がある程度減少した時点で、予備成形体全体の温度調整
をおこない、その温度調整が終了した時点で二次の延伸
ブロー成形をおこなうことにより、予備成形体を、その
内部に至るまで厳密に延伸ブロー成形適性温度に調整す
るために必要とする時間を短縮することができることを
発見し、本発明に想到した。
すなわち、本発明の射出成形により成形される口部と胴
部と底部とからなるとともに前記胴部がポリエステル樹
脂とガスバリヤ−性樹脂とのブレンド物からなる肉厚の
樹脂製一次子偏成形体を高延伸ブロー成形する容器の製
造方法は、（ａ）射出成形後の高温の前記一次子偏成形
体の前記胴部の表面の近傍層の温度を低下させ、（ｂ）
前記一次子偏成形体の中央層が高温であり、かつ前記近
傍層か低温の不均一の温度分布状態で一次延伸ブロー成
形することにより、二次予備成形体を成形し、（Ｃ）前
記二次予備成形体の温度分布を均一化するとともに、前
記二次予備成形体をさらに二次延伸ブロー成形すること
を特徴とする。
〔実施例及び作用〕
まず本発明のガスバリヤ−性を有する高延伸ブロー成形
容器の製造方法に用いる予備成形体の胴部を構成する樹
脂について説明する。
ポリエステル樹脂としては、飽和ジカルボン酸と飽和二
価アルコールとからなる熱可塑性樹脂が使用できる。飽
和ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸
、フタル酸、ナフタレン−１゜４−又は２，６−ジカル
ボン酸、ジフェニルエーテル−４，４’−ジカルボン酸
、ジフェニルジカルボン酸類、ジフエノキシエタンジエ
タンジカルボン酸類等の芳香族ジカルボン酸類、アジピ
ン酸、セパチン酸、アゼライン酸、デカン−１，ｌＯ−
ジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサン
ジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を使用すること
かできる。また飽和二価アルコールとしては、エチレン
グリコール、プロピレングリコール、トリメチレングリ
コール、テトラメチレングリコール、ジエチレングリコ
ール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコ
ール、ポリテトラメチレングリコール、ヘキサメチレン
グリコール、ドデカメチレングリコール、ネオペンチル
グリコール等の脂肪族グリコール類、シクロヘキサンジ
メタツール等の脂環族グリコール、２，２−ビス（４′
−βヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、その他の
芳香族ジオール類等を使用することができる。
好ましいポリエステルは、テレフタル酸とエチレングリ
コールとからなるポリエチレンテレフタレートである。
次にバリヤー性樹脂としては、酸素、炭酸ガス等のガス
バリヤ−性に優れるものとして、エチレンビニルアルコ
ール共重合樹脂、ハイニトリル樹脂、ポリアクリロニト
リル、アクリロニトリルとメチルアクリレートとブタジ
ェンとのコポリマー（商品名：バレックス）、ポリ塩化
ビニル、メタキシリレンジアミンとアジピン酸とからな
るナイロンＭＸＤ６、ポリエチレンイソフタレート系コ
ポリマー、イソフタル酸又はテレフタル酸とエチレング
リコールと１．３−ビス（２−ヒドロキシエトキシ）ベ
ンゼンとからなるコポリエステル、ポリーＰ−フエニレ
テレフタルアミド及び各種の液晶ポリエステル（商品名
：エコノール、ＸＹＤＡ等）か挙げられる。
この他にもブレンド樹脂として、有機金属錯体を利用し
たＬＯＮＧ　ＬＩＦＢ　（アクアノーティックス社商品
名）やＰＥＴ　、　ＭＸＤ６ナイロンにコバルト塩（５
゜〜２００ＰＰｍ）をブレンドしたＯＸＢＡＲ（ＣＭＢ
社商社名品名の混合系も挙げられる。
第１図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の予備成形体を示す断面図てあり、一次の延伸ブロー成
形前のもの（一次子偏成形体１０と称す）である。
本実施例において、一次子偏成形体ｌＯは、射出成形に
より成形される有底円筒体であり、口部１１と胴部１２
と底部１３とからなる。
また本実施例において、一次子偏成形体１０の口部１１
を除く延伸成形長り。の１／２の位置における胴部１２
の肉厚Ｗ０は、口部１１の肉厚と底部１３の肉厚より厚
く成形されている。
また、一次子偏成形体ＩＯの延伸成形長り。の１／２の
位置における胴部１２の平均径をφ。とじ、同位置にお
ける内側表面径をφ。、とし、さらに同位置における外
側表面径をφ。２とすると、φ。とφ。
とφ。２との関係は次式で表される。
φｏ”（φｏ１＋φ。２）／２ また本実施例においては、一次子偏成形体１０の胴部１
２は、内表面近傍層１０ａ、中央層１０ｂ　、外表面近
傍層１０ｃとからなっている。
第２図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の予備成形体を示す断面図であり、第１図に示す一次予
備成形体１０に一次の延伸ブロー成形を施したもの（二
次予備成形体２ｏと称す）である。
本実施例において、二次予備成形体２ｏは、口部１１と
胴部１２と底部１３とからなる。
また本実施例において、二次予備成形体２ｏの延伸成形
長ｈ１の１７２の位置における胴部１２の肉厚をＷ２と
し、同位置における平均径をφ１とし、同位置における
内側表面径をφ、１とし、同位置における外側表面径を
φ、２とすると、φ、とφ１．とφとの関係は次式で表
される。
φ、＝（φ、１＋φ１２）／２ 第３図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
示す断面図である。
本実施例において、高延伸ブロー成形容器３ｏは、口部
１１と胴部１２と底部１３とからなる。
また本実施例において、高延伸ブロー成形容器３０の延
伸成形長ｈ２の１７２の位置における外側表面径をφ、
２としている。
第４図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の製造工程の第一段階を示す概略断面図である。
第４図においては、射出成形された一次予備成形体１０
が一次延伸ブロー成形され、二次予備成形体２０か形成
された状態を示している。
本実施例においては、口部外型４１と口部内型４２とに
より把握された一次予備成形体１０　（第４図において
は、破線により示す）か、−吹成形型４ｏ内に装着され
るか、この時、第１図に示す一次予備成形体１０は射出
成形型内で温度調整されるため、外表面近傍層１０ａ及
び内表面近傍層１０ｃの温度は低くなっており、中央層
１０ｂの温度は高くなっている。具体的には、外表面近
傍層１０ａ及び内表面近傍層１０ｃの温度をガラス転位
点温度付近とするのが好ましく、また中央層Ｊｏｂの温
度を、ガラス転位点温度以上、結晶化温度以下とするの
が好ましい。これは内外表面近傍層１０ｃ　５１０ａは
延伸配向効果か得られ、かつ中央層の結晶化による白濁
の発生を防止でき、また内外表面近傍層が離型てきる硬
さになるためである。
次いて、口部内型４２の穴部４３を通して上方から延伸
ロッド４５が挿入される。延伸ロット４５の先端部４６
が、一次子偏成形体１０の底部１３の中央部１４に当接
しく第４図においては、この状態を破線により示す）、
押圧するとともに、延伸ロッド４５の複数個の吹出穴４
７より加圧エアを吹き出し、一次延伸ブロー成形をおこ
なうことにより、二次予備成形体２０か得られる。
第５図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の製造工程の第二段階を示す概略断面図である。
第５図において、口部外型４１に装着した状態の二次予
備成形体２０の内側には、複数のエアベント用の溝部５
１を有する温度調整コア５ｏが挿入されて、温度調整装
置６０内に挿入される。ここて温度調整コア５０の内部
には温度調整用の媒体か循環しており、また温度調整コ
ア５０は離型を容易にするために、テーバ状に形成され
ている。
本実施例において、温度調整装置６０は、５ケの温度調
整ブロック６１〜６５を有し、各温度調整ブロック６１
〜６５の内側には、通路７１〜７５を有し、また外側に
は、バンド型の温度調整ヒータ８１〜８５を有する。
また本実施例において、温度調整装置６０は、上部ブロ
ック６６及び下部ブロック６７を有し、上部ブロック６
６には通路７６を有し、下部ブロック６７には、通路７
７を有する。上記各通路は連続しており、下部ブロック
６７の通路７７から各温度調整ブロック６１〜６５の各
通路７１〜７５を通じて、上部ブロック６６の通路７６
へ抜ける温度調整用のエアか通過する構造になっている
。
このような構造の温度調整装置６０においては、温度調
整コアと、各温度調整ヒータ８１〜８５の温度と、エア
の流入量とを調整することにより、二次予備成形体２０
を内外表面より延伸ブロー成形適性温度に温度調整する
。
ここで第５図に示した温調工程をとらずに第４図の型４
０を温調することにより一次延伸ブロー後も型４０内に
とどめ引続き二次予備成形体を温調し、第三の工程へ進
むこともできる。
第６図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の製造工程の第三段階を示す概略断面図である。
第６図においては、二次予備成形体２０が延伸ブロー成
形され、高延伸ブロー成形容器３０が成形された状態を
示している。
本実施例においては、口部外型９１と口部内型９２とに
より把握された二次予備成形体２０（第６図においては
、破線により示す）が二次成形型９０内に装着され、ま
た口部内型９２の穴部９３を通して、上方から延伸ロッ
ド９５が挿入される。ここで延伸ロッド９５の先端部９
６か、二次予備成形体２０の底部２３の中央部２４に当
接しく第６図においては、この状態を破線により示す）
、押圧するとともに、延伸ロッド９５の複数個の吹出穴
９７よりエアを吹き出し二次の延伸ブロー成形をおこな
うことにより、高延伸ブロー成形容器３０が得られる。
第７図は、第１図に示す一次予備成形体１０の断面厚さ
方向の温度分布を定性的に示すグラフであり、射出成型
後に射出成形型から離型した直後の一次予備成形体ｌＯ
の断面厚さ方向の温度分布を示すものである。
第７図においてａは一次予備成形体１０の外表面近傍層
１０ａに対応する位置を示し、ｂは中央層１０ｂに対応
する位置を示し、Ｃは内表面近傍層１０ｃに対応する位
置を示す。
第８図は、第１図に示す一次予備成形体１０の断面厚さ
方向の温度分布を定性的に示すグラフであり、一次ブロ
ー成形する直前の一次予備成形体ｌ。
の断面厚さ方向の温度分布を示すものである。
第７図及び第８図においてａは一次予備成形体１０の内
表面近傍層１０ａに対応する位置を示し、ｂは中央層１
０ｂに対応する位置を示し、Ｃは外表面近傍層１０ｃに
対応する位置を示す。
第９図は、第２図に示す二次予備成形体２０の断面厚さ
方向の温度分布を定性的に示すグラフであリ、一次延伸
ブロー成形直後の二次予備成形体２０の断面厚さ方向の
温度分布を示すものである。
第１０図は、第２図に示す二次予備成形体２０の断面厚
さ方向の温度分布を定性的に示すグラフであり、第５図
に示す構造の温度調整装置内で温度調整を行った直後の
二次予備成形体２０の断面厚さ方向の温度分布を示すも
のである。
第７図〜第１Ｏ図において、グラフの横軸は、予備成形
体１０．２０の胴部１２の断面厚さ方向の位置（０、Ｗ
Ｏｓ　Ｗ２は断面の最外部、Ｗｏ、ｗ３は断面の中央部
を示す）を示している。またグラフの縦軸は、温度（Ｔ
、は延伸適性温度を示し、Ｌｉ＋＋Ｉ、Ｔ。
１、Ｔ、＋＋３、Ｌｌｎ４は最低温度、Ｔ＋＋＋ａｘｌ
、Ｔｒａａｘｔ、Ｔ□１、Ｔ□８４は最高温度を示す）
を示している。
第７図においてａ、Ｃで示す、肉厚の一次予備成形体１
０の表面近傍層は、冷却された射出成形型に接していた
ため、低温状態である。またｂで示す中央層は、射出成
形時の高温をほぼ保っている。
このため、Ｔｗａ　ａ　ｘ　ＩとＴ、わ、との差は、か
なり大きい。
第８図において、射出成形型から離型した一次延伸ブロ
ー成形直前の一次予備成形体は、胴部の温度分布状態が
第７図に示す状態より若干均一化している。しかしなか
ら、　Ｔｍａｘ２とＬｌ＋＋２との差は大きい。ただし
ａ、Ｃに示す表面近傍層は、はぼ延伸ブロー成形適性温
度になっており、この状態で一次延伸ブロー成形するこ
とにより、表面近傍層については、延伸ブロー成形の効
果か得られる。
第９図において、二次予備成形体の胴部の肉厚は薄くな
るか、短時間で一次延伸ブロー成形されるため、Ｔｌ１
ｍＸ２とＴゆ１ゎ３との差は依然として解消されていな
い。
第１Ｏ図においては、胴部全での断面部の温度が、延伸
ブロー成形適性温度付近に均一化されている。
本実施例においては、肉厚の予備成形体を一度で延伸ブ
ロー成形方法に比へて、上記均一化に要する時間を、著
しく短縮することができる。このため、全成形工程のサ
イクルタイムも短縮化し、生産性を著しく向上すること
ができる。
また本実施例においては、温度調整が短時間で行われる
ことにより、容器か結晶白濁化することかなく、良好な
透明性か得られる。これにより、予備成形体の肉厚か５
ｍｍを超えるポリエチレンテレフタレート樹脂とバリヤ
ー樹脂のブレンドによる容器の成形にも対応することか
できる。
さらに本実施例においては、一次延伸ブロー成形後の薄
肉の二次予備成形体を円筒形状にすることにより、温度
調整用の型等の形状も簡素化することができる。
さらに本実施例においては、一次子偏成形体の胴部の肉
厚が完成容器の胴部の肉厚に比へて１０〜２０倍の高倍
率の延伸ブロー成形にも対応することができ、この場合
も白化を生じる等の問題はなく、良好な効果を発揮する
。
さらに本実施例においては、一次子偏成形体から二次予
備成形体を成形する際に、予備成形体の軸方向の延伸倍
率を周方向の倍率比より大きくとり、主として軸方向の
み延伸することも可能であり、この場合も良好な効果を
発揮する。
なお本実施例においては、ホットパリソン方式により高
延伸ブロー成形容器を成形する例について示したが、延
伸倍率の大きい延伸ブロー成形であれば、本発明の方法
は良好な効果を発揮する。
しかしながら、ホットパリソン方式により、高延伸ブロ
ー成形容器を成形する場合において、特に良好な効果を
発揮する。
本発明のブレンドは種々の樹脂混合法で行いうるが、ガ
スバリヤレジンか分子レベルで均一分散するのでなく、
島構造を有する様な不均一分散がより望ましく、その為
、射出成形時シリンダ内で溶融混合する方法が良い。
本発明の高延伸ブロー成形容器の製造方法を以下の具体
的実施例により詳細に説明する。
ここで本実施例において、予備成形体の胴部を構成する
樹脂は、具体的にポリエチレンテレフタレート樹脂Ｊ１
３５　（三井ペット樹脂■製）からなるポリエステル樹
脂と、ガスバリヤ−性を有する共重合ポリエステル樹脂
ＢＯＩＯ（三井ペット樹脂■製）との混合物（重量比９
：１）を使用した。
実施例１ 第３図に示す１１２＝　２８４ｍｍ、φ２　＝　９３．
５ｍｍであり内容積１．５ｆの高延伸ブロー成形容器３
０を成形するために、Ａ　Ｓ　Ｂ　５０型成形機（日清
ＡＳＢ機械■製）を用いて、第１図に示す重量５０ｇ　
ｈａ＝　１１０．５ｍｍ　、　Ｗｏ＝　５．５ｍｍ、φ
ｏ＋＝１２ｍｍ、φ０２　＝　２３ｍｍ、φ０＝　１７
．５ｍｍの一次予備成形体１０を成形した。射出冷却時
間２３秒後に、離型した。
この一次子偏成形体１０を、第４図に示す構造の装置の
中に挿入し、延伸ブロー成形することにより、第２図に
示すｈ＋＝１６５ｍｍ　、　Ｗ２＝　３．０ｍｍ、φ、
１＝１９ｍｍ、φ、　２＝　２５ｍｍ、φ、　＝２２ｍ
ｍの二次予備成形体２０を成形した。
引続き、この二次予備成形体２０を第４図に示す温調さ
れた型内にとどめ、約１９秒間温度調整し、二次予備成
形体２０の各部か所望の延伸ブロー成形適性温度９５°
Ｃ〜１１５°Ｃを得た。
次いで、この二次予備成形体２０を第６図に示す構造の
装置内に挿入し、延伸ブロー成形することにより、上記
高延伸ブロー成形３０を得た。
本実施例においては、軸方向延伸倍率ｈ２／ｈｏ＝２．
６倍、周方向延伸倍率φ、／φ。＝５．３倍、表面積倍
率１３．７倍であった。また、延伸倍率を容器の内外表
面で見てみると、内表面では約２０倍、外表面では約ｌ
０１５倍であった。さらに高延伸ブロー成形容器の成形
サイクルは、約２７秒と短く、容器に白化は生じなかっ
た。
上述の高延伸ブロー成形容器の酸素バリヤー性を計測し
た。この結果、１気圧の条件で１本１日当りの酸素透過
量は、０．２３ｃｃであり、良好な酸素バリヤー性か得
られた。
実施例２ 実施例１と同様の高延伸ブロー成形容器３ｏを成形する
ために、実施例１と同様の樹脂及び成形機を用いて、第
１図に示す重量５０ｇ　ｈ　ａ　”＝　８３ｍｍ、ｗ。
＝７、０ｍｍ、　　φｏ　＋　＝　１２ｍｍ、　　φ。
！　＝　２６ｍｍ１　　φｏ＝１９ｍｍの一次予備成形
体１０を成形した。射出成型後２６秒間冷却し、離型し
た。
この一次子偏成形体ｌｏを、第４図に示す構造の装置の
中に挿入し、延伸ブロー成形することにより、第２図に
示すｈ＋＝２００．０ｍｍ　、　Ｗ２：　２．０ｍｍ、
φ、　、　＝　２４ｍｍ、φＩ　２　＝　２８ｍｍ、φ
畜＝　２６ｍｍの二次予備成形体２０を成形した。
引続き、この二次予備成形体２０を第４図に示す温調さ
れた型内にとどめ、約２４秒間温度調整し、二次予備成
形体２０の各部か所望の延伸ブロー成形適性温度を得た
。
次いて、この二次予備成形体２０を第６図に示す構造の
装置内に挿入し、延伸ブロー成形することにより、上記
高延伸ブロー成形容器３ｏを得た。
本実施例においては、軸方向延伸倍率ｈ２／ｈｏ＝３．
４倍、周方向延伸倍率φ、／φ。＝４．９倍、表面積倍
率１６．８倍、内表面では２７倍、外表面では１２倍で
あり、実施例１と比較して、さらに高延伸倍率とした。
また、高延伸ブロー成形容器の成形サイクルは、約３１
秒であり、容器に白化は生じなかった。。
上述の容器の酸素バリヤー性を計測した。この結果、１
気圧の条件で１本１日当りの酸素透過量は、０．２１ｃ
ｃであり、実施例１に対してさらに優れた酸素バリヤー
性か得られた。
比較例１ 実施例１と同様の製品容器、樹脂成形材を用いて、同様
の一次予備成形体を成形し、二次予備成形体を成形する
ことなく、延伸ブロー成形することにより、実施例１と
同様の高延伸倍率の容器を得た。この時の成形サイクル
は約４０秒と長く、また２７秒以下とすると容器に白化
を生じた。また容器の一部に薄い部分があり、ショット
毎の肉厚は安定しなかった。
また本比較例においては、実施例１と同様に、上述の高
延伸ブロー成形容器の酸素バリヤー性を計測した。この
結果、１気圧の条件で１本１日当りの酸素透過量は０．
３２ｃｃであり、十分な酸素バリヤー性は得られなかっ
た。
比較例２ 実施例１と同様の樹脂及び成形機を用いて、第１図に示
す重量５０ｇ　ｈｏ＝１３７ｍｍ　、　Ｗｏ＝　４．０
ｍｍ、φ、　、　＝　１６．５ｍｍ、　　φ、　２＝　
２４．５ｍｍ、　　φｏ　＝２ｏ、ｓｍｍの一次予備成
形体ｌＯを成形し、二次予備成形体を成形することなく
、実施例１と同様の製品容器高延伸ブロー成形をおこな
った。
本比較例においては、軸方向延伸倍率ｈ２／ｈ、＝２．
１倍、周方向延伸倍率φ２／φ。＝４．５倍、表面積倍
率９．５倍であった。また成形サイクルは、約２８秒で
あり、白化は生じなかった。
また本比較例においては、実施例Ｉと同様に、上述の高
延伸ブロー成形容器の酸素バリヤー性を計測した。この
結果、１気圧の条件で１本１日当りの酸素透過量は０．
２８ｃｃであり、酸素バリヤー性は実施例１より劣って
いた。
比較例３ 実施例２と同様の一次予備成形体を成形し、二次予備成
形体を成形することなく、延伸ブロー成形することによ
り、実施例１と同様の高延伸倍率の成形容器を得た。こ
の容器は白濁し肉厚も安定しなかった。
上述の高延伸倍率の容器の酸素バリヤー性を計測した。
この結果、１気圧の条件で１本１日当りの酸素透過量は
０．３５ｃｃであり、十分な酸素バリヤー性は得られな
かった。
比較例４ Ｊ１３５樹脂のみを使用して、実施例１と同様の方法で
容器を得た。酸素バリヤーは、０．３２ｃｃであり実施
例１の性能は得られなかった。
以上に示したように、本実施例によれば、肉厚の予備成
形体を用いて、延伸倍率を大きく設定する場合において
も、容器に白化を生じることなく、短時間で肉厚のばら
つきのない適性な肉厚分布を持った高延伸ブロー成形容
器を得ることかできた。
また延伸倍率を高くすることにより、優れたガスバリヤ
−性を有する容器とすることができた。
〔発明の効果〕
以上詳述したように、本発明の高延伸ブロー成形容器の
製造方法においては、胴部がポリエステル樹脂とガスバ
リヤ−性樹脂とのブレンド物からなる予備成形体の延伸
ブロー成形工程を二段階に分割し、予備成形体の表面の
みを温度調節して、一次の延伸ブロー成形工程を行い、
予備成形体の肉厚かある程度減少した時点で、予備成形
体全体の温度調整をおこない、その温度調整が終了した
時点で二次の延伸ブロー成形をおこなう構造になってい
る。
これにより、ポリエステル樹脂とガスバリヤ−性樹脂と
のブレンド物により成形される予備成形体が、ガスバリ
ヤ−性等を向上させるために、延伸ブロー成形における
延伸倍率を高く設定し、厚い肉厚を有する場合であって
も、白化を生じることなく、予備成形体を内部に至るま
で厳密に延伸ブロー成形適性温度に調整するために必要
とする時間を短縮することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の予備成形体を示す断面図であり、第２図は本発明の一
実施例による高延伸ブロー成形容器の予備成形体を示す
断面図であり、第３図は本発明の一実施例による高延伸
ブロー成形容器を示す断面図であり、 第４図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の製造工程の第一段階を示す概略断面図であり、 第５図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の製造工程の第二段階を示す概略断面図であり、 第６図は本発明の一実施例による高延伸ブロー成形容器
の製造工程の第三段階を示す概略断面図であり、 第７図は第１図に示す一次予備成形体１０の断面厚さ方
向の温度分布を定性的に示すグラフであり、第８図は第
１図に示す一次予備成形体１０の断面厚さ方向の温度分
布を定性的に示すグラフであり、第９図は第２図に示す
二次予備成形体２０の断面厚さ方向の温度分布を定性的
に示すグラフであり、第１０図は第２図に示す二次予備
成形体２ｏの断面厚さ方向の温度分布を定性的に示すグ
ラフであり、第１１図は予備成形体の一例を示す断面図
である。 １．１１・・・・・口部 ２．１２・・　・・胴部 ３．１３・・・・・底部 ４．４５．９５・・・延伸ロッド １０・ １０ａ １０ｂ　　・　・ ０ｃ １４．２４・ ２０・　・　・ ３０・ ４０・ ４１．９１・ ４２、９２・ ４３、９３・　・ ４６．９６・ ４７．９７・　・ ５０・　・　・　・ ５１　・ ６０・ ６１〜６５・ ６６・ ６７・ ７１〜７７・　・ ・一次子偏成形体 ・内表面近傍層 ・中央層 ・外表面近傍層 ・・中央部 二次予備成形体 ・延伸ブロー成形容器 ・−吹成形型 ・口部外型 ・口部内型 ・穴部 ・先端部 ・・吹出穴 ・温度調整コア ・溝部 ・温度調整装置 ・温度調整ブロック ・・上部ブロック ・・下部ブロック ・・通路 ８１〜８５・ ９０・ ・温度調整ヒータ 二次成形型

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）射出成形により成形される口部と胴部と底部とか
    らなるとともに、前記胴部がポリエステル樹脂とガスバ
    リヤー性樹脂とのブレンド物からなる厚肉の樹脂製一次
    予備成形体を高延伸ブロー成形する容器の製造方法にお
    いて、（ａ）射出成形後の高温の前記一次予備成形体の
    前記胴部の表面の近傍層の温度を低下させ、（ｂ）前記
    一次予備成形体の中央層が高温であり、かつ前記近傍層
    が低温の不均一の温度分布状態で一次延伸ブロー成形す
    ることにより、二次予備成形体を成形し、 （Ｃ）前記二次予備成形体の温度分布を均一化するとと
    もに、 前記二次予備成形体をさらに二次延伸ブロー成形するこ
    とを特徴とする方法。
  2. （２）請求項１に記載の高延伸ブロー成形容器の製造方
    法において、前記近傍層の温度がガラス転位点温度付近
    であり、かつ前記中央層の温度がガラス転位点温度以上
    、結晶化温度以下の状態で、一次延伸ブロー成形するこ
    とを特徴とする方法。
  3. （３）請求項１又は２に記載の高延伸ブロー成形容器の
    製造方法において、前記一次予備成形体の胴部の厚さが
    、前記二次延伸ブロー成形後の胴部の厚さに対して、１
    ０〜２０倍であることを特徴とする方法。
  4. （４）請求項１乃至３のいずれかに記載の高延伸ブロー
    成形容器の製造方法において、前記一次延伸ブロー成形
    する際に、軸方向の延伸倍率が前記胴部の周方向の倍率
    以上であり、主として軸方向を延伸することを特徴とす
    る方法。
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