JPH0469516B2 - - Google Patents
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- JPH0469516B2 JPH0469516B2 JP62312927A JP31292787A JPH0469516B2 JP H0469516 B2 JPH0469516 B2 JP H0469516B2 JP 62312927 A JP62312927 A JP 62312927A JP 31292787 A JP31292787 A JP 31292787A JP H0469516 B2 JPH0469516 B2 JP H0469516B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
利用産業分野
この発明は、Al層またはAgろう層を有する封
着用クラツド板の製造方法に係り、温間圧接性に
すぐれ、かつ錫めつき、半田めつきのウイスカー
を防止できるＢ含有Fe−Ni系封着用クラツド板
の製造方法に関する。 背景技術 電子部品用クラツド板としては Fe−Ni系封着材料（38〜55％Ni−Fe合金）−
Al板 Fe−Ni系封着材料（38〜55％Ni−Fe合金）−
Agろう板 Fe−Ni系封着材料（38〜55％Ni−Fe合金）−
Ag板 等からなる２層ストライプ状クラツド板または全
面クラツド板が利用されている。 例えば、Alストライプ条クラツド板の製造は、
42％Ni−Fe合金基板を不活性ガス雰囲気中で焼
鈍し、基板表面の清浄化処理を施した後、さらに
冷間圧接すべき表面部分にバフ研摩を施して清浄
化し、１条あるいは所要パターンの複数のAl条
を前記基板に重ねて、冷間圧接した後、あるいは
更に少なくとも１回の冷間圧延を行なつた後、
600℃以下で拡散焼きなまし処理を行なつている。 ところで、前記基板とAl条との密着性の改善
向上及びクラツド板の膨れ発生防止のため、最近
では冷間圧接法によるクラツド板の製造法から、
温間圧接法によるクラツド板の製造法が提案され
ている。 しかし、前記温間圧接法により得られた封着用
クラツド板は、その被クラツド板のAlの密着性
の改善向上が十分でなく、クラツド板の膨れ発生
を完全に防止することができず、その品質改善、
製品歩留の向上が望まれている。 発明の目的 この発明は、上記の封着用クラツド板の製造方
法の問題点を解消することを目的とし、基板と
Al条またはAgろう条との密着性を改善してクラ
ツド板の膨れを防止した封着用クラツド板の製造
方法の提供を目的としている。 発明の概要 この発明は、封着用クラツド板の製造に際し、
温間圧接法にてすぐれた密着性を有し、かつ膨れ
発生防止できる基板を目的に、42％Ni−Fe合金
板について種々研究した結果、従来の42％Ni−
Fe合金板は表面より相当深さまでO2の相対濃度
層を有し、この表面O2富化層が、温間圧接法に
よりAl板を42％Ni−Fe合金基板に被着する際、
その密着性を阻害していること、またさらに、42
％Ni−Fe合金板に特定量のＢを含有させること
により、前記O2表面富化物層が薄くなり、温間
圧接性、すなわちAl板の密着性が著しく改善さ
れ、クラツド板の膨れ発生が皆無になることを知
見し、この発明を完成したものである。 すなわち、この発明は、 Ni38〜55wt％、Si0.05〜0.50wt％、 C0.03wt％以下、 Mn0.05〜1.0wt％、S0.003〜0.03wt％、 かつMn／Ｓ＝35〜200、 B0.002〜0.015wt％、 O100ppm以下、N50ppm以下を含有し、 残部はFe及び不可避的不純物からなるFe−Ni
合金板を基板とし、 前記Fe−Ni合金板の少なくとも１主面の全面
あるいは所要箇所に、少なくとも１条のAl条ま
たはAgろう板を、非酸化性雰囲気中で100℃〜
300℃にて温間圧接することを特徴とする温間圧
接性のすぐれた封着用クラツド板の製造方法あ
る。 発明の構成と効果 この発明を詳述すると、この発明のクラツド板
を製造するには、例えば、B0.002〜0.015wt％含
有の特定組成のNi38〜55wt％−Fe合金板を用
い、まず、走行中の該合金板表面の被着予定表面
をハブ研摩するか、あるいはレーザービームを連
続的または断続的に照射して、表面に付着してい
る異物、油脂、水分等を除去して、清浄な表面に
する。 その後、非酸化性雰囲気中で、被クラツド板が
Al条の場合は、圧接温度が100℃〜300℃、圧下
率25〜50％で、また、被クラツド板がAgろう板
の場合は、圧接温度100℃〜300℃で圧下率35〜70
％の圧接条件にて、前記Ni−Fe合金板の少なく
とも１主面の全面あるいは所定箇所に、少なくと
も１条のAl条又はAgろう板を温間圧接すること
により、この発明による封着用クラツド板を得る
ことができる。 この発明において、温間圧接の圧接温度を100
℃〜300℃に限定した理由は、100℃未満では原子
の相互拡散が不十分なため接合が不完全であり、
300℃を超えると接合界面に脆い金属間化合物等
が形成され、接合強度が低下するため好ましくな
いためである。 この発明による封着用クラツド板は、従来のク
ラツド板に比し、温間圧接によるすぐれた密着性
を有し、クラツド板表面に発生する膨れを完全に
防止できる利点を有する。 また、さらに、この発明によるクラツド板は、
打抜加工して製品化した後、外装部に銅下地、ま
たは直接、半田めつき、錫めつきする場合、従
来、電析中に発生していた錫めつき、半田めつき
のウイスカーの発生を防止することができ、製品
歩留向上に極めて有効である。 発明の組成限定理由 この発明において、B0.002〜0.015wt％含有の
Ni38〜55wt％Fe合金は、 Ni38〜55wt％、 Si0.05〜0.50wt％、C0.03wt％以下、 Mn0.05〜1.0wt％、S0.003〜0.030wt％、 かつMn／Ｓ＝35〜200、 B0.002〜0.015wt％、 O100ppm以下、N50ppm以下を含有し、 あるいはさらに、Mn0.05〜1.0wt％、及びAl、
Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）のうち少なくと
も１種を0.0005〜0.05wt％を含有し、残部はFe及
び不可避的不純物からなり、5μｍ以下の微細な
非金属介在物が均一に分散した組織である。 この発明における合金基板において、Niは、
本系合金の基本成分であり、38％未満では熱膨張
係数の変移点が低くなりすぎ、55％を超えると熱
膨張係数が大きくなりすぎ、いずれもガラス、セ
ラミツクスの熱膨張係数との偏差が大きくなるの
で好ましくなく、38〜55wt％に限定する。 Siは、鋳塊中の気泡発生を防止する脱酸元素で
あり、またガラス封着時に重要な表面酸化被膜の
密着性を改善する効果がある。しかし、 0.05wt％未満の含有ではその効果がなく、また
0.50wt％を超えると、材質的に硬化して冷間加工
性が劣化するため好ましくなく、 0.05wt％〜0.50wt％に限定する。 Ｃは、ガラスあるいはセラミツクスとの密着時
の加熱過程において、表面からガスとして発生し
て封着界面に内包され、封着強度を低下させるの
で、0.03wt％以下に限定する。 Mnは、熱間加工性を改善する効果があるが、
0.05wt％未満ではその効果がなく、1.00wt％を超
えると熱膨張係数が大きくなりすぎ、ガラス、セ
ラミツクスとの封着性を阻害するため、 0.05wt％〜1.00wt％に限定する。 Ｓは、合金内のMnと結合して微細な硫化物を
生成し、これが組織内に均一に分散してプレス加
工性を改善する効果がある。しかし、0.003wt％
未満では改善効果が少なく、また0.03wt％を超え
ると、巨大なMn硫化物を生成し易くなり、薄板
等に加工する際に表面剥離、割れ等の欠陥が発生
し易くなるため、0.003wt％〜0.03wt％に限定す
る。 MnとＳの含有比、Mn／Ｓは、組織内にMnと
結合しないＳを残存させて、熱間加工性を低下し
かつ割れ疵等の欠陥が発生し易くなるのを防止す
るため、所要値に限定する必要があり、 Mn／Ｓ＝35〜200とする必要がある。 Mn／Ｓが35未満では、熱間加工性向上効果が
なく、Mn／Ｓが200を超えると、表面性状、内
質ともに悪くなるので好ましくない。 Ｂは、Ni38〜55wt％−Fe合金板の温間圧接性
を改善向上させると共に、錫めつきウイスカー、
半田めつきウイスカー発生防止の効果がある。 しかし、Ｂが0.002wt％未満では基板表面層の
O2富化層の低減効果が少なく、温間圧接性の改
善向上及び錫めつきウイスカー、半田めつきウイ
スカー発生防止の効果が少なく、またＢが 0.015wt％を超えると、温間圧接性改善の効果は
飽和すると共に介在物が増加して、鋼質が劣化す
るので好ましくない。 よつて、Ｂは0.002wt％〜0.015wt％に限定す
る。 Ｏ、Ｎはプレス打抜性の観点から、Si、Mn、
Al、Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）の酸化物、
窒化物として組織内に微小介在物として均一に分
散分布していることが望ましく、かつ、熱間加工
性及び冷間加工性改善の観点より、Ｏは100ppm
以下、Ｎは50ppm以下にする必要がある。 Al、Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）は、Ni、
FeよりもＳ、Ｃ、Ｎ、Ｏとの親和力が強いため、
酸化物、炭化物、窒化物、硫化物を生成し、プレ
ス加工性を改善する効果があるため、上記元素の
うち少なくとも１種を添加する。 しかし、0.0005wt％未満の添加では上記効果が
なく、0.05wt％を超えると熱間加工性、冷間加工
性を劣化して好ましくないので、 0.0005wt％〜0.05wt％の含有とする。 また、上記のRE（希土類元素）は少なくとも１
種の希土類元素であればよく、コストの面から
La、Ce及びミツシユメタルが好ましい。 Feは、本系合金の基本組成をなすもので、上
記の各種元素を含有した残余の範囲とする。 Si、Mn、Al、Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）
の酸化物、炭化物、窒化物、硫化物等の非金属介
在物の組織内での大きさを限定した理由は、非金
属介在物の大きさが5μｍを超えると、薄板の曲
げ加工、絞り加工時に亀裂、割れ発生の起点とな
るため、上記非金属介在物の大きさが5μｍ以下
で、かつ組織内に均一分散、含有されていること
が重要である。 また、この発明において、合金組成内の非金属
介在物の大きさが5μｍ以下に、かつ均一に分散
分布させるためには溶製条件、造塊条件及び脱酸
剤の添加時期、添加量を適宜選定する必要があ
る。 実施例 実施例 １ 金属基板として、厚み0.15mm×幅25mmの第１表
に示すこの発明によるＢ含有の42％Ni−Fe合金
基板と、比較のためＢ含有しない42％Ni−Fe合
金基板を用い、また、被クラツド条として、厚み 0.010mm×幅4.5mmの純Al条を使用した。 前記42％Ni−Fe合金基板を、不活性混合ガス
（H2／Ar＝３／７）雰囲気の箱型電気炉で、900
℃×５分間焼鈍後、バフ研摩した。 さらに、前記42％42％Ni−Fe合金基板及び純
Al条を、圧接温度250℃にて圧下率33％の条件に
て圧接した。 このクラツド板に、圧下率44％の冷間圧延を施
して、厚み0.250mm×幅25mmのクラツド板を得た。 その後、前記クラツド板を、不活性混合ガス
（H2／Ar＝３／７）雰囲気の箱型電気炉で、500
℃×20分焼鈍した後、前記クラツド板を厚み0.25
mm×幅25mm×長さ100mmの錫めつき試験片に切断
加工した。 錫めつき試験片のAl被着面と反対側に、下記
条件にて、この発明のＢ含有の42％Ni−Fe−Al
クラツド板、比較例のＢ含有しない42％Ni−Fe
−Alクラツド板に錫めつきを施した。 また、上記Ｂ含有の42％Ni−Fe−Alクラツド
板、Ｂ含有しない42％Ni−Fe−Alクラツド板
を、厚み0.25mm×幅25mm×長さ100mmの半田めつ
き試験片に切断加工した。 半田試験片のAl被着面と反対側に、下記条件
にて、この発明のＢ含有の42％Ni−Fe−Alクラ
ツド板、Ｂ含有しない42％Ni−Fe−Alクラツド
板に半田めつきを施し、錫めつき面、半田めつき
面のウイスカーの発生状況を調査した。 錫めつきは、試験片をめつき前処理後、2A／
ｄm2×25℃で、錫めつき厚さ8μｍで行つた。 半田めつきは、試験片をめつき前処理後、
2A／ｄm2×25℃で、半田めつき厚さ8μｍで行つ
た。 第１表に得られたクラツド板の外観、密着強度
及び錫めつきウイスカー、半田めつきウイスカー
の発生状況を示す。 第１表における外観は、Al被着面と反対側の
錫めつき面、半田めつき面を目視にて評価した。 表中、◎：優、○：良、△：可、×：不良 第１表における密着強度は、Ｂを含有した42％
Ni−Fe−Alクラツド板、Ｂを含有しない42％Ni
−Fe−Alクラツド板を、厚み0.25mm×幅25mm×
長さ100mmに切断加工したものを試験片にして、
上記クラツド板の被着ストライブ面側に、スコツ
チテープNo.56（商品名）、幅25mm×長さ210mmを貼
付し、テープをはがした際に剥離した被着ストラ
イプの面積で評価した。 表中、Ａ：剥離ないし、Ｂ：剥離10％以下、 Ｃ：剥離10〜50％、Ｄ：50〜100％ 第１表の錫めつき、半田めつきのウイスカー発
生状況の評価は、光学顕微鏡（100倍）で錫めつ
き面、半田めつき面を観察して、10mm×10mm中の
ウイスカーの数を計測して評価した。 表中、◎：０〜２本／cm2、○：２〜５本／cm2、 △：５〜10本／cm2、×：10本以上／cm2、 実施例 ２ 金属基板として、厚み0.8mm×幅25mmの第１表
に示すこの発明によるＢ含有の42％Ni−Fe合金
基板と、比較のため、Ｂ含有しない42％Ni−Fe
合金基板を用い、また被クラツド条として、厚み 0.20mm×幅5.0mmの85％Agろう条を使用した。 前記42％Ni−Fe合金基板及び85％Agろうを、
圧接温度200℃、圧下率50％の条件にて圧接後、
クラツド板を不活性混合ガス（H2／Ar＝３／
７）の箱型雰囲気炉で、900℃×５分焼鈍後、さ
らにクラツド板に圧下率68％の冷間圧延を施し
て、厚み0.25mm×幅25mmのクラツド板を得た。 前記クラツド板を不活性ガス雰囲気（H2／Ar
＝３／７）の箱型雰囲気炉で、600℃×20分焼鈍
した前記クラツド板を、厚み0.25mm×幅25mm×長
さ100mmに切断加工後、85％Agろう被着面と反対
側に、前記条件にて錫めつき、別に切断加工した
厚み0.25mm×幅25mm×長さ100mmクラツド板の85
％Agろう被着面と反対側に、前記条件にて半田
めつきを施し、実施例１同様に錫めつき面、半田
めつき面のウイスカーの発生状況を調査した。 【表】
着用クラツド板の製造方法に係り、温間圧接性に
すぐれ、かつ錫めつき、半田めつきのウイスカー
を防止できるＢ含有Fe−Ni系封着用クラツド板
の製造方法に関する。 背景技術 電子部品用クラツド板としては Fe−Ni系封着材料（38〜55％Ni−Fe合金）−
Al板 Fe−Ni系封着材料（38〜55％Ni−Fe合金）−
Agろう板 Fe−Ni系封着材料（38〜55％Ni−Fe合金）−
Ag板 等からなる２層ストライプ状クラツド板または全
面クラツド板が利用されている。 例えば、Alストライプ条クラツド板の製造は、
42％Ni−Fe合金基板を不活性ガス雰囲気中で焼
鈍し、基板表面の清浄化処理を施した後、さらに
冷間圧接すべき表面部分にバフ研摩を施して清浄
化し、１条あるいは所要パターンの複数のAl条
を前記基板に重ねて、冷間圧接した後、あるいは
更に少なくとも１回の冷間圧延を行なつた後、
600℃以下で拡散焼きなまし処理を行なつている。 ところで、前記基板とAl条との密着性の改善
向上及びクラツド板の膨れ発生防止のため、最近
では冷間圧接法によるクラツド板の製造法から、
温間圧接法によるクラツド板の製造法が提案され
ている。 しかし、前記温間圧接法により得られた封着用
クラツド板は、その被クラツド板のAlの密着性
の改善向上が十分でなく、クラツド板の膨れ発生
を完全に防止することができず、その品質改善、
製品歩留の向上が望まれている。 発明の目的 この発明は、上記の封着用クラツド板の製造方
法の問題点を解消することを目的とし、基板と
Al条またはAgろう条との密着性を改善してクラ
ツド板の膨れを防止した封着用クラツド板の製造
方法の提供を目的としている。 発明の概要 この発明は、封着用クラツド板の製造に際し、
温間圧接法にてすぐれた密着性を有し、かつ膨れ
発生防止できる基板を目的に、42％Ni−Fe合金
板について種々研究した結果、従来の42％Ni−
Fe合金板は表面より相当深さまでO2の相対濃度
層を有し、この表面O2富化層が、温間圧接法に
よりAl板を42％Ni−Fe合金基板に被着する際、
その密着性を阻害していること、またさらに、42
％Ni−Fe合金板に特定量のＢを含有させること
により、前記O2表面富化物層が薄くなり、温間
圧接性、すなわちAl板の密着性が著しく改善さ
れ、クラツド板の膨れ発生が皆無になることを知
見し、この発明を完成したものである。 すなわち、この発明は、 Ni38〜55wt％、Si0.05〜0.50wt％、 C0.03wt％以下、 Mn0.05〜1.0wt％、S0.003〜0.03wt％、 かつMn／Ｓ＝35〜200、 B0.002〜0.015wt％、 O100ppm以下、N50ppm以下を含有し、 残部はFe及び不可避的不純物からなるFe−Ni
合金板を基板とし、 前記Fe−Ni合金板の少なくとも１主面の全面
あるいは所要箇所に、少なくとも１条のAl条ま
たはAgろう板を、非酸化性雰囲気中で100℃〜
300℃にて温間圧接することを特徴とする温間圧
接性のすぐれた封着用クラツド板の製造方法あ
る。 発明の構成と効果 この発明を詳述すると、この発明のクラツド板
を製造するには、例えば、B0.002〜0.015wt％含
有の特定組成のNi38〜55wt％−Fe合金板を用
い、まず、走行中の該合金板表面の被着予定表面
をハブ研摩するか、あるいはレーザービームを連
続的または断続的に照射して、表面に付着してい
る異物、油脂、水分等を除去して、清浄な表面に
する。 その後、非酸化性雰囲気中で、被クラツド板が
Al条の場合は、圧接温度が100℃〜300℃、圧下
率25〜50％で、また、被クラツド板がAgろう板
の場合は、圧接温度100℃〜300℃で圧下率35〜70
％の圧接条件にて、前記Ni−Fe合金板の少なく
とも１主面の全面あるいは所定箇所に、少なくと
も１条のAl条又はAgろう板を温間圧接すること
により、この発明による封着用クラツド板を得る
ことができる。 この発明において、温間圧接の圧接温度を100
℃〜300℃に限定した理由は、100℃未満では原子
の相互拡散が不十分なため接合が不完全であり、
300℃を超えると接合界面に脆い金属間化合物等
が形成され、接合強度が低下するため好ましくな
いためである。 この発明による封着用クラツド板は、従来のク
ラツド板に比し、温間圧接によるすぐれた密着性
を有し、クラツド板表面に発生する膨れを完全に
防止できる利点を有する。 また、さらに、この発明によるクラツド板は、
打抜加工して製品化した後、外装部に銅下地、ま
たは直接、半田めつき、錫めつきする場合、従
来、電析中に発生していた錫めつき、半田めつき
のウイスカーの発生を防止することができ、製品
歩留向上に極めて有効である。 発明の組成限定理由 この発明において、B0.002〜0.015wt％含有の
Ni38〜55wt％Fe合金は、 Ni38〜55wt％、 Si0.05〜0.50wt％、C0.03wt％以下、 Mn0.05〜1.0wt％、S0.003〜0.030wt％、 かつMn／Ｓ＝35〜200、 B0.002〜0.015wt％、 O100ppm以下、N50ppm以下を含有し、 あるいはさらに、Mn0.05〜1.0wt％、及びAl、
Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）のうち少なくと
も１種を0.0005〜0.05wt％を含有し、残部はFe及
び不可避的不純物からなり、5μｍ以下の微細な
非金属介在物が均一に分散した組織である。 この発明における合金基板において、Niは、
本系合金の基本成分であり、38％未満では熱膨張
係数の変移点が低くなりすぎ、55％を超えると熱
膨張係数が大きくなりすぎ、いずれもガラス、セ
ラミツクスの熱膨張係数との偏差が大きくなるの
で好ましくなく、38〜55wt％に限定する。 Siは、鋳塊中の気泡発生を防止する脱酸元素で
あり、またガラス封着時に重要な表面酸化被膜の
密着性を改善する効果がある。しかし、 0.05wt％未満の含有ではその効果がなく、また
0.50wt％を超えると、材質的に硬化して冷間加工
性が劣化するため好ましくなく、 0.05wt％〜0.50wt％に限定する。 Ｃは、ガラスあるいはセラミツクスとの密着時
の加熱過程において、表面からガスとして発生し
て封着界面に内包され、封着強度を低下させるの
で、0.03wt％以下に限定する。 Mnは、熱間加工性を改善する効果があるが、
0.05wt％未満ではその効果がなく、1.00wt％を超
えると熱膨張係数が大きくなりすぎ、ガラス、セ
ラミツクスとの封着性を阻害するため、 0.05wt％〜1.00wt％に限定する。 Ｓは、合金内のMnと結合して微細な硫化物を
生成し、これが組織内に均一に分散してプレス加
工性を改善する効果がある。しかし、0.003wt％
未満では改善効果が少なく、また0.03wt％を超え
ると、巨大なMn硫化物を生成し易くなり、薄板
等に加工する際に表面剥離、割れ等の欠陥が発生
し易くなるため、0.003wt％〜0.03wt％に限定す
る。 MnとＳの含有比、Mn／Ｓは、組織内にMnと
結合しないＳを残存させて、熱間加工性を低下し
かつ割れ疵等の欠陥が発生し易くなるのを防止す
るため、所要値に限定する必要があり、 Mn／Ｓ＝35〜200とする必要がある。 Mn／Ｓが35未満では、熱間加工性向上効果が
なく、Mn／Ｓが200を超えると、表面性状、内
質ともに悪くなるので好ましくない。 Ｂは、Ni38〜55wt％−Fe合金板の温間圧接性
を改善向上させると共に、錫めつきウイスカー、
半田めつきウイスカー発生防止の効果がある。 しかし、Ｂが0.002wt％未満では基板表面層の
O2富化層の低減効果が少なく、温間圧接性の改
善向上及び錫めつきウイスカー、半田めつきウイ
スカー発生防止の効果が少なく、またＢが 0.015wt％を超えると、温間圧接性改善の効果は
飽和すると共に介在物が増加して、鋼質が劣化す
るので好ましくない。 よつて、Ｂは0.002wt％〜0.015wt％に限定す
る。 Ｏ、Ｎはプレス打抜性の観点から、Si、Mn、
Al、Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）の酸化物、
窒化物として組織内に微小介在物として均一に分
散分布していることが望ましく、かつ、熱間加工
性及び冷間加工性改善の観点より、Ｏは100ppm
以下、Ｎは50ppm以下にする必要がある。 Al、Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）は、Ni、
FeよりもＳ、Ｃ、Ｎ、Ｏとの親和力が強いため、
酸化物、炭化物、窒化物、硫化物を生成し、プレ
ス加工性を改善する効果があるため、上記元素の
うち少なくとも１種を添加する。 しかし、0.0005wt％未満の添加では上記効果が
なく、0.05wt％を超えると熱間加工性、冷間加工
性を劣化して好ましくないので、 0.0005wt％〜0.05wt％の含有とする。 また、上記のRE（希土類元素）は少なくとも１
種の希土類元素であればよく、コストの面から
La、Ce及びミツシユメタルが好ましい。 Feは、本系合金の基本組成をなすもので、上
記の各種元素を含有した残余の範囲とする。 Si、Mn、Al、Zr、Ca、Mg、RE（希土類元素）
の酸化物、炭化物、窒化物、硫化物等の非金属介
在物の組織内での大きさを限定した理由は、非金
属介在物の大きさが5μｍを超えると、薄板の曲
げ加工、絞り加工時に亀裂、割れ発生の起点とな
るため、上記非金属介在物の大きさが5μｍ以下
で、かつ組織内に均一分散、含有されていること
が重要である。 また、この発明において、合金組成内の非金属
介在物の大きさが5μｍ以下に、かつ均一に分散
分布させるためには溶製条件、造塊条件及び脱酸
剤の添加時期、添加量を適宜選定する必要があ
る。 実施例 実施例 １ 金属基板として、厚み0.15mm×幅25mmの第１表
に示すこの発明によるＢ含有の42％Ni−Fe合金
基板と、比較のためＢ含有しない42％Ni−Fe合
金基板を用い、また、被クラツド条として、厚み 0.010mm×幅4.5mmの純Al条を使用した。 前記42％Ni−Fe合金基板を、不活性混合ガス
（H2／Ar＝３／７）雰囲気の箱型電気炉で、900
℃×５分間焼鈍後、バフ研摩した。 さらに、前記42％42％Ni−Fe合金基板及び純
Al条を、圧接温度250℃にて圧下率33％の条件に
て圧接した。 このクラツド板に、圧下率44％の冷間圧延を施
して、厚み0.250mm×幅25mmのクラツド板を得た。 その後、前記クラツド板を、不活性混合ガス
（H2／Ar＝３／７）雰囲気の箱型電気炉で、500
℃×20分焼鈍した後、前記クラツド板を厚み0.25
mm×幅25mm×長さ100mmの錫めつき試験片に切断
加工した。 錫めつき試験片のAl被着面と反対側に、下記
条件にて、この発明のＢ含有の42％Ni−Fe−Al
クラツド板、比較例のＢ含有しない42％Ni−Fe
−Alクラツド板に錫めつきを施した。 また、上記Ｂ含有の42％Ni−Fe−Alクラツド
板、Ｂ含有しない42％Ni−Fe−Alクラツド板
を、厚み0.25mm×幅25mm×長さ100mmの半田めつ
き試験片に切断加工した。 半田試験片のAl被着面と反対側に、下記条件
にて、この発明のＢ含有の42％Ni−Fe−Alクラ
ツド板、Ｂ含有しない42％Ni−Fe−Alクラツド
板に半田めつきを施し、錫めつき面、半田めつき
面のウイスカーの発生状況を調査した。 錫めつきは、試験片をめつき前処理後、2A／
ｄm2×25℃で、錫めつき厚さ8μｍで行つた。 半田めつきは、試験片をめつき前処理後、
2A／ｄm2×25℃で、半田めつき厚さ8μｍで行つ
た。 第１表に得られたクラツド板の外観、密着強度
及び錫めつきウイスカー、半田めつきウイスカー
の発生状況を示す。 第１表における外観は、Al被着面と反対側の
錫めつき面、半田めつき面を目視にて評価した。 表中、◎：優、○：良、△：可、×：不良 第１表における密着強度は、Ｂを含有した42％
Ni−Fe−Alクラツド板、Ｂを含有しない42％Ni
−Fe−Alクラツド板を、厚み0.25mm×幅25mm×
長さ100mmに切断加工したものを試験片にして、
上記クラツド板の被着ストライブ面側に、スコツ
チテープNo.56（商品名）、幅25mm×長さ210mmを貼
付し、テープをはがした際に剥離した被着ストラ
イプの面積で評価した。 表中、Ａ：剥離ないし、Ｂ：剥離10％以下、 Ｃ：剥離10〜50％、Ｄ：50〜100％ 第１表の錫めつき、半田めつきのウイスカー発
生状況の評価は、光学顕微鏡（100倍）で錫めつ
き面、半田めつき面を観察して、10mm×10mm中の
ウイスカーの数を計測して評価した。 表中、◎：０〜２本／cm2、○：２〜５本／cm2、 △：５〜10本／cm2、×：10本以上／cm2、 実施例 ２ 金属基板として、厚み0.8mm×幅25mmの第１表
に示すこの発明によるＢ含有の42％Ni−Fe合金
基板と、比較のため、Ｂ含有しない42％Ni−Fe
合金基板を用い、また被クラツド条として、厚み 0.20mm×幅5.0mmの85％Agろう条を使用した。 前記42％Ni−Fe合金基板及び85％Agろうを、
圧接温度200℃、圧下率50％の条件にて圧接後、
クラツド板を不活性混合ガス（H2／Ar＝３／
７）の箱型雰囲気炉で、900℃×５分焼鈍後、さ
らにクラツド板に圧下率68％の冷間圧延を施し
て、厚み0.25mm×幅25mmのクラツド板を得た。 前記クラツド板を不活性ガス雰囲気（H2／Ar
＝３／７）の箱型雰囲気炉で、600℃×20分焼鈍
した前記クラツド板を、厚み0.25mm×幅25mm×長
さ100mmに切断加工後、85％Agろう被着面と反対
側に、前記条件にて錫めつき、別に切断加工した
厚み0.25mm×幅25mm×長さ100mmクラツド板の85
％Agろう被着面と反対側に、前記条件にて半田
めつきを施し、実施例１同様に錫めつき面、半田
めつき面のウイスカーの発生状況を調査した。 【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ni38〜55wt％、Si0.05〜0.50wt％、 C0.03wt％以下、 Mn0.05〜1.0wt％、S0.003〜0.03wt％、 かつMn／Ｓ＝35〜200、 B0.002〜0.015wt％、 O100ppm以下、N50ppm以下を含有し、 残部はFe及び不可避的不純物からなるFe−Ni
合金板を基板とし、 前記Fe−Ni合金板の少なくとも１主面の全面
あるいは所要箇所に、少なくとも１条のAl条ま
たはAgろう板を、非酸化性雰囲気中で100℃〜
300℃にて温間圧接することを特徴とする温間圧
接性のすぐれた封着用クラツド板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31292787A JPH01154887A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | 温間圧接性のすぐれた封着用クラッド板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31292787A JPH01154887A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | 温間圧接性のすぐれた封着用クラッド板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01154887A JPH01154887A (ja) | 1989-06-16 |
| JPH0469516B2 true JPH0469516B2 (ja) | 1992-11-06 |
Family
ID=18035147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31292787A Granted JPH01154887A (ja) | 1987-12-09 | 1987-12-09 | 温間圧接性のすぐれた封着用クラッド板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01154887A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102784853B (zh) * | 2012-08-22 | 2014-10-22 | 南京德邦金属装备工程股份有限公司 | 高强度奥氏体镍-铁-铬合金与奥氏体不锈钢复合板封头的制作方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5982181A (ja) * | 1982-11-04 | 1984-05-12 | Hitachi Cable Ltd | 複合金属条の製造方法 |
| JPS6263649A (ja) * | 1985-09-12 | 1987-03-20 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 打抜性のすぐれた封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金 |
-
1987
- 1987-12-09 JP JP31292787A patent/JPH01154887A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01154887A (ja) | 1989-06-16 |
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