JPH0476942B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0476942B2 JPH0476942B2 JP18511084A JP18511084A JPH0476942B2 JP H0476942 B2 JPH0476942 B2 JP H0476942B2 JP 18511084 A JP18511084 A JP 18511084A JP 18511084 A JP18511084 A JP 18511084A JP H0476942 B2 JPH0476942 B2 JP H0476942B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- cement
- strength
- concrete
- steel pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Panels For Use In Building Construction (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、常圧蒸気養生のみで曲げ抵抗力や曲
げ剛性に非常に大きなものが得られ、しかも遠心
力成型中に分離を生じて均質性が損なわれるのを
防止し得る鋼管複合コンクリート部材の製造方法
に関するものである。 ［従来の技術］ 従来、各種用途で実用に供されている鋼管複合
コンクリート部材は、鋼管を外殻とし、その内側
に所定厚さの高強度コンクリートを遠心力締固め
によつてライニングし、まず常圧蒸気養生を行な
つた後、オートクレーブ装置により高温高圧蒸気
養生して製造するようにしたものが殆どである。
しかし、オートクレーブ装置による高温高圧蒸気
養生を行なうと製造コストが嵩むものとなつてい
る。 また、この種のものに限らず、一般にコンクリ
ート製品では、均質に混練されたコンクリートが
均質なままで成型されることが理想である。つま
り、コンクリート製品のどの部分をとつてもコン
クリートを構成するセメント、水、細粗骨材など
の構成比率が一定であることが望まれるのである
が、この均質性が損なわれる現象に分離があり、
殊に遠心力成型の際には、特徴的な現象としてい
わゆるトロというものを生じる。しかして、従来
この種複合コンクリート部材を遠心力成型する場
合においては、分離を起してトロを生じ易く、さ
らにトロ中への不都合なセメント、混和材の溶出
をきたして硬化したコンクリートの強度分布が不
均一となつたり、製品としての美観・耐久性が阻
害される問題を惹起していた。また同時に、その
分離生成物であるトロの処分にも、労力、費用の
両面でかなりの負担をしいられていたのが実情で
ある。 ［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は、このような事情に着目してなされた
ものであつて、この種複合コンクリート部材を遠
心力成型で製造するに際し、オートクレーブ装置
による高温高圧蒸気養生なしで、即ち常圧蒸気養
生のみで従来の常圧蒸気養生・高温高圧蒸気養生
したものに匹敵する高い曲げ抵抗力・曲げ剛性を
具備したものが得られるようにすると共に、特に
遠心力成型時におけるトロの発生並びにトロ中へ
の不都合なセメント、混和材の溶出を極力防止で
きるようにし、これによつて鋼管複合コンクリー
ト部材の均質性等の品質を保証し、併せて廃棄処
理分の面倒なトロの処理問題も克服解消せんとし
たものである。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明は、以上のような目的を達成するため
に、ポルトランドセメント量に対して、ブレーン
比表面積が6000〜8000cm2／ｇ、粒径2μ以下のも
のが15〜40質量％である特公昭57−22907号公報
記載の『特殊な硬石膏からなるセメント混和材』
を５〜20質量％、セメント膨張材を同じく５〜15
質量％、減水剤を同じく0.5〜2.0質量％配合して
なるコンクリートを、鋼管内に打設し遠心力成型
した後、常圧蒸気養生をすることを特徴としてい
る。 以下、本発明について詳述すると、まず常圧蒸
気養生のみで必要な強度等を発現させるために、
鋼管内に打設するコンクリートに、上記の如く、
ポルトランドセメントに対して、『特殊な硬石膏
からなるセメント混和材』、セメント膨張材及び
減水剤を各所定量配合して均一に練り混ぜたもの
を使用する。 ここにおいて、特殊な硬石膏からなるセメント
混和材（以下、単に高強度混和材という）とは、
特公昭57−22907号公報記載されるように、硫酸
マグネシウム、硼砂、酸化亜鉛、リン酸アンモニ
ウム、硝酸ジルコニウム、酸化クロム、フツ素、
フツ化カルシウム及び酸化鉄からなる群から選ば
れた一種以上の化合物を石膏類又は焼成して無水
石膏となるものを主要成分とする天然物又は合成
物に添加して、400〜1000℃に焼成することによ
り得られるものである。すなわち、この高強度混
和材をポルトランドセメントに適量配合してなる
コンクリートを100℃以下の任意の温度で常圧蒸
気養生するようにすると、高温高圧蒸気養生なし
で初期並びに長期強度に著しい増進効果が発揮さ
れることが知見されている。この高強度混和材の
使用量は、強度発現の見地からセメント量に対し
て５〜20質量％、好ましくは８〜12質量％であ
る。 また、セメント膨張材は高強度混和材との相乗
作用で強度発現に奏効するものであつて、実績の
ある種々の市販品を使用することができる。具体
的には、カルシウムサルホアルミネート系セメン
ト膨張材（例えば、日本セメント社製商品名「ア
サノジプカル」、電気化学工業社製商品名「デン
カCSA」）、石灰系セメント膨張材（例えば、小
野田セメント社製商品名「小野田エクスパン」）
などが優れている。このセメント膨張材の使用量
は、高強度混和材との相乗作用、膨張量と曲げ・
圧縮強度の関係からセメント量に対して５〜15質
量％が適当である。すなわち、５質量％未満では
付着強度の効果を期待することが難しく、一方15
質量％以上では膨張量が過大となり、圧縮強度等
の物性の低下が大きく高強度コンクリートとして
の性能を期待できないためである。 また、コンクリートの単位水量を減じるために
減水剤、特にいわゆる高性能減水剤を添加するこ
とが必要である。この減水剤添加量は、セメント
量に対して0.5〜2.0質量％が適当である。すなわ
ち、0.5質量％未満では所定のスランプを得るた
めの単位水量が著しく増加し、ひいては材料分離
を起して高強度混和材の添加にもかかわらず強度
等が所要の性能に達しなくなるためである。また
2.0質量％以上では、製造されるコンクリートは
著しく粘稠となり、打設等の作業が困難となると
同時に材料分離をも引き起して、やはり所要の性
能が得られない結果となるためである。なお、こ
の減水剤添加量は、より好ましくは0.8〜1.8質量
％である。また、具体的には市販品として、例え
ば花王石鹸社製商品名「マイテイ150」などが優
れたものとしてあげられる。 次に、本発明では遠心力成型時におけるトロの
発生を防止し、さらにトロ中へのセメント、混和
材の溶出を抑えるために、前記高強度混和材に特
定の粒度分布を有するものを使用するようにして
いる。これについて説明すると、セメントに配合
する高強度混和材は反応性を保持するためある程
度以上の比表面積が必要であるが、しかし一方に
おいて過大な比表面積は遠心力成型の際の分離を
促進させ、トロの発生を助長する。しかして、本
発明者は、適当な反応性を保持しつつトロの発生
が最小限に抑えられ、しかもトロ中の固形分量も
少なく、かつ所要の高いコンクリート強度が得ら
れるために高強度混和材の持つべき条件について
鋭意研究を重ねた結果、後に示す実施例１の結果
からも支持されるように、高強度混和材のブレー
ン比表面積が6000〜8000cm2／ｇの範囲にあるこ
と、また粒径2μ以下のものが15〜40質量％の範
囲にあることの２つの条件を同時に満足すること
がその必要十分な条件であると見出すに到つた。
換言すれば、かかる特定の粒度分布を有するもの
を使用することにより、遠心力成型時における不
都合なトロの発生等の問題を回避することができ
る。 なお、この高強度混和材は、セメントとの反応
性を保つために、その目標比重を2.95とセメント
のそれに出来るだけ近ずけるようにし、両者の分
離防止を図るのが好適である。 本発明の製造方法は、以上のような特定の粒度
分布を有する高強度混和材、セメント膨張材及び
減水剤をポルトランドセメントに対して各所定量
配合してなるものを、必要な骨材及び水と共に混
練して得られるコンクリートを、従来と同様にし
て鋼管内に打設し遠心力成型した後、常圧蒸気養
生のみを行なつて製品化するものである。 ［作用］ 本発明の製造方法によれば、ポルトランドセメ
ントに対する混和材に特に既述のような高強度混
和材を用い、かつこれを必要なセメント膨張材及
び減水剤と共に各所定量配合して造られるコンク
リートを使用して鋼管内に打設するようにしたも
のだから、遠心力成型後には常圧蒸気養生のみで
従来の常圧蒸気養生・高温高圧蒸気養生したもの
に匹敵するコンクリート性能を具備したものが得
られる。同時に又、配合するその高強度混和材に
は、既述のような特定の粒度分布を有するものを
使用するようにしたものだから、遠心力成型時に
おけるトロの発生が少なく、しかもトロ中への固
形分量の溶出も少なくなる。 ［実施例］ 以下、実施例を示して本発明の製造方法を具体
的に説明する。 実施例 １ まず、本発明の方法による打設コンクリートの
遠心力成型時における分離防止効果を確認するた
め、種々の粒度分布を有する高強度混和材につい
て、トロの量、トロ中の固形分量及び脱型強度に
ついて調査した。この結果、第２表に示す。 但し、試験は高強度混和材を他の必要な成分と
共に第１表に示す配合の下でコンクリートを造
り、該コンクリートを一定の鋼管に打設遠心力成
型したものである。また、成型後の常圧蒸気養生
条件は、前置き20℃で４時間、昇温速度20℃／
hr、最高温度70℃で３時間保持し、以降養生槽内
で放冷としたものである。
げ剛性に非常に大きなものが得られ、しかも遠心
力成型中に分離を生じて均質性が損なわれるのを
防止し得る鋼管複合コンクリート部材の製造方法
に関するものである。 ［従来の技術］ 従来、各種用途で実用に供されている鋼管複合
コンクリート部材は、鋼管を外殻とし、その内側
に所定厚さの高強度コンクリートを遠心力締固め
によつてライニングし、まず常圧蒸気養生を行な
つた後、オートクレーブ装置により高温高圧蒸気
養生して製造するようにしたものが殆どである。
しかし、オートクレーブ装置による高温高圧蒸気
養生を行なうと製造コストが嵩むものとなつてい
る。 また、この種のものに限らず、一般にコンクリ
ート製品では、均質に混練されたコンクリートが
均質なままで成型されることが理想である。つま
り、コンクリート製品のどの部分をとつてもコン
クリートを構成するセメント、水、細粗骨材など
の構成比率が一定であることが望まれるのである
が、この均質性が損なわれる現象に分離があり、
殊に遠心力成型の際には、特徴的な現象としてい
わゆるトロというものを生じる。しかして、従来
この種複合コンクリート部材を遠心力成型する場
合においては、分離を起してトロを生じ易く、さ
らにトロ中への不都合なセメント、混和材の溶出
をきたして硬化したコンクリートの強度分布が不
均一となつたり、製品としての美観・耐久性が阻
害される問題を惹起していた。また同時に、その
分離生成物であるトロの処分にも、労力、費用の
両面でかなりの負担をしいられていたのが実情で
ある。 ［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は、このような事情に着目してなされた
ものであつて、この種複合コンクリート部材を遠
心力成型で製造するに際し、オートクレーブ装置
による高温高圧蒸気養生なしで、即ち常圧蒸気養
生のみで従来の常圧蒸気養生・高温高圧蒸気養生
したものに匹敵する高い曲げ抵抗力・曲げ剛性を
具備したものが得られるようにすると共に、特に
遠心力成型時におけるトロの発生並びにトロ中へ
の不都合なセメント、混和材の溶出を極力防止で
きるようにし、これによつて鋼管複合コンクリー
ト部材の均質性等の品質を保証し、併せて廃棄処
理分の面倒なトロの処理問題も克服解消せんとし
たものである。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明は、以上のような目的を達成するため
に、ポルトランドセメント量に対して、ブレーン
比表面積が6000〜8000cm2／ｇ、粒径2μ以下のも
のが15〜40質量％である特公昭57−22907号公報
記載の『特殊な硬石膏からなるセメント混和材』
を５〜20質量％、セメント膨張材を同じく５〜15
質量％、減水剤を同じく0.5〜2.0質量％配合して
なるコンクリートを、鋼管内に打設し遠心力成型
した後、常圧蒸気養生をすることを特徴としてい
る。 以下、本発明について詳述すると、まず常圧蒸
気養生のみで必要な強度等を発現させるために、
鋼管内に打設するコンクリートに、上記の如く、
ポルトランドセメントに対して、『特殊な硬石膏
からなるセメント混和材』、セメント膨張材及び
減水剤を各所定量配合して均一に練り混ぜたもの
を使用する。 ここにおいて、特殊な硬石膏からなるセメント
混和材（以下、単に高強度混和材という）とは、
特公昭57−22907号公報記載されるように、硫酸
マグネシウム、硼砂、酸化亜鉛、リン酸アンモニ
ウム、硝酸ジルコニウム、酸化クロム、フツ素、
フツ化カルシウム及び酸化鉄からなる群から選ば
れた一種以上の化合物を石膏類又は焼成して無水
石膏となるものを主要成分とする天然物又は合成
物に添加して、400〜1000℃に焼成することによ
り得られるものである。すなわち、この高強度混
和材をポルトランドセメントに適量配合してなる
コンクリートを100℃以下の任意の温度で常圧蒸
気養生するようにすると、高温高圧蒸気養生なし
で初期並びに長期強度に著しい増進効果が発揮さ
れることが知見されている。この高強度混和材の
使用量は、強度発現の見地からセメント量に対し
て５〜20質量％、好ましくは８〜12質量％であ
る。 また、セメント膨張材は高強度混和材との相乗
作用で強度発現に奏効するものであつて、実績の
ある種々の市販品を使用することができる。具体
的には、カルシウムサルホアルミネート系セメン
ト膨張材（例えば、日本セメント社製商品名「ア
サノジプカル」、電気化学工業社製商品名「デン
カCSA」）、石灰系セメント膨張材（例えば、小
野田セメント社製商品名「小野田エクスパン」）
などが優れている。このセメント膨張材の使用量
は、高強度混和材との相乗作用、膨張量と曲げ・
圧縮強度の関係からセメント量に対して５〜15質
量％が適当である。すなわち、５質量％未満では
付着強度の効果を期待することが難しく、一方15
質量％以上では膨張量が過大となり、圧縮強度等
の物性の低下が大きく高強度コンクリートとして
の性能を期待できないためである。 また、コンクリートの単位水量を減じるために
減水剤、特にいわゆる高性能減水剤を添加するこ
とが必要である。この減水剤添加量は、セメント
量に対して0.5〜2.0質量％が適当である。すなわ
ち、0.5質量％未満では所定のスランプを得るた
めの単位水量が著しく増加し、ひいては材料分離
を起して高強度混和材の添加にもかかわらず強度
等が所要の性能に達しなくなるためである。また
2.0質量％以上では、製造されるコンクリートは
著しく粘稠となり、打設等の作業が困難となると
同時に材料分離をも引き起して、やはり所要の性
能が得られない結果となるためである。なお、こ
の減水剤添加量は、より好ましくは0.8〜1.8質量
％である。また、具体的には市販品として、例え
ば花王石鹸社製商品名「マイテイ150」などが優
れたものとしてあげられる。 次に、本発明では遠心力成型時におけるトロの
発生を防止し、さらにトロ中へのセメント、混和
材の溶出を抑えるために、前記高強度混和材に特
定の粒度分布を有するものを使用するようにして
いる。これについて説明すると、セメントに配合
する高強度混和材は反応性を保持するためある程
度以上の比表面積が必要であるが、しかし一方に
おいて過大な比表面積は遠心力成型の際の分離を
促進させ、トロの発生を助長する。しかして、本
発明者は、適当な反応性を保持しつつトロの発生
が最小限に抑えられ、しかもトロ中の固形分量も
少なく、かつ所要の高いコンクリート強度が得ら
れるために高強度混和材の持つべき条件について
鋭意研究を重ねた結果、後に示す実施例１の結果
からも支持されるように、高強度混和材のブレー
ン比表面積が6000〜8000cm2／ｇの範囲にあるこ
と、また粒径2μ以下のものが15〜40質量％の範
囲にあることの２つの条件を同時に満足すること
がその必要十分な条件であると見出すに到つた。
換言すれば、かかる特定の粒度分布を有するもの
を使用することにより、遠心力成型時における不
都合なトロの発生等の問題を回避することができ
る。 なお、この高強度混和材は、セメントとの反応
性を保つために、その目標比重を2.95とセメント
のそれに出来るだけ近ずけるようにし、両者の分
離防止を図るのが好適である。 本発明の製造方法は、以上のような特定の粒度
分布を有する高強度混和材、セメント膨張材及び
減水剤をポルトランドセメントに対して各所定量
配合してなるものを、必要な骨材及び水と共に混
練して得られるコンクリートを、従来と同様にし
て鋼管内に打設し遠心力成型した後、常圧蒸気養
生のみを行なつて製品化するものである。 ［作用］ 本発明の製造方法によれば、ポルトランドセメ
ントに対する混和材に特に既述のような高強度混
和材を用い、かつこれを必要なセメント膨張材及
び減水剤と共に各所定量配合して造られるコンク
リートを使用して鋼管内に打設するようにしたも
のだから、遠心力成型後には常圧蒸気養生のみで
従来の常圧蒸気養生・高温高圧蒸気養生したもの
に匹敵するコンクリート性能を具備したものが得
られる。同時に又、配合するその高強度混和材に
は、既述のような特定の粒度分布を有するものを
使用するようにしたものだから、遠心力成型時に
おけるトロの発生が少なく、しかもトロ中への固
形分量の溶出も少なくなる。 ［実施例］ 以下、実施例を示して本発明の製造方法を具体
的に説明する。 実施例 １ まず、本発明の方法による打設コンクリートの
遠心力成型時における分離防止効果を確認するた
め、種々の粒度分布を有する高強度混和材につい
て、トロの量、トロ中の固形分量及び脱型強度に
ついて調査した。この結果、第２表に示す。 但し、試験は高強度混和材を他の必要な成分と
共に第１表に示す配合の下でコンクリートを造
り、該コンクリートを一定の鋼管に打設遠心力成
型したものである。また、成型後の常圧蒸気養生
条件は、前置き20℃で４時間、昇温速度20℃／
hr、最高温度70℃で３時間保持し、以降養生槽内
で放冷としたものである。
【表】
【表】
強度という面からみると、ブレーン比表面積と
強い相関が認められ、ブレーン比表面積の増加に
つれて強度も増加する。そして、通常700Kgｆ／
cm2程度の以上の強度が要求されることから、望ま
しいブレーン比表面積値は6000cm2／ｇ以上であ
る。 次に、トロの発生量についてみると、粒径2μ
以下のものが40質量％を超えると、トロの量及び
トロ中の固形分の割合が急激に増加する。トロの
量が少ない程望ましいことから、粒径2μ以下の
ものの上限を40質量％に選定した。 なお、ブレーン比表面積値の上限及び粒径2μ
以下のものの下限については、それぞれ製造上の
特性により決定した。つまり、ブレーン比表面積
値を6000cm2／ｇ以上とした場合、粒径2μ以下の
ものは15質量％以下とはし難いこと、また粒径
2μ以下のものを40質量％以下とすると、ブレー
ン比表面積は大略8000cm2／ｇ程度以下となること
により決定したものである。 次に、上記高強度混和材（ブレーン比表面積；
7410cm2／ｇ、粒径2μ以下のもの；33質量％）を
使用した実施例を下表に掲げる。第３表はコンク
リートの配合を、第４表はその遠心力成形時にお
けるトロの量及び性状並びにコンクリート圧縮強
度を示す。なお、蒸気養生条件等は先のものと同
様である。
強い相関が認められ、ブレーン比表面積の増加に
つれて強度も増加する。そして、通常700Kgｆ／
cm2程度の以上の強度が要求されることから、望ま
しいブレーン比表面積値は6000cm2／ｇ以上であ
る。 次に、トロの発生量についてみると、粒径2μ
以下のものが40質量％を超えると、トロの量及び
トロ中の固形分の割合が急激に増加する。トロの
量が少ない程望ましいことから、粒径2μ以下の
ものの上限を40質量％に選定した。 なお、ブレーン比表面積値の上限及び粒径2μ
以下のものの下限については、それぞれ製造上の
特性により決定した。つまり、ブレーン比表面積
値を6000cm2／ｇ以上とした場合、粒径2μ以下の
ものは15質量％以下とはし難いこと、また粒径
2μ以下のものを40質量％以下とすると、ブレー
ン比表面積は大略8000cm2／ｇ程度以下となること
により決定したものである。 次に、上記高強度混和材（ブレーン比表面積；
7410cm2／ｇ、粒径2μ以下のもの；33質量％）を
使用した実施例を下表に掲げる。第３表はコンク
リートの配合を、第４表はその遠心力成形時にお
けるトロの量及び性状並びにコンクリート圧縮強
度を示す。なお、蒸気養生条件等は先のものと同
様である。
【表】
【表】
実施例 ２
第５表に示すように、セメント膨張材の量を
様々に変更した配合で各々コンクリートを製造
し、この各コンクリートを径200mm、長さ300mm、
厚さ4.5mmの鋼管内に打設し、遠心力成型した。
成型後の蒸気養生条件は、前置き20℃４時間、昇
温速度20℃／hr、最高温度70℃で３時間保持し、
以降養生槽内で放冷とした。そして、以降所定材
令まで20℃、RH60％にて気中養生とした。 第６表に、スランプおよび圧縮強度の測定値を
示す。但し、圧縮強度試験は材令７日にて、鋼管
より取り出したコンクリート試験片について行な
つたものである。
様々に変更した配合で各々コンクリートを製造
し、この各コンクリートを径200mm、長さ300mm、
厚さ4.5mmの鋼管内に打設し、遠心力成型した。
成型後の蒸気養生条件は、前置き20℃４時間、昇
温速度20℃／hr、最高温度70℃で３時間保持し、
以降養生槽内で放冷とした。そして、以降所定材
令まで20℃、RH60％にて気中養生とした。 第６表に、スランプおよび圧縮強度の測定値を
示す。但し、圧縮強度試験は材令７日にて、鋼管
より取り出したコンクリート試験片について行な
つたものである。
【表】
なお、表中セメント膨張材は、No.２〜６が「ア
サノジプカル」、No.７が「デンカCSA」、No.８が
「小野田エクスパン」である。また、セメントは
普通ポルトランドセメント（比重3.16）、粗骨材
は砕石（比重2.70）、細骨材は海砂（比重2.54）、
高強度混和材は前記大阪セメント社製商品名「ノ
ンクレーブ」（ブレーン比表面積；7410cm2／ｇ、
粒径2μ以下のもの；33質量％、比重2.95）であ
る。
サノジプカル」、No.７が「デンカCSA」、No.８が
「小野田エクスパン」である。また、セメントは
普通ポルトランドセメント（比重3.16）、粗骨材
は砕石（比重2.70）、細骨材は海砂（比重2.54）、
高強度混和材は前記大阪セメント社製商品名「ノ
ンクレーブ」（ブレーン比表面積；7410cm2／ｇ、
粒径2μ以下のもの；33質量％、比重2.95）であ
る。
【表】
【表】
実施例 ３
第７表に示すように、セメント膨張材の量を一
定とし、高強度混和材の量を様々に変更した配合
で各々コンクリートを製造し、この各コンクリー
トを用いて実施例２と同様に複合鋼管コンクリー
ト部材を製造した。 供給体の製造条件及び蒸気養生条件は、実施例
２と同様である。 第８表に、スランプ、圧縮強度および付着強度
の測定値を示す。 なお、第７表中のセメント膨張材は、No.９〜14
が前記「アサニジプカル」、No.15〜16が前記「デ
ンカCSA」である。また、高強度混和材は前記
「ノンクレーブ」である
定とし、高強度混和材の量を様々に変更した配合
で各々コンクリートを製造し、この各コンクリー
トを用いて実施例２と同様に複合鋼管コンクリー
ト部材を製造した。 供給体の製造条件及び蒸気養生条件は、実施例
２と同様である。 第８表に、スランプ、圧縮強度および付着強度
の測定値を示す。 なお、第７表中のセメント膨張材は、No.９〜14
が前記「アサニジプカル」、No.15〜16が前記「デ
ンカCSA」である。また、高強度混和材は前記
「ノンクレーブ」である
【表】
【表】
実施例 ４
第５表に示すNo.４の配合でコンクリートを製造
し、これを鋼管（STK41）内に打設し、遠心力
成型を行なつた後、常圧蒸気養生をすることによ
つて、鋼管複合パイルを製造した。 この鋼管複合パイルについての試験結果を第９
表に示す。なお、圧縮強度試験は実施例２の場合
と同様に材令７日にて、鋼管より取り出したコン
クリート試験片について行なつたものである。
し、これを鋼管（STK41）内に打設し、遠心力
成型を行なつた後、常圧蒸気養生をすることによ
つて、鋼管複合パイルを製造した。 この鋼管複合パイルについての試験結果を第９
表に示す。なお、圧縮強度試験は実施例２の場合
と同様に材令７日にて、鋼管より取り出したコン
クリート試験片について行なつたものである。
【表】
［発明の効果］
以上説明したように、本発明によると常圧蒸気
養生のみで従来の常圧蒸気養生・高温高圧蒸気養
生して製造していたものと同等の高い曲げ抵抗力
や曲げ剛性などのコンクリート強度特性を具備し
たものが得られ、このためオートクレーブによる
後段の高温高圧蒸気養生が省略できて製造コスト
の著しい低下を図ることができると共に、特に遠
心力成型時のトロの発生並びにトロ中への不都合
なセメント、混和材の溶出現象が最小限に抑制さ
れるため、製造される鋼管複合コンクリート部材
の強度分布等に均一性が確保されてその使用性能
や美観を改善することができ、かつ廃棄処分困難
なトロの処理のための負担も軽減されることにな
る。
養生のみで従来の常圧蒸気養生・高温高圧蒸気養
生して製造していたものと同等の高い曲げ抵抗力
や曲げ剛性などのコンクリート強度特性を具備し
たものが得られ、このためオートクレーブによる
後段の高温高圧蒸気養生が省略できて製造コスト
の著しい低下を図ることができると共に、特に遠
心力成型時のトロの発生並びにトロ中への不都合
なセメント、混和材の溶出現象が最小限に抑制さ
れるため、製造される鋼管複合コンクリート部材
の強度分布等に均一性が確保されてその使用性能
や美観を改善することができ、かつ廃棄処分困難
なトロの処理のための負担も軽減されることにな
る。
Claims (1)
- １ 硫酸マグネシウム、硼砂、酸化亜鉛、リン酸
アンモニウム、硝酸ジルコニウム、酸化クロム、
フツ酸、フツ化カルシウム及び酸化鉄からなる群
から選ばれた一種以上の化合物を石膏類又は焼成
して無水石膏となるものを主要成分とする天然物
又は合成物に添加して、400〜1000℃に焼成する
ことにより得られ、かつそのブレーン比表面積が
6000〜8000cm2／ｇ、粒径2μ以下のものが15〜40
質量％である特殊な硬石膏を主成分とする高強度
混和材をポルトランドセメント量に対して５〜20
質量％、セメント膨張材を同じく５〜15質量％、
減水剤を同じく0.5〜2.0質量％配合してなるコン
クリートを、鋼管内に打設し遠心力成型した後、
常圧蒸気養生をすることを特徴とする高強度混和
材を用いた遠心力成型鋼管複合コンクリート部材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18511084A JPS6163558A (ja) | 1984-09-03 | 1984-09-03 | 高強度混和材を用いた遠心力成型鋼管複合コンクリ−ト部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18511084A JPS6163558A (ja) | 1984-09-03 | 1984-09-03 | 高強度混和材を用いた遠心力成型鋼管複合コンクリ−ト部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6163558A JPS6163558A (ja) | 1986-04-01 |
| JPH0476942B2 true JPH0476942B2 (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=16165029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18511084A Granted JPS6163558A (ja) | 1984-09-03 | 1984-09-03 | 高強度混和材を用いた遠心力成型鋼管複合コンクリ−ト部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6163558A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0629158B2 (ja) * | 1987-04-03 | 1994-04-20 | 電気化学工業株式会社 | セメント混和材及びセメント組成物 |
| JPH0625008B2 (ja) * | 1987-04-03 | 1994-04-06 | 電気化学工業株式会社 | セメント混和材及びセメント組成物 |
-
1984
- 1984-09-03 JP JP18511084A patent/JPS6163558A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6163558A (ja) | 1986-04-01 |
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |