JPH0510406B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0510406B2 JPH0510406B2 JP62213826A JP21382687A JPH0510406B2 JP H0510406 B2 JPH0510406 B2 JP H0510406B2 JP 62213826 A JP62213826 A JP 62213826A JP 21382687 A JP21382687 A JP 21382687A JP H0510406 B2 JPH0510406 B2 JP H0510406B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- ladle
- blowing
- stirring
- lance
- Prior art date
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
産業上の利用分野
この発明は溶融金属容器、主として取鍋内の溶
鋼の昇熱方法に係り、取鍋内溶鋼にAlを添加し
酸素吹錬して溶鋼を昇熱させる方法に関する。 従来の技術 製鋼プロセスにおいて、転炉のごとき精錬炉に
おいて精錬の完了した取鍋内溶鋼を連続鋳造等に
供給し、あるいは取鍋精錬を行なう場合は、溶鋼
温度を補修することが必要である。この溶鋼温度
を補償する方法としては、例えば下記に示す方法
が知られている。 取鍋内溶鋼に発熱剤を添加し酸素吹きする方
法（特開昭54−149313、特開昭59−89708、特
開昭61−235506）。 取鍋内溶鋼中に線状の金属または合金を添加
する方法（特公昭54−29163）。 さらに詳しく説明すると、の方法は取鍋に収
容した溶鋼のAl、Si等の発熱剤を添加し、取鍋
底部から不活性ガスを吹込んで溶鋼を撹拌しなが
ら酸素吹錬して溶鋼温度を上昇させる方法であ
る。また、の溶鋼に金属または合金を添加する
方法は、不活性ガスを底部より導入して溶鋼を撹
拌しながら、上吹浸漬ランスより酸素供給と化学
量論的に等価以上の線状の金属（Al線等）また
は合金を送り込み、該ランス下端で溶鋼との接触
により溶解せしめて溶鋼温度を上昇させる方法で
ある。 従来技術の問題点 しかし、従来の前記の方法における溶鋼の
撹拌はすべて取鍋底部に設置されたポーラスプラ
グからの不活性ガス吹込みにより行なわれている
ため、ポーラスプラグの耐火物溶損、ポーラスプ
ラグの目詰り、補修工数の増大等を招き、不活性
ガス流量を増加して撹拌力を高めることができな
い。したがつて、ポーラスプラグによる底吹撹拌
では送酸速度を上げて昇熱速度を上昇させること
ができなかつた。 この発明は従来の前記問題を解決するためにな
されたものであり、溶鋼の撹拌力を高めて昇熱速
度を上昇させ得る取鍋内溶鋼の昇熱方法を提案せ
んとするものである。 発明の構成 この発明に係る取鍋内溶鋼の昇熱方法は、取鍋
内溶鋼中に溶鋼表面と取鍋底面間距離の１／２よ
り深く浸漬させたバブリングランスにより不活性
ガスを吹込んで溶鋼を撹拌し、その時発生するプ
ルームにより露出された溶鋼浴面より小さい直径
を有するシユノーケルを浸漬してスラグをカツト
した後、前記シユノーケル内の溶鋼浴面に発熱剤
を添加して上吹ランスにて酸素吹錬を行うことを
特徴するものである。 作 用 取鍋内溶鋼中にバブリングランスを溶鋼表面を
取鍋底面間距離の１／２より深く浸漬させて不活
性ガスを吹込むことによつて溶鋼を撹拌する方法
によれば、不活性ガス流量を従来のポーラスプラ
グによる方式より増大できる。つまり、大流量の
不活性ガスを吹込むことが可能となり、溶鋼の撹
拌力を高ることができるので、酸素供給速度を上
げ、昇熱速度を上昇させることが可能となるので
ある。 なお、バブリングランスを溶鋼表面と取鍋底面
間距離の１／２より深く浸漬させたのは、溶鋼表
面を取鍋底面間距離の１／２より浅いと不活性ガ
スが取鍋底面付近に届かず撹拌が不十分となるた
めである。しかし、バブリングランスは、溶鋼表
面取鍋底面間距離の２／３〜３／４より深く浸漬
するのが好ましいが、通常の100〜500トンクラス
の取鍋においては、不活性ガスが取鍋底面に強く
当たらないよう、取鍋底面との間隔を最底50〜
100cmとる必要がある。 また、上記溶鋼の撹拌によつて発生するプルー
ムにより露出する溶鋼浴面より小さい直径を有す
るシユノーケルを溶鋼中に浸漬させることによ
り、スラグのない溶解浴面を形成させることがで
きるので、このスラグのない溶鋼浴面に発熱剤を
添加することにより発熱剤と溶鋼との反応効率が
高められる。この反応効率の上昇により有価成分
の損失、スラグ中酸化物の低減がはかられる。 また、溶鋼の撹拌はバブリングランスにより行
なうので、ポーラスプラグの耐火物溶損や目詰
り、補修工数の増大等の問題がの解決できる。 具体例 第１図はこの発明方法の一実施例を示す概略図
で、１は取鍋、２は溶鋼、３はバブリングラン
ス、４は酸素ランス、５はシユノーケル、６はス
ラグ、G1はAr，CO2等の不活性ガス、G2は酸素
ガスである。８は集塵フードである。 すなわち、溶解炉で溶解した溶鋼２を取鍋１に
移し、溶鋼中に溶鋼表面と取鍋底面間距離の１／
２より深く浸漬したバブリングランス３より不活
性ガスを吹込んで溶鋼２を撹拌する。この溶鋼の
撹拌により発生するプルームにより溶鋼浴面が露
出し、この露出した溶鋼浴面７より小さい直径を
有するシユノーケル５を溶鋼中に浸漬する。この
シユノーケル５は耐火物がコーテイングれた浸漬
管でである。このシユノーケルを前記溶鋼浴面７
に浸漬することによつて、周囲の浮上スラグをカ
ツトしてシユノーケル内にスラグのない溶鋼浴面
を形成することができる。 しかる後、前記シユノーケル５内の溶鋼浴面上
に発熱剤を添加し、所定の高さに下降した酸素ラ
ンス４より酸素ガスを吹込んで酸素吹錬を開始す
る。なお、発熱剤は酸素吹錬前に全量投入する
か、もしくは吹錬中に分割投入する。 酸素吹錬終了後、溶鋼清浄性をより高めるため
バブリングを数分間継続し、しかる後バブリング
ランス３を上昇させ、続いてシユノーケル５を上
昇させることで昇熱処理を終了する。 実施例 第１図に示す設備により、第１表に示す成分を
有する溶鋼160トンを取鍋に収容し、取鍋上部か
らシユノーケル内の溶鋼表面にAlを添加して後、
溶鋼中に溶鋼表面と取鍋底面間距離の４／５〜
５／６程度浸漬させたバブリングランスからAr
ガスを吹込んで溶鋼を撹拌しながら、酸素ランス
から酸素ガスを吹込んで酸素吹錬を実施した。ま
た、比較のため従来法（底吹撹拌）により昇熱処
理を実施した。 本実施例の処理条件を第２表に、昇熱処理前後
の［Ｃ］［Ｐ］［Ｎ］の変動を第２図にそれぞれ
示す。 第２表より、従来法では５℃／分の昇熱速度し
か得られなかつたのに対し、本発明法では最大
12.5℃／分の高昇熱速度が得られた。また、昇熱
処理前後の［Mn］［Si］の成分変化率は10％以
下と有価成分ロスも抑制できた。さらに、第２図
より明らかなごとく、［Ｃ］［Ｐ］［Ｎ］につい
てもほとんど成分の変動は認められなかつた。
鋼の昇熱方法に係り、取鍋内溶鋼にAlを添加し
酸素吹錬して溶鋼を昇熱させる方法に関する。 従来の技術 製鋼プロセスにおいて、転炉のごとき精錬炉に
おいて精錬の完了した取鍋内溶鋼を連続鋳造等に
供給し、あるいは取鍋精錬を行なう場合は、溶鋼
温度を補修することが必要である。この溶鋼温度
を補償する方法としては、例えば下記に示す方法
が知られている。 取鍋内溶鋼に発熱剤を添加し酸素吹きする方
法（特開昭54−149313、特開昭59−89708、特
開昭61−235506）。 取鍋内溶鋼中に線状の金属または合金を添加
する方法（特公昭54−29163）。 さらに詳しく説明すると、の方法は取鍋に収
容した溶鋼のAl、Si等の発熱剤を添加し、取鍋
底部から不活性ガスを吹込んで溶鋼を撹拌しなが
ら酸素吹錬して溶鋼温度を上昇させる方法であ
る。また、の溶鋼に金属または合金を添加する
方法は、不活性ガスを底部より導入して溶鋼を撹
拌しながら、上吹浸漬ランスより酸素供給と化学
量論的に等価以上の線状の金属（Al線等）また
は合金を送り込み、該ランス下端で溶鋼との接触
により溶解せしめて溶鋼温度を上昇させる方法で
ある。 従来技術の問題点 しかし、従来の前記の方法における溶鋼の
撹拌はすべて取鍋底部に設置されたポーラスプラ
グからの不活性ガス吹込みにより行なわれている
ため、ポーラスプラグの耐火物溶損、ポーラスプ
ラグの目詰り、補修工数の増大等を招き、不活性
ガス流量を増加して撹拌力を高めることができな
い。したがつて、ポーラスプラグによる底吹撹拌
では送酸速度を上げて昇熱速度を上昇させること
ができなかつた。 この発明は従来の前記問題を解決するためにな
されたものであり、溶鋼の撹拌力を高めて昇熱速
度を上昇させ得る取鍋内溶鋼の昇熱方法を提案せ
んとするものである。 発明の構成 この発明に係る取鍋内溶鋼の昇熱方法は、取鍋
内溶鋼中に溶鋼表面と取鍋底面間距離の１／２よ
り深く浸漬させたバブリングランスにより不活性
ガスを吹込んで溶鋼を撹拌し、その時発生するプ
ルームにより露出された溶鋼浴面より小さい直径
を有するシユノーケルを浸漬してスラグをカツト
した後、前記シユノーケル内の溶鋼浴面に発熱剤
を添加して上吹ランスにて酸素吹錬を行うことを
特徴するものである。 作 用 取鍋内溶鋼中にバブリングランスを溶鋼表面を
取鍋底面間距離の１／２より深く浸漬させて不活
性ガスを吹込むことによつて溶鋼を撹拌する方法
によれば、不活性ガス流量を従来のポーラスプラ
グによる方式より増大できる。つまり、大流量の
不活性ガスを吹込むことが可能となり、溶鋼の撹
拌力を高ることができるので、酸素供給速度を上
げ、昇熱速度を上昇させることが可能となるので
ある。 なお、バブリングランスを溶鋼表面と取鍋底面
間距離の１／２より深く浸漬させたのは、溶鋼表
面を取鍋底面間距離の１／２より浅いと不活性ガ
スが取鍋底面付近に届かず撹拌が不十分となるた
めである。しかし、バブリングランスは、溶鋼表
面取鍋底面間距離の２／３〜３／４より深く浸漬
するのが好ましいが、通常の100〜500トンクラス
の取鍋においては、不活性ガスが取鍋底面に強く
当たらないよう、取鍋底面との間隔を最底50〜
100cmとる必要がある。 また、上記溶鋼の撹拌によつて発生するプルー
ムにより露出する溶鋼浴面より小さい直径を有す
るシユノーケルを溶鋼中に浸漬させることによ
り、スラグのない溶解浴面を形成させることがで
きるので、このスラグのない溶鋼浴面に発熱剤を
添加することにより発熱剤と溶鋼との反応効率が
高められる。この反応効率の上昇により有価成分
の損失、スラグ中酸化物の低減がはかられる。 また、溶鋼の撹拌はバブリングランスにより行
なうので、ポーラスプラグの耐火物溶損や目詰
り、補修工数の増大等の問題がの解決できる。 具体例 第１図はこの発明方法の一実施例を示す概略図
で、１は取鍋、２は溶鋼、３はバブリングラン
ス、４は酸素ランス、５はシユノーケル、６はス
ラグ、G1はAr，CO2等の不活性ガス、G2は酸素
ガスである。８は集塵フードである。 すなわち、溶解炉で溶解した溶鋼２を取鍋１に
移し、溶鋼中に溶鋼表面と取鍋底面間距離の１／
２より深く浸漬したバブリングランス３より不活
性ガスを吹込んで溶鋼２を撹拌する。この溶鋼の
撹拌により発生するプルームにより溶鋼浴面が露
出し、この露出した溶鋼浴面７より小さい直径を
有するシユノーケル５を溶鋼中に浸漬する。この
シユノーケル５は耐火物がコーテイングれた浸漬
管でである。このシユノーケルを前記溶鋼浴面７
に浸漬することによつて、周囲の浮上スラグをカ
ツトしてシユノーケル内にスラグのない溶鋼浴面
を形成することができる。 しかる後、前記シユノーケル５内の溶鋼浴面上
に発熱剤を添加し、所定の高さに下降した酸素ラ
ンス４より酸素ガスを吹込んで酸素吹錬を開始す
る。なお、発熱剤は酸素吹錬前に全量投入する
か、もしくは吹錬中に分割投入する。 酸素吹錬終了後、溶鋼清浄性をより高めるため
バブリングを数分間継続し、しかる後バブリング
ランス３を上昇させ、続いてシユノーケル５を上
昇させることで昇熱処理を終了する。 実施例 第１図に示す設備により、第１表に示す成分を
有する溶鋼160トンを取鍋に収容し、取鍋上部か
らシユノーケル内の溶鋼表面にAlを添加して後、
溶鋼中に溶鋼表面と取鍋底面間距離の４／５〜
５／６程度浸漬させたバブリングランスからAr
ガスを吹込んで溶鋼を撹拌しながら、酸素ランス
から酸素ガスを吹込んで酸素吹錬を実施した。ま
た、比較のため従来法（底吹撹拌）により昇熱処
理を実施した。 本実施例の処理条件を第２表に、昇熱処理前後
の［Ｃ］［Ｐ］［Ｎ］の変動を第２図にそれぞれ
示す。 第２表より、従来法では５℃／分の昇熱速度し
か得られなかつたのに対し、本発明法では最大
12.5℃／分の高昇熱速度が得られた。また、昇熱
処理前後の［Mn］［Si］の成分変化率は10％以
下と有価成分ロスも抑制できた。さらに、第２図
より明らかなごとく、［Ｃ］［Ｐ］［Ｎ］につい
てもほとんど成分の変動は認められなかつた。
【表】
【表】
発明の効果
以上説明したごとく、この発明方法によれば、
不活性ガス流量を増加して溶鋼の撹拌力を増大で
きるので、送酸速度を上げて昇熱速度を上昇させ
ることができるとともに、有価成分ロスおよび低
級酸化物の低減もはかることができる。また、溶
鋼撹拌用不活性ガスは上吹浸漬ランスにより吹込
むので、ポーラスプラグ方式に比べ耐火物コスト
が安価につく上、溶鋼撹拌を安定して行なうこと
ができる。 したがつて、この発明は最近特に重要となつて
いる転炉での２次精錬の効果的実施のために必要
な溶鋼温度、溶解清浄性の補償に大きく寄与する
ものである。
不活性ガス流量を増加して溶鋼の撹拌力を増大で
きるので、送酸速度を上げて昇熱速度を上昇させ
ることができるとともに、有価成分ロスおよび低
級酸化物の低減もはかることができる。また、溶
鋼撹拌用不活性ガスは上吹浸漬ランスにより吹込
むので、ポーラスプラグ方式に比べ耐火物コスト
が安価につく上、溶鋼撹拌を安定して行なうこと
ができる。 したがつて、この発明は最近特に重要となつて
いる転炉での２次精錬の効果的実施のために必要
な溶鋼温度、溶解清浄性の補償に大きく寄与する
ものである。
第１図はこの発明の一実施例を示す概略図であ
る。第２図はこの発明の実施例における昇熱処理
前後の成分変動を示す図である。 １…取鍋、２…溶鋼、３…バブリングランス、
４…酸素ランス、５…シユノーケル、６…スラ
グ。
る。第２図はこの発明の実施例における昇熱処理
前後の成分変動を示す図である。 １…取鍋、２…溶鋼、３…バブリングランス、
４…酸素ランス、５…シユノーケル、６…スラ
グ。
Claims (1)
- １ 取鍋内溶鋼に発熱剤を添加し、不活性ガスを
吹込んで溶鋼を撹拌しながら酸素吹錬する取鍋内
溶鋼の昇熱方法において、取鍋内溶鋼中に溶鋼表
面と取鍋底面間距離の１／２より深く浸漬させた
バブリングランスにより不活性ガスを吹込んで溶
鋼を撹拌し、その時発生するプルームにより露出
された溶鋼浴面より小さい直径を有するシユノー
ケルを浸漬してスラグをカツトした後、前記シユ
ノーケル内の溶鋼浴面に発熱剤を添加して上吹ラ
ンスにて酸素吹錬を行うことを特徴とする取鍋内
溶鋼の昇熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21382687A JPS6456816A (en) | 1987-08-27 | 1987-08-27 | Heating method for molten steel in ladle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21382687A JPS6456816A (en) | 1987-08-27 | 1987-08-27 | Heating method for molten steel in ladle |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6456816A JPS6456816A (en) | 1989-03-03 |
| JPH0510406B2 true JPH0510406B2 (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=16645665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21382687A Granted JPS6456816A (en) | 1987-08-27 | 1987-08-27 | Heating method for molten steel in ladle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6456816A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0726402A (ja) * | 1993-07-12 | 1995-01-27 | Sfim Srl | パンティー・ストッキングの製造方法とその半製品 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2097609C (en) * | 1991-10-03 | 1999-03-16 | Shinichi Takeshima | Device for purifying exhaust of internal combustion engine |
| EP0598917B2 (en) * | 1992-06-12 | 2009-04-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust emission control system for internal combustion engine |
| WO1993025805A1 (fr) * | 1992-06-12 | 1993-12-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Systeme de limitation d'emission de gaz d'echappement pour moteur a combustion interne |
| JP2605553B2 (ja) * | 1992-08-04 | 1997-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2605556B2 (ja) * | 1992-10-13 | 1997-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| EP0625633B1 (en) * | 1992-12-03 | 2000-03-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas cleaning apparatus for internal combustion engines |
| JP2760251B2 (ja) * | 1993-03-12 | 1998-05-28 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気ガス浄化装置 |
| KR100270117B1 (ko) * | 1996-12-14 | 2000-10-16 | 이구택 | 용강의 탈가스처리시 용강의 승온방법 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54149313A (en) * | 1978-05-16 | 1979-11-22 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Elevated temperature refining method for molten steel |
| JPS6137912A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-22 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の真空精錬法 |
| JPS61133307A (ja) * | 1984-12-03 | 1986-06-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 溶鋼の精錬方法 |
| JPS61235506A (ja) * | 1985-04-09 | 1986-10-20 | Nippon Steel Corp | 取鍋内溶鋼の昇熱法 |
-
1987
- 1987-08-27 JP JP21382687A patent/JPS6456816A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0726402A (ja) * | 1993-07-12 | 1995-01-27 | Sfim Srl | パンティー・ストッキングの製造方法とその半製品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6456816A (en) | 1989-03-03 |
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