JPH05134776A - 温度依存性電流発生器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 調整可能な温度依存性を有する出力電流を供
給するための電流発生器を提供する。 【構成】 温度に対して調整可能な線形関係を持つこと
ができる電流を生じる、相互コンダクタンス電流倍率器
（５９）、電流ミラー（７０）、２つの温度に依存する
電流発生回路（Ｑ₇、Ｒ₁；Ｑ₈、Ｑ₉、Ｒ₄）、および電
流ソース（７７）を含む調整可能な温度に依存する電流
発生器。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、調整可能な温度依存性
を有する電流発生器に関する。

【０００２】

【従来の技術】温度の関数として変化する電流を生じる
回路を提供することが望ましい多くの電子的用途があ
り、このような回路は存在する。しかし、電流発生回路
が調整可能であり、線形温度依存性を達成でき、かつ集
積回路における使用に適することが望ましい他の用途が
ある。

【０００３】例えば、自動車または他の車両用の計装回
路は、トランスジューサ入力に依存する。トランスジュ
ーサは、入力の刺激に応答して増幅回路に対して信号を
与える。この信号は、典型的には、ＤＣオフセット電圧
を持ち、トランスジューサが温度依存特性を有するとき
温度とともに変化し得る。増幅回路の出力には、増幅さ
れたトランスジューサ信号がある。望ましいことは、ト
ランスジューサに対する入力刺激に比例するも温度には
依存しない信号である。このことは、トランスジューサ
の感度における温度変化を補償するように温度に依存す
る増幅部における利得を確立することにより達成し得
る。典型的には、出力が使用可能な電圧範囲内にあるよ
うに、増幅の後出力を更にオフセットするために加算段
が追加される。もし上記回路におけるトランスジューサ
がピエゾ抵抗タイプであるならば、このトランスジュー
サは双曲線状に上昇する温度とともに減少する感度を呈
し得る。このような場合、全体的な伝達関数が温度に依
存しないように、温度と線形的に増加する対応する増幅
器利得を持つことが望ましい。しかし、トランスジュー
サからの信号がオフセット項を含む時、この項も温度に
依存する利得項で乗じられるため、問題が生じる。トラ
ンスジューサのオフセットは典型的には温度には依存し
ないが、増幅器の温度に依存する利得により乗じられる
時、オフセットは温度に依存するようになる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】出力に現れるオフセッ
ト項の温度依存性を除去する１つ公知の方法は、トラン
スジューサにおけるオフセットを取除くようトリムする
手段を用いることによる。しかし、多くの場合に、トラ
ンスジューサのオフセットの正確な値が増幅および補償
回路が付設されるまでは知られないため、この方法は実
用的でない。このような場合、オフセット補償の別の方
法が望ましい。

【０００５】本発明は、改善された温度に依存する電流
発生器を提供することを目的とする。本発明の特質によ
れば、請求項１に記載される如き調整可能な温度依存性
を持つ出力電流を供給すえるための電流発生器が提供さ
れる。本発明は、上記の回路の増幅段の出力におけるオ
フセットの補償を提供するために理想的である調整可能
な温度依存性の電流発生器を提供することができる。

【０００６】

【課題を解決するための手段】一実施例において、下記
を関係を持つことができる相互コンダクタンス電流変調
器、電流ミラー、２つの温度依存性電流発生回路および
電流ソースの独特な組合わせが使用される。即ち、 (１) Ｉ_t＝Ｇ_c（Ａ−Ｂ）／（Ａ＋Ｂ） 但し、Ｉ_tは出力電流、Ｇ_cはオフセットのため出力電流
が使用できるトランスジューサまたは増幅器の温度依存
利得と一致するよう調整可能である電流発生器の所要の
利得であり、ＡおよびＢは温度と共に変化する変数であ
る。この回路は、下式となるように更に調整することが
できる。即ち、 (２) （Ａ−Ｂ）／（Ａ＋Ｂ）＝Ｋ（Ｔ−Ｔ_O） 但し、Ｔは回路の温度、Ｋは比例定数、Ｔ_Oは任意の試
験温度でよい予め定めた温度である。上記の式(２)にお
ける機能を得ることにより、この回路は、多くのトラン
スジューサの温度依存性と一致し得る線形温度依存性を
持つ。この実施例の１つの利点は、Ｇ_cおよびＴ_Oが調整
自在であり、電流発生器が、温度に依存する電流ソース
を必要とする色々なあり得る回路設計の種々の特性と一
致することを可能にする。本発明の他の実施例は、他の
回路要素を含むが、依然として上記の機能を達成し得
る。

【０００７】構造的には、この実施例は、４つの電流が
流れる４つの１次電流経路を部分的に定義する４つのト
ランジスタを含む第１の回路を含む電流発生器である。
この第１の回路はまた、相互コンダクタンス電流倍増器
と接続された２つのトランスジューサを含む電流ミラー
を含む。電流Ｉ_tが流れる出力電流経路もまた、前記第
１の回路の一部である。２つの電流発生回路が、温度の
関数として２つの１次電流を生じて、電流発生器の温度
依存性を達成する。最後に、温度に依存しない電流制御
手段が、電流発生器の利得を定義する他の２つの１次電
流を制御する。

【０００８】

【実施例】本発明の一実施例を、単なる例示として添付
図面に関して以下に記載する。図１に関して、本発明の
望ましい実施態様は計装回路に使用されるものである。
測定されるパラメータは、図２に示される如きピエゾ抵
抗圧力セルでよく、かつ関数Ｇ_X［Ｔ］なる入力刺激と
関連する線１４上に出力信号生じるトランスジューサ１
２に対して物理的刺激１０を加える。但し、Ｔはトラン
スジューサの温度である。線１４上のこのトランスジュ
ーサの出力信号は、典型的には温度依存性であるかある
いはそうでないオフセット電圧を含む。この説明の目的
のため、オフセット電圧は温度依存性ではないが、以下
に説明するように、温度依存性増幅段１６に対して入力
され、その結果、温度依存性となる。

【０００９】線１４上の信号は、Ａ_X［Ｔ］の利得を持
つ温度依存性増幅器１６に対して入力される。この回路
は、チップ上の集積化に適し、トランスジューサと小さ
なパッケージに容易にパッケージ化でき、その結果トラ
ンスジューサの温度および増幅および他の回路の温度が
実質的に同じとなる。増幅器１６の利得の温度依存性
は、トランスジューサ１２の温度依存性を補償するよう
に調整され、その結果増幅器出力が測定されるパラメー
タに対して所要の関係を持つようにする。しかし、先に
述べたように、増幅器１６はまた温度依存性因数でトラ
ンスジューサのオフセット電圧を乗じる。結果として得
る温度依存性のオフセット因数が線１８の増幅器出力に
含まれる。

【００１０】トランスジューサ１２同じ増幅段１６に対
する回路の事例については、その全容が参考のため本明
細書に引用される米国特許第４，８８３，９９２号に記
載されている。

【００１１】加算段２２では、線１８の信号が線２０の
オフセット電圧Ｖ_aに加算され、その結果この信号は使
用可能な電圧範囲内にある。望ましい実施態様は、線１
８における温度依存性オフセット信号を補償する線２４
における温度依存性オフセット電圧Ｖ_bを提供する。増
幅因数が実質的に線形な関数における温度と共に変化す
るものとして、電圧Ｖ_bは下記の如くに得られる。即
ち、 Ｖ_b ＝ Ｇ_c（Ｔ−Ｔ_O） 但し、Ｇ_cは利得項、Ｔは温度、Ｔ_Oは予め定めた試験温
度である。本例は、Ｇ_cおよびＴ_Oの両者を調整可能に
し、そのため広範囲の異なるトランスジューサおよび回
路用途で使用することができる。温度依存性オフセット
電圧Ｖ_bが加算された後、線２６に結果として得る信号
は、温度に依存しないパラメータの正確な測定を反映す
る。以下に説明する詳細な回路においては、トランスジ
ューサからの電圧信号が電流信号へ変換され、増幅さ
れ、オフセット電流が加えられ、再び電圧信号に変換さ
れる。

【００１２】図２においては、トランスジューサ１２
は、供給電圧Ｖ_ccがピエゾ抵抗３０および３６の各々の
一端部に加えられるように接続されたピエゾ抵抗３０、
３４、３６および４０のブリッジ回路を含み、接地電位
がピエゾ抵抗３４および４０の各々の一端部に加えられ
る。差のブリッジ出力は、ピエゾ抵抗３０および３４の
接合点３２、およびピエゾ抵抗３６および４０の接合点
３８から得られ、差の電圧／電流コンバータ４２の差入
力に加えられ、このコンバータでは差の入力電圧と比例
する出力電流が生成される。この出力電流は、相互コン
ダクタンス倍率器４４へ送られ、これにおいて電流は温
度依存性の電流発生器４６で生成される１対の補償電流
の比により乗じられて補償された出力電流を生じる。こ
の補償された出力電流は、調整可能な温度依存性の電流
発生器５０により生成される温度依存性のオフセット電
流Ｉ_t（所要の電圧Ｖ_bに比例する）と加算される。この
加算された電流は、出力電圧に変換され、フィードバッ
ク即ち出力抵抗５２、オフセット調整抵抗４８およびバ
イアス基準電圧Ｖ_aを持つ演算増幅器５４を含む出力増
幅器の加算回路２２で増幅される。増幅器加算回路２２
の線２６上の出力は、出力電圧Ｖ_outであり、トランス
ジューサに対する入力刺激に比例する。

【００１３】ピエゾ抵抗ブリッジ圧力セル１２は、出力
電圧が温度依存性である物理的入力パラメータの１つの
値が存在する特性を有する。あるピエゾ抵抗圧力セルの
場合は、この値はゼロ値であり、即ち、差の電圧出力は
使用可能な温度範囲全体にわたってゼロである。全ての
このような圧力セルは出力電圧が温度依存性である点を
持つが、これはゼロの電圧レベルでは自動的には生じな
い。本例の利点なしには、圧力セルに対する計装回路の
適正な動作のためにはゼロ電圧軸上の交差点によりゼロ
化されることが必要である。以下に説明するように、補
償されねばならないオフセット電圧量を低減するため、
本例では圧力セルをゼロ化することが依然として望まし
い。

【００１４】圧力セルは、高い温度のウエーハ試験にお
いてゼロ化することができる。圧力セルは依然としてシ
リコン・ウエーハ形態であるが、隔壁を形成するためキ
ャビティがエッチングされ、セルが１．５mm（６０ミ
ル）厚さのガラス板に静電結合されて室温および高い温
度で出力試験を受け、ピエゾ抵抗の１つの調整トリミン
グによりゼロ化された圧力セル出力を生じる。この試験
および調整は、結合プロセスがセルの特性をこの変数に
関して変化させるため、セルがガラスに静電結合された
後で行われなければならない。完全にゼロ化された圧力
セルの生産は、計装回路の高温機能試験の必要を無く
す。しかし、明らかなように、完全にゼロ化された圧力
セルを得ることはしばしば実際には不可能である。出力
が温度依存性でないトランスジューサのある程度のオフ
セット電圧が存在する結果となる。

【００１５】差の電圧／電流コンバータ４２、相互コン
ダクタンス倍率器４４および差電流発生器４６の詳細な
説明は、米国特許第４，８８３，９９２号に詳細にされ
ており、本文ではこれ以上説明はしない。

【００１６】図３には、トランスジューサ１２（図１お
よび図２）における負のオフセット電圧を補償する調整
可能な温度依存性の電流発生器５０ａの一実施例の回路
図が示される。この回路は、図２の電圧／電流変換、増
幅および加算回路と共に単一チップ上に集積化される。
図３の回路の場合は、全てのトランジスタは等価のエミ
ッタ領域を持ち、理想的には相互に実質的に同じであ
る。トランジスタＱ₁、Ｑ₂、Ｑ₃およびＱ₄が、独立的な
電圧ソースＶ_biasに対する線６０を介してバイアスされ
た相互コンダクタンス電流倍率器５９を形成する。トラ
ンジスタＱ₅およびＱ₆は、図示の如くトランジスタＱ₂
およびＱ₃と接続された電流ミラー回路７０を形成して
いる。

【００１７】トランジスタＱ₁、Ｑ₂、Ｑ₃およびＱ₄は全
て、電流Ｉ₁、Ｉ₂、Ｉ₃およびＩ₄が流れる電流経路の一
部である。トランジスタＱ₆に流れる電流８２は、電流
ミラー回路７０の故に電流Ｉ₂と実質的に同じである。
線２４上の出力電流Ｉ_t［Ｔ］は、電流Ｉ₂およびＩ₃の
差と等しい。電流Ｉ₂およびＩ₃の和は、電流ソース７７
により制御される電流Ｉ_Xと等しい。相互コンダクタン
ス電流倍率器５９は、下記の関係を持つ電流倍率回路で
ある。即ち、 Ｉ₁Ｉ₂ ＝ Ｉ₃Ｉ₄ トランジスタＱ₁およびＱ₂のベース／エミッタ電圧の和
は、トランジスタＱ₃およびＱ₄のそれに等しい。ベース
／エミッタ電圧はアクティブ状態の線形領域におけるコ
レクタ電流の略々対数関数であるため、トランジスタＱ
₁およびＱ₂におけるコレクタ電流の積はトランジスタＱ
₃およびＱ₄のそれと等しい。これらの関係から、出力電
流Ｉ_tが下式により与えられることが示される。即ち、 Ｉ_t ＝ Ｉ_X（Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄） 電流ソース７７は温度に依存しないため、回路に対する
所要の利得項Ｇ_cを得るように適正に調整することがで
きる。

【００１８】電流Ｉ₁は、トランジスタＱ₇および抵抗Ｒ
₁を含む第１の電流生成回路により温度に依存するよう
に制御される。トランジスタＱ₂のベースに流れる電流
は無視し得るため、実質的に全ての電流Ｉ₁がトランジ
スタＱ₇および抵抗Ｒ₁に流れる。トランジスタＱ₇は、
温度に依存しない一定電圧のソースにより順方向にバイ
アスされ、電圧Ｖ_bgを供給する。この回路においては、
トランジスタＱ₇の温度にわたる順方向のベース／エミ
ッタ電圧（Ｖ_be）の高度に線形の関係を用いて電流Ｉ₁
の温度依存性を生じる。電圧Ｖｂｇが一定であるため、
トランジスタＱ₇のベースと抵抗Ｒ₁の接地接続間の電圧
は一定である。しかし、トランジスタＱ₇のベース／エ
ミッタ電圧が温度と共に変化するため、抵抗Ｒ₁の両端
の電圧は変化して電流Ｉ₁である抵抗Ｒ₁の電流を変化さ
せる。このように、電流Ｉ₁は線形の温度依存性を生じ
る。

【００１９】電流ソース７９、トランジスタＱ₈および
Ｑ₉、および抵抗Ｒ₄を含む第２の電流生成回路は、電流
Ｉ₄の線形の温度依存性を生じる。電流ソース７９は、
トランジスタＱ₈を順方向にバイアスする電流８０を生
じる。抵抗Ｒ₄は、トランジスタＱ₉のベースとエミッタ
の両端に接続される。電流Ｉ₄は、トランジスタＱ₈およ
び抵抗Ｒ₄を経てトランジスタＱ₄を流れる。トランジス
タＱ₉のベース／エミッタ電圧は、トランジスタＱ₇のベ
ース／エミッタ電圧と同じ温度依存性を有する。トラン
ジスタＱ₉のベース／エミッタ電圧が温度と共に変化す
る時、抵抗Ｒ₄のベース／エミッタ電圧の電圧が変化し
て、抵抗Ｒ₄に流れる電流Ｉ₄を変化させる。このよう
に、電流Ｉ₄は、電流Ｉ₁のそれと反対の温度依存性を得
る。

【００２０】電流Ｉ_t［Ｔ］が線形温度依存性を持つこ
とが要求される時、電流Ｉ₁およびＩ₄は下記の如き関連
を持たねばならない。即ち、 （Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄）＝Ｋ（Ｔ−Ｔ_O） 但し、Ｋは比例定数であり、Ｔ_Oは試験温度である。上
記の線形関係を得るためには、理想的にはトランジスタ
Ｑ₁、Ｑ₂、Ｑ₃、Ｑ₄、Ｑ₇、Ｑ₈およびＱ₉が同じであ
り、トランジスタＱ₅およびＱ₆が同じであり、抵抗Ｒ₁
およびＲ₄が同じである。Ｖ_bgは、試験温度Ｔ_Oにおける
トランジスタのベース／エミッタ電圧Ｖ_beであるＶ_beo
の２倍に設定される。実際には、トランジスタ間には不
整合があり、これはＩ₁とＩ₄間の関係に誤差項を生じ得
る。この誤差を補正するため、抵抗Ｒ₁およびＲ₄はトラ
ンジスタの全体的な不整合を否定するように調整するこ
とができる。これを達成するためには、システムは最初
に所要の試験温度Ｔ_Oにされ、そこで電圧ソースＶ_bgが
Ｖ_bg＝２Ｖ_beoとなるように調整される。Ｉ_t［Ｔ］を監
視しながら、Ｉ_t［Ｔ＝Ｔ_O］がゼロに強制されるように
Ｒ₄またはＲ₁が調整される。これは、（Ｉ₁＋Ｉ₄）の和
が温度に依存しない故に、下記の所要の関係が達成でき
ることを保証する。Ｇ_cは、Ｉ_Xを制御する電流ソース７
７の調整により設定される。即ち、 Ｉ_t［Ｔ］＝Ｇ_c（Ｔ−Ｔ_O） 図３の回路は、トランスジューサのオフセット電圧が負
である時に望ましい。トランスジューサのオフセット電
圧が正であることが判っている時は、図４の回路が望ま
しい。図４の温度依存性の電流発生器５０ｂは、トラン
ジスタＱ₇のコレクタがトランジスタＱ₄のエミッタと接
続され、トランジスタＱ₈のコレクタはトランジスタＱ₁
のエミッタと接続される。このような接続の結果とし
て、Ｉ_tの出力電流は下記の如く定義される。即ち、 Ｉ_t＝−Ｉ_X（Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄） 明らかなように、図４の回路を用いて、Ｉ_tは正のオフ
セット電圧を補償するため使用することができる。

【００２１】図５の回路は、正および負の両方のオフセ
ット電圧を補償するために望ましい。図５において、温
度依存性のオフセット電流発生器５０ｃは、トランジス
タＱ₁、Ｑ₂、Ｑ₃、Ｑ₄、Ｑ₁₁、Ｑ₁₂およびＱ₁₃を含む４
つの直角位相相互コンダクタンス電流倍率器５８を含
む。トランジスタＱ₁₁は、第５の電流経路の一部であ
り、図示の如くトランジスタＱ₁のベースと接続されて
いる。トランジスタＱ₁₁のエミッタは、それぞれトラン
ジスタＱ₇および抵抗Ｒ₁と同じであるトランジスタＱ₁₇
および抵抗Ｒ₁₁を含む電流発生回路と接続されている。
このような回路構成により、トランジスタＱ₁₁に流れる
電流Ｉ₁₁はトランジスタＱ₁に流れる電流と同じであ
る。

【００２２】トランジスタＱ₁₂およびＱ₁₃は、図示の如
く、電流ミラー回路７０および温度に依存しない電流ソ
ース８７と接続されている。電流ソース８７は、トラン
ジスタＱ₁₂およびＱ₁₃に流れる電流の和である電流Ｉ_y
を制御する。このような回路構成により、出力電流Ｉ_t
は、下式により示すことができる。即ち、 Ｉ_t＝（Ｉ_X−Ｉ_y）（Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄） 明らかなように、Ｉ_XおよびＩ_yを調整することにより、
この回路は正と負の両方の温度依存性の電流を生じるこ
とができ、図２の回路で使用される時、正と負の両方の
オフセット電圧の補償を可能にする。更にまた、抵抗Ｒ
₁が抵抗Ｒ₁₁と等しく、Ｖ_bgが２Ｖ_beoと等しく、Ｉ
_t［Ｔ＝Ｔ_O］がゼロに等しくなるように抵抗Ｒ₄が調整
されるならば、この回路は（Ｔ−Ｔ_O）に比例して温度
依存性となり、その結果 Ｉ_t［Ｔ］＝Ｇ_c（Ｔ−Ｔ_O）となる。

【００２３】上記の回路はオフセット電圧補償の用途に
限定されるものではない。これらの回路は、カメラ、時
計および変化する温度条件に置かれる他の計器を含む調
整可能な温度依存性の電流ソースが望ましいどんな場合
にも使用することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明が要求される温度補償を行う計装回路を
示す回路図である。

【図２】調整可能な温度依存電流発生器の一実施例が設
けられた図１の計装回路を示す回路図である。

【図３】負のオフセット電圧を打消すのに有効な図２の
調整可能な温度依存電流発生器の１つの構成を示す回路
図である。

【図４】正のオフセット電圧の打消しに有効な図２の調
整可能な温度依存電流発生器の第２の構成を示す回路図
である。

【図５】正または負のオフセット電圧の打消しに有効な
図２の調整可能な温度依存電流発生器の第３の構成を示
す回路図である。

【符号の説明】

１０ 物理的刺激 １２ ピエゾ抵抗ブリッジ圧力セル １４ 線 １６ 温度依存性増幅器 １８ 線 ２０ 線 ２２ 出力増幅器加算回路 ３０ ピエゾ抵抗 ３２ 接合点 ３４ ピエゾ抵抗 ３６ ピエゾ抵抗 ３８ 接合点 ４０ ピエゾ抵抗 ４２ 差の電圧／電流コンバータ ４４ 相互コンダクタンス倍率器 ４６ 温度依存性差電流発生器 ５０ 調整可能温度依存性電流発生器 ５０ａ 調整可能温度依存性電流発生器 ５０ｂ 温度依存性電流発生器 ５０ｃ 温度依存性オフセット電流発生器 ５２ 出力抵抗 ５４ 演算増幅器 ５８ 直角位相相互コンダクタンス電流倍率器 ５９ 相互コンダクタンス電流倍率器 ７０ 電流ミラー回路 ７７ 電流ソース ７９ 電流ソース ８７ 温度非依存性電流ソース

フロントページの続き (72)発明者 デニス・マイケル・コグリン アメリカ合衆国インデイアナ州46240，イ ンデイアナポリス，カーライル・レーン 1004，アパートメント ビー (72)発明者 ジエフリー・アレン・マイケル アメリカ合衆国インデイアナ州47401，ブ ルーミントン，アカデイア・コート 3431

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 調整可能な温度依存性を有する出力電流
   を供給する電流発生器において、(１)第１乃至第４の１
   次電流（Ｉ₁−Ｉ₄）の各々が流れる第１乃至第４の１次
   電流経路をそれぞれ提供する第１乃至第４のトランジス
   タ（Ｑ₁−Ｑ₄）を含む相互コンダクタンス電流倍率器
   （５９）と、(２)該相互コンダクタンス電流倍率器（５
   ９）と接続された第５および第６のトランジスタ
   （Ｑ₅、Ｑ₆）を含む電流ミラーとを設け、該第５のトラ
   ンジスタ（Ｑ₅）は前記第２のトランジスタ（Ｑ₂）と接
   続され、前記第６のトランジスタ（Ｑ₆）は前記第３の
   トランジスタ（Ｑ₃）と接続され、かつ(３)ＳＲ電流
   （Ｉ_t）が流れる第３および第６のトランジスタ（Ｑ₃、
   Ｑ₆）間に接続された出力電流経路（２４）を設け、該
   出力電流は、式 Ｉ_t＝Ｇ_c（Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄） の第１および第４の１次電流（Ｉ₁、Ｉ₄）に対する関係
   を実質的に有し、前記式の各項は、 電流発生器の利得（Ｇ_c）が温度とは独立的に調整可能
   であるように、温度依存性電流ソース（Ｑ₇、Ｒ₁、
   Ｖ_bg）は第１の１次電流（Ｉ₁）を生じ、第２の温度依
   存性電流ソース（７９、Ｑ₈、Ｑ₉、Ｒ₄）は第４の１次
   電流（Ｉ₄）を生じ、制御手段は温度とは独立的に第２
   および第３の１次電流（Ｉ₂、Ｉ₃）を制御することを特
   徴とする電流発生器。
2. 【請求項２】 前記第１および第２の電流ソースは、前
   記第１および第４の電流（Ｉ₁、Ｉ₄）が、式 （Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄）＝Ｋ（Ｔ−Ｔ_O） の温度に対する関係を有するように、実質的に等しくか
   つ反対の温度依存性を有するようになっており、前記式
   の各項は本文に定義される如くであることを特徴とする
   請求項１記載の電流発生器。
3. 【請求項３】 前記第１の電流ソースが第１および第４
   のトランジスタ（Ｑ₁、Ｑ₄）の１つと接続され、かつ第
   ７のトランジスタ（Ｑ₇）と、該第７のトランジスタ
   （Ｑ₇）のベースと接続された温度依存性電圧ソース
   （Ｖ_bg）と、前記第７のトランジスタ（Ｑ₇）のエミッ
   タおよびグラウンド間に接続された第１の抵抗（Ｒ₁）
   とを含み、該第７のトランジスタ（Ｑ₇）のベース／エ
   ミッタ電圧は温度の関数として変化することにより前記
   第１の抵抗（Ｒ₁）両端の電圧および前記第１および第
   ２の１次電流（Ｉ₁、Ｉ₄）の各々を温度の関数として変
   化させ、前記第２の電流ソースは、前記第１および第４
   のトランジスタ（Ｑ₁、Ｑ₄）の他方と接続され、かつ第
   ８および第９のトランジスタ（Ｑ₈、Ｑ₉）と、第８のト
   ランジスタ（Ｑ₈）を順方向にバイアスする温度に依存
   しない電流ソース（７９）と、前記第９のトランジスタ
   （Ｑ₉）のベースおよびグラウンド間に接続された第２
   の抵抗（Ｒ₄）とを含み、前記第９のトランジスタ
   （Ｑ₉）のベース／エミッタ電圧は温度の関数として変
   化することにより、前記第２の抵抗（Ｒ₄）の両端の電
   圧、および前記第１および第４の１次電流（Ｉ₁、Ｉ₄）
   の他方の各々を温度の関数として変更させることを特徴
   とする請求項１または２に記載の電流発生器。
4. 【請求項４】 前記第７および第９のトランジスタ（Ｑ
   ₇、Ｑ₉）が相互に実質的に同じものであり、前記第１お
   よび第２の抵抗（Ｒ₁、Ｒ₄）が相互に実質的に同じもの
   であり、かつ電圧ソース（Ｖ_bg）は、前記電流発生器の
   温度（Ｔ）が変化する時、第１および第４の１次電流
   （Ｉ₁、Ｉ₄）間の関係が、式 （Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄）＝Ｋ（Ｔ−Ｔ_O） に基いて変化し、前記式の各項は本文に定義される如く
   であることを特徴とする請求項３記載の電流発生器。
5. 【請求項５】 制御手段（７７）が、前記第２および第
   ３のトランジスタ（Ｑ₂、Ｑ₃）、およびグラウンド間に
   接続された調整可能な温度に依存しない電流ソース（７
   ７）を含み、かつ前記電流発生器の利得（Ｇ_c）と実質
   的に直接比例する第２および第３の１次電流（Ｉ₂、
   Ｉ₃）の和に実質的に等しい電流（Ｉ_X）を供給すること
   を特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の電流発
   生器。
6. 【請求項６】 相互コンダクタンス電流倍率器が第４の
   直角位相相互コンダクタンス電流倍率器（５８）であ
   り、かつ第５、第６および第７の電流（Ｉ₁₁、Ｉ₁₂、Ｉ
   ₁₃）が流れる３つの別の電流経路を提供する第１０、第
   １１および第１２のトランジスタ（Ｑ₁₁、Ｑ₁₂、Ｑ₁₃）
   を含み、前記第５の電流（Ｉ₁₁）が前記第１の１次電流
   （Ｉ₁）と実質的に等しく、前記制御手段（７７、８
   ７）が、温度、および第２および第３の１次電流
   （Ｉ₂、Ｉ₃）と独立的に第６および第７の電流（Ｉ₁₂、
   Ｉ₁₃）を制御するようになっており、前記電流発生器
   は、第５の電流（Ｉ₁₁）を生じる第３の温度依存性電流
   ソース（Ｑ₁₇、Ｒ₁₁）を含むことを特徴とする請求項１
   乃至５のいずれかに記載の電流発生器。
7. 【請求項７】 前記第３の電流ソースが、前記第１の電
   流ソースに対して実質的に等しい温度依存性を有するよ
   うになったことを特徴とする請求項６記載の電流発生
   器。
8. 【請求項８】 前記第３の電流ソースは、ベースが温度
   に依存しない電圧ソース（Ｖ_bg）、および第１３のトラ
   ンジスタ（Ｑ₁₇）およびグラウンド間に接続された第３
   の抵抗（Ｒ₁₁）と接続された第１３のトランジスタ（Ｑ
   ₁₇）を含み、該第１３のトランジスタ（Ｑ₁₇）のベース
   ／エミッタ電圧は、温度の関数として変化することによ
   り、第３の抵抗（Ｒ₁₁）の両端の電圧および第５の電流
   （Ｉ₁₁）を温度の関数として変化させるようになってい
   ることを特徴とする請求項６または７に記載の電流発生
   器。
9. 【請求項９】 前記第１３のトランジスタ（Ｑ₁₇）は、
   トランジスタ（Ｑ₇、Ｑ₉）と、また前記第１の電流ソー
   スのトランジスタと実質的に同じものであり、該第３の
   抵抗（Ｒ₁₁）は、前記抵抗（Ｒ₁、Ｒ₄）と、あるいは前
   記第１および第２の電流ソースの抵抗と実質的に同じも
   のであり、前記電圧ソース（Ｖ_bg）は、電流発生器の温
   度（Ｔ）が変化する時、前記第１および第２の１次電流
   （Ｉ₁、Ｉ₄）間の関係が、式 （Ｉ₄−Ｉ₁）／（Ｉ₁＋Ｉ₄）＝Ｋ（Ｔ−Ｔ_O） に基いて変化するように、予め定めた温度（Ｔ_O）にお
   いて前記第１３のトランジスタ（Ｑ₁₇）のベース／エミ
   ッタ電圧の２倍に実質的に等しい電圧（Ｖ_bg）を供給
   し、前記式の各項は本文に定義される如くであることを
   特徴とする請求項８記載の電流発生器。
10. 【請求項１０】 前記制御手段（７７、８７）が、第１
    および第２の調整可能な温度に依存しない電流ソース
    （７７、７８）を含み、該第１の調整可能な電流ソース
    （７７）が、前記第２および第３のトランジスタ
    （Ｑ₂、Ｑ₃）およびグラウンド間に接続され、かつ前記
    第２および第３の電流（Ｉ₂、Ｉ₃）の和に実質的に等し
    い電流（Ｉ_X）を供給するようになっており、前記第２
    の調整可能な電流ソース（８７）は、第１１および第１
    ２のトランジスタ（Ｑ₁₂、Ｑ₁₃）およびグラウンド間に
    接続され、かつ前記第６および第７の電流（Ｉ₁₂、
    Ｉ₁₃）の和に実質的に等しい電流（Ｉ_y）を供給するよ
    うになっており、前記第１および第２の調整可能な電流
    ソース（７７、８７）の電流間の差が、電流発生器の利
    得（Ｇ_c）と実質的に直接比例するようになっているこ
    とを特徴とする請求項６乃至９のいずれかに記載の電流
    発生器。