JPH05148004A - タービン用セラミツクス材料 - Google Patents
タービン用セラミツクス材料Info
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- JPH05148004A JPH05148004A JP3312552A JP31255291A JPH05148004A JP H05148004 A JPH05148004 A JP H05148004A JP 3312552 A JP3312552 A JP 3312552A JP 31255291 A JP31255291 A JP 31255291A JP H05148004 A JPH05148004 A JP H05148004A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ceramic material
- turbines
- sintering
- hardness
- modulus
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 衝撃耐性に優れたタービン用セラミックス材
料を提供する。 【構成】 多結晶セラミックスであって、かつ硬さＨと
ヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５の範
囲にあるタービン用セラミックス材料より成る。これは
例えばα型窒化珪素（α−Ｓｉ３Ｎ４）粉末を８５重量
％と、燃結助剤（Ｙ２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３；Ｙ２Ｏ３：Ａ
ｌ２Ｏ３＝２：１）粉末を１５重量％とを配合し、アル
コールを添加してボールミルにより充分混合したのち乾
燥し、成形重量４ｔｏｎで成形した後１次焼結し更に熱
間等方加圧により再焼結して得られる。
料を提供する。 【構成】 多結晶セラミックスであって、かつ硬さＨと
ヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５の範
囲にあるタービン用セラミックス材料より成る。これは
例えばα型窒化珪素（α−Ｓｉ３Ｎ４）粉末を８５重量
％と、燃結助剤（Ｙ２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３；Ｙ２Ｏ３：Ａ
ｌ２Ｏ３＝２：１）粉末を１５重量％とを配合し、アル
コールを添加してボールミルにより充分混合したのち乾
燥し、成形重量４ｔｏｎで成形した後１次焼結し更に熱
間等方加圧により再焼結して得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種タービンの素材と
して好適に利用されるタービン用セラミックス材料に関
するものである。
して好適に利用されるタービン用セラミックス材料に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、タービンの素材としては、ＳＵＨ
６００，ＳＵＨ６１６などの耐熱鋼や、インコネルＸ−
７５０，インコネル７５１などのＮｉ基耐熱合金等が使
用されてきたが、近年においては軽量でかつ耐食性に優
れたセラミックス材料を適用する開発も行われ、すでに
実用化もなされている。
６００，ＳＵＨ６１６などの耐熱鋼や、インコネルＸ−
７５０，インコネル７５１などのＮｉ基耐熱合金等が使
用されてきたが、近年においては軽量でかつ耐食性に優
れたセラミックス材料を適用する開発も行われ、すでに
実用化もなされている。
【０００３】そして、タービン用セラミックス材料に関
しては、例えば、Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ Ｂｒ
ｉｔｉｓｈ Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ ２２，
１２９−４６（１９７３）に記載されたＭ．Ｌ．Ｔｏｒ
ｔｉらによる文献や、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｍｅｒ
ｉｃａｎ Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ ５２
［７］ ５６０−６２，５６９（１９７３）に記載され
たＤ．Ｗ．Ｒｉｃｈｅｒｓｏｎによる文献において開示
があり、特に窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）や炭化珪素（Ｓｉ
Ｃ）を用いた例が示されている。
しては、例えば、Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ Ｂｒ
ｉｔｉｓｈ Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ ２２，
１２９−４６（１９７３）に記載されたＭ．Ｌ．Ｔｏｒ
ｔｉらによる文献や、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｍｅｒ
ｉｃａｎ Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ ５２
［７］ ５６０−６２，５６９（１９７３）に記載され
たＤ．Ｗ．Ｒｉｃｈｅｒｓｏｎによる文献において開示
があり、特に窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）や炭化珪素（Ｓｉ
Ｃ）を用いた例が示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
タービン用セラミックス材料において、１９７０年代の
初期の頃においては緻密なセラミックスを得ることがで
きず、強度が低いため、タービンとして使用したときに
高速回転時の応力によって破損することがあるという問
題点があった。
タービン用セラミックス材料において、１９７０年代の
初期の頃においては緻密なセラミックスを得ることがで
きず、強度が低いため、タービンとして使用したときに
高速回転時の応力によって破損することがあるという問
題点があった。
【０００５】そして、最近の技術においては焼結技術の
進歩によって緻密なセラミックスによるタービン用材料
が開発されてきた。
進歩によって緻密なセラミックスによるタービン用材料
が開発されてきた。
【０００６】このような緻密なセラミックスによるター
ビン用材料は、空孔をできるだけ減らすことによって、
高強度でかつ高剛性であるセラミックス材料とはなって
いたが、同時に脆さも共存していたため、特にタービン
素材として使用したときに受ける異物の衝突による粒子
衝撃によっても微細なクラックが生じないようにし、こ
のような微細なクラックを起点として破壊に至ることが
ないようにする必要があるという課題があった。
ビン用材料は、空孔をできるだけ減らすことによって、
高強度でかつ高剛性であるセラミックス材料とはなって
いたが、同時に脆さも共存していたため、特にタービン
素材として使用したときに受ける異物の衝突による粒子
衝撃によっても微細なクラックが生じないようにし、こ
のような微細なクラックを起点として破壊に至ることが
ないようにする必要があるという課題があった。
【０００７】
【発明の目的】この発明は上記した従来の課題にかんが
みてなされたものであって、タービンとして使用してい
るときに異物の衝突による粒子衝撃を受けたときでもク
ラックが発生しがたく、したがってこのようなクラック
を起点とする破壊が生じがたいタービン用セラミックス
材料を提供することを目的としている。
みてなされたものであって、タービンとして使用してい
るときに異物の衝突による粒子衝撃を受けたときでもク
ラックが発生しがたく、したがってこのようなクラック
を起点とする破壊が生じがたいタービン用セラミックス
材料を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明に係わるタービ
ン用セラミックス材料は、多結晶セラミックスよりなり
かつ硬さＨとヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜
０．０５５である構成としたことを特徴としており、こ
のようなタービン用セラミックス材料に係わる発明の構
成をもって前述した従来の課題を解決するための手段と
している。
ン用セラミックス材料は、多結晶セラミックスよりなり
かつ硬さＨとヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜
０．０５５である構成としたことを特徴としており、こ
のようなタービン用セラミックス材料に係わる発明の構
成をもって前述した従来の課題を解決するための手段と
している。
【０００９】この発明に係わるタービン用セラミックス
材料の実施態様においては、硬さがビッカース硬さ（荷
重；３００ｇ）で１４．３ＧＰａ以上であり、ヤング率
が２９０ＧＰａ以上であるものとすることができる。
材料の実施態様においては、硬さがビッカース硬さ（荷
重；３００ｇ）で１４．３ＧＰａ以上であり、ヤング率
が２９０ＧＰａ以上であるものとすることができる。
【００１０】また、同じくこの発明に係わるタービン用
セラミックス材料の実施態様においては、材料中の６５
重量％以上がβ型窒化珪素よりなるものとすることがで
きる。
セラミックス材料の実施態様においては、材料中の６５
重量％以上がβ型窒化珪素よりなるものとすることがで
きる。
【００１１】この発明に係わるタービン用セラミックス
材料は、多結晶セラミックスよりなりかつ硬さＨとヤン
グ率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５の範囲内
にあるようにしたものであり、硬さＨを低くしかつヤン
グ率Ｙを大きくすることでＨ／Ｙが０．０４７〜０．０
５５の範囲にあるようにすることによって異物が衝突し
た際の粒子衝撃に対して塑性変形を生じやすくし、異物
の衝突による点荷重下において応力状態が弾性応力場を
保つようにすることによって、衝撃耐性すなわち粒子衝
撃性が向上したものにできる。
材料は、多結晶セラミックスよりなりかつ硬さＨとヤン
グ率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５の範囲内
にあるようにしたものであり、硬さＨを低くしかつヤン
グ率Ｙを大きくすることでＨ／Ｙが０．０４７〜０．０
５５の範囲にあるようにすることによって異物が衝突し
た際の粒子衝撃に対して塑性変形を生じやすくし、異物
の衝突による点荷重下において応力状態が弾性応力場を
保つようにすることによって、衝撃耐性すなわち粒子衝
撃性が向上したものにできる。
【００１２】そして、より望ましくは硬さがビッカース
硬さ（荷重；３００ｇ）で１４．３ＧＰａ以上でかつヤ
ング率が２９０ＧＰａ以上であるようにし、さらには材
料の６５重量％以上がβ型窒化珪素であるようにするこ
とによって、タービン素材として使用した際の耐久性が
より一層向上したものにできるようにすることが望まし
い。
硬さ（荷重；３００ｇ）で１４．３ＧＰａ以上でかつヤ
ング率が２９０ＧＰａ以上であるようにし、さらには材
料の６５重量％以上がβ型窒化珪素であるようにするこ
とによって、タービン素材として使用した際の耐久性が
より一層向上したものにできるようにすることが望まし
い。
【００１３】この発明に係わるタービン用セラミックス
材料は、上記した構成を有するものであって、ホットプ
レス法，熱間等方圧加圧法，常圧焼結法など各種の方法
で製造することが可能である。
材料は、上記した構成を有するものであって、ホットプ
レス法，熱間等方圧加圧法，常圧焼結法など各種の方法
で製造することが可能である。
【００１４】
【発明の作用】この発明に係わるタービン用セラミック
ス材料は、多結晶セラミックスよりなりかつ硬さＨとヤ
ング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５である
ものとしたから、異物の衝突による粒子衝撃に対して適
度の塑性を示し、弾性応力場で荷重を受けるものとなっ
て、粒子衝撃によるクラックの発生が阻止されて破壊が
生じがたいものとなる。
ス材料は、多結晶セラミックスよりなりかつ硬さＨとヤ
ング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５である
ものとしたから、異物の衝突による粒子衝撃に対して適
度の塑性を示し、弾性応力場で荷重を受けるものとなっ
て、粒子衝撃によるクラックの発生が阻止されて破壊が
生じがたいものとなる。
【００１５】
【実施例】この発明に係わるタービン用セラミックス材
料の実施例および比較例さらには参考例を表１，表２に
まとめて示す。
料の実施例および比較例さらには参考例を表１，表２に
まとめて示す。
【００１６】（実施例１）実施例１では、α型窒化珪素
（α−Ｓｉ３Ｎ４）粉末を８５重量％と、焼結助剤（Ｙ
２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３；Ｙ２Ｏ３：Ａｌ２Ｏ３＝２：１）
粉末を１５重量％とを配合し、アルコールを添加してボ
ールミルにより充分混合したのち乾燥し、成形荷重４ｔ
ｏｎで成形したのち表１の実施例１の欄に示す条件で常
圧により一次焼結し、さらに同じく実施例１の欄に示す
条件で熱間等方圧加圧により再焼結してセラミックス材
料を得た。
（α−Ｓｉ３Ｎ４）粉末を８５重量％と、焼結助剤（Ｙ
２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３；Ｙ２Ｏ３：Ａｌ２Ｏ３＝２：１）
粉末を１５重量％とを配合し、アルコールを添加してボ
ールミルにより充分混合したのち乾燥し、成形荷重４ｔ
ｏｎで成形したのち表１の実施例１の欄に示す条件で常
圧により一次焼結し、さらに同じく実施例１の欄に示す
条件で熱間等方圧加圧により再焼結してセラミックス材
料を得た。
【００１７】（実施例２）実施例２では、表１の実施例
２の欄に示すように、再焼結の際の温度を実施例１の場
合よりも高くして１９５０℃としたほかは実施例１と同
じようにしてセラミックス材料を得た。
２の欄に示すように、再焼結の際の温度を実施例１の場
合よりも高くして１９５０℃としたほかは実施例１と同
じようにしてセラミックス材料を得た。
【００１８】（実施例３）実施例３では、混合粉末中に
平均粒子径が０．２６μｍのＳｉＣ粒子を１０体積％添
加した混合粉末としたほかは実施例１と同じ条件で常圧
焼結による一次焼結および熱間等方圧加圧による再焼結
を行うことによってセラミックス材料を得た。この場
合、ＳｉＣ粒子はマトリックスとなるβ−Ｓｉ３Ｎ４粉
末の焼結を制限する作用をはたすものとなり、焼結条件
と共に微構造制御を行うことによって硬さを下げると共
にヤング率を向上させて衝撃耐性の増大をはかってい
る。
平均粒子径が０．２６μｍのＳｉＣ粒子を１０体積％添
加した混合粉末としたほかは実施例１と同じ条件で常圧
焼結による一次焼結および熱間等方圧加圧による再焼結
を行うことによってセラミックス材料を得た。この場
合、ＳｉＣ粒子はマトリックスとなるβ−Ｓｉ３Ｎ４粉
末の焼結を制限する作用をはたすものとなり、焼結条件
と共に微構造制御を行うことによって硬さを下げると共
にヤング率を向上させて衝撃耐性の増大をはかってい
る。
【００１９】（実施例４）実施例４では、混合粉末中に
平均長さ３０μｍのＳｉＣウイスカーを１０体積％添加
した混合粉末とし、表１の実施例４の欄に示した条件で
ホットプレスすることによってセラミックス複合材料を
得た。この場合、ＳｉＣウイスカーはマトリックスとな
るβ−Ｓｉ３Ｎ４粉末の焼結を制限する作用をはたすも
のとなり、焼結条件と共に微構造制御を行うことにより
硬さを下げると共にヤング率を向上させて衝撃耐性の増
大をはかっている。
平均長さ３０μｍのＳｉＣウイスカーを１０体積％添加
した混合粉末とし、表１の実施例４の欄に示した条件で
ホットプレスすることによってセラミックス複合材料を
得た。この場合、ＳｉＣウイスカーはマトリックスとな
るβ−Ｓｉ３Ｎ４粉末の焼結を制限する作用をはたすも
のとなり、焼結条件と共に微構造制御を行うことにより
硬さを下げると共にヤング率を向上させて衝撃耐性の増
大をはかっている。
【００２０】（比較例１）比較例１では、α型窒化珪素
粉末を８５重量％と焼結助剤（Ｙ２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３；
Ｙ２Ｏ３：Ａｌ２Ｏ３＝２：１）粉末を１５重量％とを
配合し、アルコールを添加してボールミルにより充分混
合したのち乾燥し、成形荷重４ｔｏｎで成形したのち表
１の比較例１の欄に示す条件で焼結を行ってセラミック
ス材料を得た。
粉末を８５重量％と焼結助剤（Ｙ２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３；
Ｙ２Ｏ３：Ａｌ２Ｏ３＝２：１）粉末を１５重量％とを
配合し、アルコールを添加してボールミルにより充分混
合したのち乾燥し、成形荷重４ｔｏｎで成形したのち表
１の比較例１の欄に示す条件で焼結を行ってセラミック
ス材料を得た。
【００２１】（比較例２）比較例２では、窒化珪素粉末
と焼結助剤（５重量％Ｙ２Ｏ３＋３重量％Ａｌ２Ｏ３）
の配合割合を変えて窒化珪素粉末をより多くすると共に
焼結温度を１７５０℃としかつ焼結時間を３時間とした
ほかは比較例１と同じようにしてセラミックス材料を得
た。
と焼結助剤（５重量％Ｙ２Ｏ３＋３重量％Ａｌ２Ｏ３）
の配合割合を変えて窒化珪素粉末をより多くすると共に
焼結温度を１７５０℃としかつ焼結時間を３時間とした
ほかは比較例１と同じようにしてセラミックス材料を得
た。
【００２２】（比較例３）比較例３では常圧焼結に代え
てホットプレスを用いたほかは比較例１と同じようにし
てセラミックス材料を得た。
てホットプレスを用いたほかは比較例１と同じようにし
てセラミックス材料を得た。
【００２３】（比較例４）比較例４では、焼結温度を１
７５０℃とし、焼結時間を３時間としたほかは比較例１
と同じようにしてセラミックス材料を得た。
７５０℃とし、焼結時間を３時間としたほかは比較例１
と同じようにしてセラミックス材料を得た。
【００２４】（参考例１）参考例１としてはセラミック
ス材料としてジルコニア（ＺｒＯ２）をあげた。
ス材料としてジルコニア（ＺｒＯ２）をあげた。
【００２５】（参考例２）参考例２としてはセラミック
ス材料として炭化珪素（ＳｉＣ）をあげた。
ス材料として炭化珪素（ＳｉＣ）をあげた。
【００２６】（評価例）実施例１〜４，比較例１〜４お
よび参考例１，２の各セラミックス材料について、密
度，結晶相，曲げ強度，硬さ，ヤング率および衝撃耐性
を測定した。
よび参考例１，２の各セラミックス材料について、密
度，結晶相，曲げ強度，硬さ，ヤング率および衝撃耐性
を測定した。
【００２７】これらのうち、硬さの測定はビッカース圧
子を用いて荷重３００ｇで測ることにより行った。ま
た、衝撃耐性の評価は直径１ｍｍのジルコニア球をＨｅ
ガス銃で打ち込み、固有欠陥より大きなクラックが形成
される速度を求めることにより行った。
子を用いて荷重３００ｇで測ることにより行った。ま
た、衝撃耐性の評価は直径１ｍｍのジルコニア球をＨｅ
ガス銃で打ち込み、固有欠陥より大きなクラックが形成
される速度を求めることにより行った。
【００２８】これらの結果を表２に示す。
【００２９】表２に示すように、実施例１〜４のセラミ
ックス材料は、一次焼結したのち再焼結することによっ
て結晶粒を成長させ、硬さを低くすると共にヤング率を
高めたものとして、硬さＨとヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが
０．０４７〜０．０５５の範囲内にあるようにしたか
ら、参考例１に示したジルコニア質セラミックス材料や
参考例２に示した炭化珪素質セラミックス材料に比べて
衝撃耐性がかなり大きな値となっており、異物との衝突
による粒子衝撃を受けたときには塑性変形を生じやすく
し、点荷重下で応力状態が弾性応力場を保つようにして
いるので、衝撃耐性が向上したものとなっていて、ター
ボチャージャローター等のタービン材に用いたときの粒
子衝撃性に優れたものであることが認められた。
ックス材料は、一次焼結したのち再焼結することによっ
て結晶粒を成長させ、硬さを低くすると共にヤング率を
高めたものとして、硬さＨとヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが
０．０４７〜０．０５５の範囲内にあるようにしたか
ら、参考例１に示したジルコニア質セラミックス材料や
参考例２に示した炭化珪素質セラミックス材料に比べて
衝撃耐性がかなり大きな値となっており、異物との衝突
による粒子衝撃を受けたときには塑性変形を生じやすく
し、点荷重下で応力状態が弾性応力場を保つようにして
いるので、衝撃耐性が向上したものとなっていて、ター
ボチャージャローター等のタービン材に用いたときの粒
子衝撃性に優れたものであることが認められた。
【００３０】これに対して、比較例１〜４のセラミック
ス材料は、硬さＨとヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４
７〜０．０５５の範囲から外れたものであって、衝撃耐
性に劣ったものになっていることが認められ、ターボチ
ャージャローター等のタービン材に用いたときには定格
回転数である９〜１０万回転で破壊するおそれがあるも
のであった。
ス材料は、硬さＨとヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４
７〜０．０５５の範囲から外れたものであって、衝撃耐
性に劣ったものになっていることが認められ、ターボチ
ャージャローター等のタービン材に用いたときには定格
回転数である９〜１０万回転で破壊するおそれがあるも
のであった。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】この発明に係わるタービン用セラミック
ス材料は、多結晶セラミックスよりなりかつ硬さＨとヤ
ング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５である
ものとなっていることから、異物の衝突により粒子衝撃
を受けたときには適度の塑性変形が生じ、点荷重下で応
力状態が弾性応力場を保つようになるため、衝撃耐性が
著しく向上したものとなり、粒子衝撃を受けたときでも
クラックが発生しがたいものとなってこのようなクラッ
クを起点とする破壊を生じがたいタービン用セラミック
スであるという優れた効果がもたらされる。
ス材料は、多結晶セラミックスよりなりかつ硬さＨとヤ
ング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５である
ものとなっていることから、異物の衝突により粒子衝撃
を受けたときには適度の塑性変形が生じ、点荷重下で応
力状態が弾性応力場を保つようになるため、衝撃耐性が
著しく向上したものとなり、粒子衝撃を受けたときでも
クラックが発生しがたいものとなってこのようなクラッ
クを起点とする破壊を生じがたいタービン用セラミック
スであるという優れた効果がもたらされる。
Claims (1)
- 【請求項１】 多結晶セラミックスよりなりかつ硬さＨ
とヤング率Ｙとの比Ｈ／Ｙが０．０４７〜０．０５５で
あることを特徴とするタービン用セラミックス材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3312552A JP2743666B2 (ja) | 1991-11-27 | 1991-11-27 | タービン用セラミックス材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3312552A JP2743666B2 (ja) | 1991-11-27 | 1991-11-27 | タービン用セラミックス材料およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05148004A true JPH05148004A (ja) | 1993-06-15 |
| JP2743666B2 JP2743666B2 (ja) | 1998-04-22 |
Family
ID=18030586
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3312552A Expired - Lifetime JP2743666B2 (ja) | 1991-11-27 | 1991-11-27 | タービン用セラミックス材料およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2743666B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002285801A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Kyocera Corp | 組合せ部材及びガスタービン用部品 |
| JP2003010736A (ja) * | 2001-07-04 | 2003-01-14 | Babcock Hitachi Kk | 燃料吹込供給ノズル |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6241773A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-23 | 株式会社日立製作所 | 複合セラミツクスの製造法 |
| JPS6445757A (en) * | 1987-04-30 | 1989-02-20 | Sandvik Ab | Sintered ceramic material |
-
1991
- 1991-11-27 JP JP3312552A patent/JP2743666B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6241773A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-23 | 株式会社日立製作所 | 複合セラミツクスの製造法 |
| JPS6445757A (en) * | 1987-04-30 | 1989-02-20 | Sandvik Ab | Sintered ceramic material |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002285801A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Kyocera Corp | 組合せ部材及びガスタービン用部品 |
| JP2003010736A (ja) * | 2001-07-04 | 2003-01-14 | Babcock Hitachi Kk | 燃料吹込供給ノズル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2743666B2 (ja) | 1998-04-22 |
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