JPH05186954A

JPH05186954A - 寸法安定性に優れた不織布及びその製造方法

Info

Publication number: JPH05186954A
Application number: JP3359633A
Authority: JP
Inventors: Nobuo Mimasa; 伸夫見正; Koichi Nagaoka; 孝一長岡; 敏 ▲かせ▼谷; Satoshi Kaseya; Yasuhiro Yonezawa; 安広米沢
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 1991-12-30
Filing date: 1991-12-30
Publication date: 1993-07-27

Abstract

(57)【要約】【目的】寸法安定性に優れた不織布及びその製造方法
を提供する。【構成】まず、多葉断面形状の分割型二成分系複合長
繊維を準備する。この複合長繊維は、重合体Ｂで形成さ
れた略円形の芯部と、該重合体Ｂに対し非相溶性重合体
Ａで形成された葉部とよりなる。重合体Ａは重合体Ｂよ
りも低融点である。葉部は少なくとも3個存在し、芯部
の周囲に接合している。この複合長繊維を集積させて繊
維集積体を得る。この繊維集積体の所定の部位に熱を与
えて、重合体Ａを溶融固化させて、複合長繊維相互間を
融着する。融着部位が設けられた繊維集積体には、高圧
液体流等が施されて、複合長繊維を分割割繊する。これ
によって、重合体Ａで構成された繊度0.05〜1.0デニー
ルの割繊フィラメントＡが発現する。また同時に、割繊
フィラメントＡの繊度の3倍以上の繊度を持つ、重合体
Ｂで構成された割繊フィラメントＢが発現する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、柔軟性に富むと共に、
寸法安定性に優れた不織布及びその製造方法に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、各種の分割型二成分系複合連
続単糸を集積した後、この複合連続単糸を分割させて極
細の割繊フィラメントを発現させてなる不織布が知られ
ている。このような不織布は、構成繊維が極細のフィラ
メント（例えば1デニール以下のフィラメント）となっ
ているため、柔軟性に優れており、好ましいものであ
る。しかし、この不織布は、極細のフィラメントからな
っていため、外力を加えるとフィラメントが切断しやす
く、寸法安定性に劣るという欠点があった。

【０００３】このため、割繊フィラメントの一部を溶融
固化させて、不織布中に融着部位を設けることが提案さ
れている（特願平3-29529号）。しかしながら、融着部
位を密に設けると、融着部位はある程度フィルム化して
いるため、得られる不織布の柔軟性が低下するというこ
とがあった。逆に、融着部位間の間隔を大きくすると、
その間隔に存在するフィラメントが切断しやすく、寸法
安定性に劣るという欠点が生じる。また、割繊フィラメ
ントと共に、引張強度に優れた比較的太繊度のフィラメ
ントを混合することも考えられる。しかし、割繊フィラ
メントと太繊度のフィラメントを均一に混合することは
困難で、均質な不織布が得られないことが多かった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
本発明者等は、ある特殊な多葉断面を持つ分割型二成分
系複合長繊維を使用し、芯部を構成している低融点成分
の溶融固化によって、複合長繊維相互間を融着し、更に
この複合長繊維を葉部と芯部とに分割させて、葉部を構
成している極細の割繊フィラメントを発現させると共
に、芯部を構成している比較的太繊度の割繊フィラメン
トを発現させて不織布を得る方法を考えた（特願平2-31
94号及び特願平2-96894号）。この方法によれば、比較
的太繊度の割繊フィラメントが極細の割繊フィラメント
と均一に混合し、且つ複合長繊維相互間が融着されてい
るので、引張強度が高く、均質な不織布が得られると考
えられる。しかし、この方法においては、芯部を溶融固
化させるために、複合長繊維相互間を融着させる際、芯
部の周囲を囲繞している葉部が融着を妨害し、複合長繊
維相互間を有効に融着させることが困難であった。即
ち、得られる不織布に十分な引張強度を付与し、満足の
ゆく寸法安定性を与えにくいという欠点があった。

【０００５】そこで、本発明は、ある特殊な多葉断面を
持つ分割型二成分系複合長繊維を使用し、且つ葉部を構
成している重合体として芯部を構成している重合体より
も低融点のものを採用し、この葉部又はこの葉部が割繊
して生じた極細の割繊フィラメントの溶融固化によっ
て、複合長繊維等の相互間の融着を良好にすると共に、
一本一本の複合長繊維等における融着点を比較的多く形
成され、且つ複合長繊維の割繊により発現した各割繊フ
ィラメントが均一に混合された、引張強度に優れた不織
布及びその製造方法を提供しようとするものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、重合体
Ｂで形成された略円形の芯部と、該重合体Ｂに対し非相
溶性であって且つ該重合体Ｂよりも低融点の重合体Ａで
形成され、該芯部の周囲に接合している、少なくとも3
個の葉部とよりなる多葉断面形状の分割型二成分系複合
長繊維が分割されて発現した、重合体Ａで構成された繊
度0.05〜1デニールの割繊フィラメントＡと、該割繊フ
ィラメントＡの繊度の3倍以上の繊度を持つ、重合体Ｂ
で構成された割繊フィラメントＢと、未分割の該複合長
繊維とが混在されてなる不織布であって、該不織布に
は、重合体Ａの溶融固化によって、未分割の該複合長繊
維相互間が融着している融着部位が存在することを特徴
とする寸法安定性に優れた不織布及びその製造方法に関
するものである。

【０００７】まず、本発明において使用する分割型二成
分系複合長繊維（以下、単に「複合長繊維」と言う。）
について説明する。本発明に係る不織布を製造する際に
用いられる、複合長繊維は、重合体Ａと、該重合体Ａに
対し非相溶性の重合体Ｂとよりなるものである。重合体
Ａと重合体Ｂが非相溶性であるのは、複合長繊維に衝撃
を与えたときに、両重合体が分割しやすいようにするた
めである。

【０００８】そして、重合体Ａは重合体Ｂよりも低融点
のものである。ここで、重合体に融点が存在しない場合
には、その軟化点を融点とする。これは、重合体Ａを溶
融固化して融着成分として使用するためである。なお、
重合体Ａと重合体Ｂとの融点差は、30℃以上であるの
が、好ましい。この理由は、融点差が30℃未満である
と、重合体Ａを溶融固化させる際に、重合体Ｂも軟化し
たり或いは溶融したりする恐れがあり、製造時に繊維集
積体が熱収縮して、所望の寸法のものを得にくくなる傾
向が生じる。更に、融点差が少ないため、融着時の温度
域が狭くなり、温度制御が困難になる傾向が生じる。

【０００９】また、複合長繊維は、重合体Ｂが芯部を形
成し、重合体Ａが芯部の周囲に接合された葉部を形成す
る多葉断面形状のものである。このように、重合体Ａを
複合長繊維の周面に配置したのは、重合体Ａによる複合
長繊維相互間の融着をより促進するためである。また、
芯部の断面形状は略円形となっている。芯部の断面形状
が非円形であると、外力を加えたときに応力集中が起こ
りやすく、切断しやすくなるためである。また、葉部
は、芯部の周囲に少なくとも3個以上接合されている。
葉部が3個未満であると、重合体Ａによる複合長繊維相
互間の融着点が少なくなり、得られる不織布の引張強度
が十分に向上しない。

【００１０】以上の条件を満足する複合長繊維の繊度
は、２〜12デニール程度が好ましい。繊度が２デニール
未満であると、複合長繊維を製造するのが困難となる傾
向が生じる。逆に、繊度が12デニールを超えると、重合
体Ａで構成される割繊フィラメントの繊度が相対的に大
きくなる。従って、本発明の目的とする極細フィラメン
トで形成される不織布が形成しにくくなる。多葉断面形
状の複合長繊維の具体例としては、図２〜図４に示した
如き横断面を持つものが好ましい。これらは、重合体Ａ
が葉部となって、重合体Ｂで形成された芯部の周囲に接
合されており、複合長繊維の表面に露出している。そし
て、葉部は、芯部より分割割繊可能な形に仕切られた状
態で接合している。

【００１１】本発明において、複合長繊維を構成する重
合体Ａと重合体Ｂとの組み合わせの代表例としては、ポ
リオレフィン／ポリエステルが挙げられる。特に、ポリ
エステルとしては、ポリエチレンテレフタレートを使用
するのが、好ましい。この組み合わせは、断面安定性，
得られる不織布の強力，柔軟性等のいずれもが優れてい
るからである。ポリエチレンテレフタレートを重合体Ｂ
として使用する場合には、この紡糸温度が300℃付近と
高いため、重合体Ａとして使用されるポリエチレンのメ
ルトインデックス値を10以下にするのが、好ましい。メ
ルトインデックス値が10を超えると、ポリエチレンの溶
融粘度が低くなって、溶融複合紡糸時に、ポリエチレン
がポリエチレンテレフタレートの周囲を完全に囲繞し、
断面が芯鞘型となって多葉断面形状の複合長繊維が得ら
れにくくなる傾向が生じる。なお、本発明で言うメルト
インデックス値は、ASTM D1238(E)に記載の方法によっ
て測定されるものである。

【００１２】また、重合体Ａとしてポリエチレンを使用
し、重合体Ｂとしてポリアミドを使用するのも好まし
い。この組み合わせも、断面安定性，得られる不織布の
強力，柔軟性等のいずれもが優れているからである。特
に、ポリアミドとしては、ナイロン６を使用するのが好
ましい。ナイロン６の紡糸温度は270℃と高いため、重
合体Ａとして使用されるポリエチレンのメルトインデッ
クス値を20以下にするのが好ましい。メルトインデック
ス値が20を超えると、ポリエチレンの溶融粘度が低くな
って、溶融複合紡糸時に、ポリエチレンがナイロン６の
周囲を完全に囲繞し、断面が芯鞘型となって多葉断面形
状の複合長繊維が得られにくくなる傾向が生じる。

【００１３】また、重合体Ａとしてポリアミドを使用
し、重合体Ｂとしてポリエステルを使用するのも好まし
い。この組み合わせも、断面安定性，得られる不織布の
強力，柔軟性等のいずれもが優れているからである。特
に、ポリアミドとしてはナイロン６を、ポリエステルと
してはポリエチレンテレフタレートを使用するのが、好
ましい。なお、以上記載した組み合わせは、あくまで代
表例であって、他の各種の組み合わせも任意に採用され
る。

【００１４】本発明において、主として重合体Ａとして
使用されるポリオレフィン系重合体の例としては、炭素
原子の数が２〜18の脂肪族α−モノオレフィン、例えば
エチレン、プロピレン、ブテン-1、ペンテン-1,3-メチ
ルブテン-1、ヘキセン-1、オクテン-1、ドデセン-1、オ
クタデセン-1のホモポリオレフィン又は共重合ポリオレ
フィンがある。脂肪族α−モノオレフィンは他のオレフ
ィン及び／又は少量（重合体重量の約10重量％まで）の
他のエチレン系不飽和モノマー、例えばブタジエン、イ
ソプレン、ペンタジエン-1・3 、スチレン、α−メチル
スチレンの如き類似のエチレン系不飽和モノマ−と共重
合されていても良い。特にポリエチレンの場合、重合体
重量の約10重量％までのプロピレン、ブテン-1、ヘキセ
ン-1、オクテン-1又は類似の高級α−オレフィンと共重
合させたものが好ましい。

【００１５】本発明に使用し得るポリアミド系重合体の
例としては、ナイロン４、ナイロン４６、ナイロン６、
ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１、ナイロ
ン１２やポリメタキシレンアジパミド（ＭＸＤ−６）、
ポリパラキシリレンデカンアミド（ＰＸＤ−１２）、ポ
リビスシクロヘキシルメタンデカンアミド（ＰＣＭ−１
２）又はこれらのモノマーを構成単位とする共重合ポリ
アミドがある。

【００１６】本発明に使用し得るポリエステル系重合体
の例としては、酸成分としてテレフタル酸、イソフタル
酸、フタル酸、ナフタリン-2・6-ジカルボン酸等の芳香
族ジカルボン酸若しくはアジピン酸、セバシン酸などの
脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル類と、アルコ
ール成分としてエチレングリコール、ジエチレングリコ
ール、1・4-ブタンジオール、ネオペンチルグリコー
ル、シクロヘキサン-1・4-ジメタノール等のジオール化
合物とから合成されるホモポリエステル乃至は共重合ポ
リエステルであり、上記ポリエステルにパラオキシ安息
香酸、5-ソジュームスルフォイソフタール酸、ポリアル
キレングリコール、ペンタエリスリトール、ビスフェノ
ールＡ等が添加或いは共重合されていてもよい。

【００１７】その他の繊維形成性重合体の例としては、
例えばビニル系重合体が用いられ、具体的にはポリビニ
ルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステ
ル、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデン、又はこれらの共重合体が用いられ
る。また、ポリフェニレン系重合体又はその共重合体を
使用することもできる。

【００１８】なお，重合体Ａ，Ｂには、本発明の目的を
阻害しない範囲で、艶消し剤，顔料，防炎剤，消臭剤，
帯電防止剤，酸化防止剤，紫外線吸収剤等の任意の添加
剤が添加されていてもよい。

【００１９】本発明で用いる複合長繊維は、一般的に以
下の如き方法で製造される。即ち、従来公知の溶融複合
紡糸法で紡糸され、横吹付や環状吹付等の従来公知の冷
却装置を用いて、吹付風により冷却された後、一般的に
エアーサッカーを用いて、目的繊度となるように牽引細
化されて引き取られる。牽引速度は2000ｍ／分以上、特
に3000ｍ／分以上が好適である。

【００２０】エアーサッカーから排出される複合長繊維
は、一般的には、高圧電場中のコロナ放電域か、又は摩
擦衝突帯域を通過せしめて帯電開繊させた後、スクリー
ンからなるコンベアーの如き移動堆積装置上に開繊集積
させて繊維集積体を得ることができる。繊維集積体の目
付は10〜150ｇ／ｍ²程度が好ましい。繊維集積体の目付
が150ｇ／ｍ²を超えると、高圧液体膜状流の作用によっ
て、複合長繊維の分割割繊を行なう場合、繊維集積体の
中層部において、複合長繊維が分割割繊できない傾向と
なる。逆に、繊維集積体の目付が10ｇ／ｍ²未満になる
と、薄すぎて、得られた不織布に十分な引張強度等を付
与しにくくなる傾向が生じる。本発明においては、特
に、繊維集積体の目付を10〜40ｇ／ｍ²程度とするの
が、最も好ましい。

【００２１】このようにして得られた繊維集積体の所定
の部位に熱を付与して、重合体Ａのみを溶融固化させ、
複合長繊維相互間を融着させて融着部位を形成する。融
着部位は、例えば、凹凸ロールと平滑ロールとよりなる
エンボス装置、或いは一対の凹凸ロールよりなるエンボ
ス装置を使用し、凹凸ロールを加熱して、繊維集積体に
その凸部を押圧し、重合体Ａを溶融させた後、放冷して
固化することによって形成することができる。この際、
凹凸ロールは、重合体Ａの融点以下の温度に加熱されて
いるのが、好ましい。凹凸ロールが重合体Ａの融点を超
える温度に加熱されていると、繊維集積体に押圧された
凸部以外の部位においても、重合体Ａが溶融し、融着部
位の面積が所定の割合よりも多くなり、得られる不織布
の柔軟性が低下する傾向が生じる。なお、凹凸ロールの
凸部の断面形状は、丸形、楕円形、菱形，三角形，Ｔ
形，井形等の任意の形状を採用することができる。ま
た、融着部位は、超音波溶着装置を使用して形成しても
よい。超音波溶着装置は、繊維集積体の所定の部位に超
音波を照射することによって、複合長繊維の相互間の摩
擦熱で繊維形成性重合体Ａを溶融させるものである。

【００２２】融着部位は、繊維集積体中に所望の割合で
形成することができるが、本発明においては、得られる
不織布の全面積に対して5〜50％となるような割合で形
成するのが、好ましい。不織布の全面積に対して、融着
部位が5％未満であると、不織布の引張強度が低下する
傾向が生じる。逆に、融着部位が50％を超えると、割繊
フィラメント等の固定している部位が多くなって、得ら
れる不織布の柔軟性が低下する傾向が生じる。

【００２３】融着部位を形成した繊維集積体に、所定の
分割割繊処理を施すと、融着部位以外の部位において、
複合長繊維が分割して、割繊フィラメントＡ及びＢが発
現する。割繊フィラメントＡは、複合長繊維の葉部を形
成している重合体Ａが分割して発現するものである。ま
た、割繊フィラメントＢは、複合長繊維の芯部を形成し
ている重合体Ｂから葉部が分割分離して発現するもので
ある。分割割繊処理の方法としては、(1)繊維集積体に
高圧液体膜状流及び／又は高圧液体柱状流を施すことに
よって行なう方法、(2)繊維集積体を、速度の異なる二
組のロール間に導入し、複合長繊維に伸長力を施すこと
によって行なう方法、(3)繊維集積体に機械的な屈曲を
施して行なう方法が挙げられる。また、これ以外にも、
所望の方法で分割割繊処理を施すことができる。

【００２４】複合長繊維の分割割繊処理によって発現し
た割繊フィラメントＡの繊度は、0.05〜1デニールであ
る。割繊フィラメントＡの繊度が1デニールを超える
と、得られる不織布中に極細のフィラメントを含有して
いないことになり、不織布の風合や柔軟性、更には繊細
な表面タッチが得られないので、好ましくない。割繊フ
ィラメントＡの繊度を0.05デニール未満にすることは、
溶融複合紡糸がしにくくなり、複合長繊維の生産性が低
下するので、好ましくない。一方、分割割繊処理によっ
て発現した割繊フィラメントＢの繊度は、割繊フィラメ
ントＡの繊度の3倍以上である。割繊フィラメントＢの
繊度が、割繊フィラメントＡの繊度の3倍未満である
と、不織布中において比較的太繊度のフィラメントの存
在が少なくなり、得られる不織布に十分な引張強度を付
与しにくくなるので、好ましくない。特に、割繊フィラ
メントＢの繊度は、割繊フィラメントＡの繊度の6〜13
倍程度が最も好ましい。なお、所定の分割割繊処理を施
しても、繊維集積体中に存在する全ての複合長繊維が分
割割繊されるわけではなく、一部未分割の状態のまま残
存するものもある。しかし、この未分割の複合長繊維
は、割繊フィラメントＡ，Ｂと共に、不織布中に均一に
混合されており、不織布の物性に大きな悪影響を与える
ことはない。

【００２５】上述した方法は、繊維集積体に融着部位を
形成した後、分割割繊処理を施すものであるが、本発明
においては、繊維集積体に分割割繊処理を施した後、融
着部位を形成してもよい。この場合においては、割繊フ
ィラメントＡの溶融固化、及び未分割のまま残存する複
合長繊維の葉部の溶融固化によって、割繊フィラメント
Ａ，割繊フィラメントＢ，未分割の複合長繊維の相互間
が融着されるのである。なお、本発明においては、割繊
フィラメントＡの溶融固化も、複合長繊維の葉部の溶融
固化も、重合体Ａの溶融固化であるため、両者共に重合
体Ａの溶融固化という表現でまとめている。

【００２６】以下、図面によって、本発明の好ましい態
様を説明するが、本発明はこの方法に限られるものでは
ない。図１は、本発明に係る寸法安定性に優れた不織布
の製造方法の一実施態様を説明する工程図である。紡糸
装置は、重合体Ａと重合体Ｂとの個別溶融押し出し・計
量部１，２を有する。計量された両重合体は、紡糸口金
３で複合され、多数の複合長繊維群４として紡出され
る。この際、紡糸口金３の吐出孔は、図２〜図４に例示
される如く、重合体Ｂが芯部を形成し、重合体Ａが葉部
を形成して芯部の周囲に接合されており、しかも複合長
繊維の断面内において重合体Ａが重合体Ｂから分割割繊
可能な形に仕切られている複合長繊維が得られるよう
に、選択される。また、重合体Ａの吐出量は、分割割繊
後の割繊フィラメントＡの繊度が0.05〜1デニールにな
るように選択され、重合体Ｂの吐出量は、割繊フィラメ
ントＢの繊度が、割繊フィラメントＡの繊度の3倍以上
になるように選択される。

【００２７】吐出された複合長繊維群４は冷却装置５に
よる冷却を受けた後、エアーサッカー６から成る引き取
り手段によって引き取られ、次いで高圧電場中のコロナ
放電開繊器７を介して、スクリーンから成る移動堆積装
置８上に開繊集積されて、繊維集積体９となる。繊維集
積体９は、加熱された凹凸ロール１０を備えたエンボス
装置により、複合長繊維群４が重合体Ａの溶融固化によ
って部分的に熱融着され、点状融着部位が形成される。

【００２８】次いで、融着部位が形成された繊維集積体
はスクリーン１１で担持されつつ、水付与装置１２で水
を付与され、その後高圧液体流処理装置１３から噴出す
る液体流で、分割割繊及び所望により交絡処理を受け
る。そして、液体流は、真空吸引装置１５により排出さ
れる。分割割繊処理を受けて得られた不織布は、マング
ルロール１６で絞られ、乾燥・熱処理装置１７に通した
後、製品ロール１８として巻き上げられるのである。な
お、図１においては、分割割繊処理を液体流を用いて行
なう例を示したが、例えば図５に示したように、供給ロ
ール２０とこの供給ロール２０の表面速度よりも速い表
面速度の延伸ロール２１の間に、融着部位が形成された
繊維集積体を導入し、複合長繊維に伸長力を与えて分割
割繊することもできる。この場合には、液体流を用いて
いないため、乾燥工程等が不要となって、分割割繊後直
ちに製品ロール１８として巻き上げられる。

【００２９】以上のようにして、極細の割繊フィラメン
トＡを含有すると共に、割繊フィラメントＡよりも太い
割繊フィラメントＢを含有する不織布が得られるのであ
る。そして、この不織布は、重合体Ａの溶融固化によっ
て、複合長繊維相互間が融着された融着部位、又は割繊
フィラメントＡ，Ｂ，未分割の複合長繊維の相互間が融
着された融着部位を持つものである。このような不織布
は、そのままで、或いは所望により若干の結合剤や仕上
剤等を付与することによって、各種の用途に使用されう
るものである。

【００３０】

【実施例】実施例中に記載した物性値の評価法は、次の
通りである。（ａ）重合体の融点：パーキンエルマー社製DSC-2型の
示差走査型熱量計を用い、昇温速度20℃／分で測定した
融解吸熱ピークの最大値を与える温度を融点とした。（ｂ）重合体のメルトインデックス値：ASTM D1238(E)
に記載の方法によって測定した。（ｃ）不織布の引張強度：JIS L-1096に記載のストリッ
プ法に準じ、幅５cm，長さ10cmの試験片を10個準備し、
引張速度10cm／分の条件で個々の最大引張強度を測定
し、その平均値を引張強度とした。（ｄ）不織布の引張伸度：（ｂ）と同法で測定した切断
時の伸度である。（ｅ）不織布のトータルハンド：これは柔軟性を示すも
のでJIS L-1096のハンドルオメ−タ−法に準じ，スロッ
ト幅１cmで測定した。（ｆ）不織布の嵩密度：厚さ計（荷重５ｇ／cm²）によ
り測定した厚さ値と目付値から、次式によって算出し
た。嵩密度（ｇ／cm³）＝目付（ｇ／ｍ²）／［厚さ（m
m）×1000］（ｇ）デニール：分割割繊後のデニールは、電子顕微鏡
写真での形状寸法から断面積を算出して、密度補正を行
い求めた。

【００３１】実施例１重合体Ａとして、融点が132℃、メルトインデックス値
が8ｇ／10分のポリエチレンを使用し、重合体Ｂとし
て、融点が258℃，フエノール：テトラクロロエタン＝
１：１の混合溶媒中20℃で測定して得られる固有粘度
［η］＝0.7のポリエチレンテレフタレートを使用し
た。そして、長繊維断面が図３に示す如き形態で全分割
数が7個になる多葉断面複合紡糸口金を用い、ポリエチ
レンとポリエチレンテレフタレートの複合比を１：１と
し、ポリエチレンの溶融温度230℃，ポリエチレンテレ
フタレートの溶融温度285℃，単孔吐出量＝1.2ｇ／分
（ポリエチレン＝0.6ｇ／分，ポリエチレンテレフタレ
ート＝0.6ｇ／分）で溶融押し出しした。このようにし
て得られた複合長繊維は、ポリエチレンテレフタレート
を芯部とし、その芯部の周囲にポリエチレンからなる6
個の葉部が接合されてなるものであった。

【００３２】その後、冷却装置で複合長繊維群を冷却
し、次いで紡糸口金下120cmの位置に配置された複数個
のエアーサッカーにより4500ｍ／分の速度で引き取り、
コロナ放電開繊器にて開繊させ、移動する金網製の堆積
装置に複合長繊維を堆積させ、目付50ｇ／ｍ²の繊維集
積体とした。該繊維集積体から採取した複合連続単糸の
繊度は、約2.5デニ−ルであった。

【００３３】この繊維集積体を巻き取ることなく、エン
ボス装置に導入した。このエンボス装置は、散点状に配
置された凸部の総面積がロール全体の面積に対して15％
を占めており、且つ凸部の温度が125℃に加熱された凹
凸ロールを備えたものである。このエンボス装置によっ
て、繊維集積体を構成している複合長繊維中の重合体Ａ
（ポリエチレンよりなる葉部）が溶融固化し、凸部によ
って押圧された箇所が融着部位となるのである。

【００３４】その後、繊維集積体を、速度10ｍ／分で移
動している78メッシュのスクリーン上に導入し、水付与
装置で水を付与し、次いで繊維集積体に高圧水流を施し
て、複合長繊維の分割割繊処理を行なった。高圧水流
は、孔径0.12mm、孔数600、孔ピッチ0.6mmの噴射孔群を
3列有した高圧水柱状流処理装置から噴出させたもので
ある。噴射孔は、繊維集積体の上方80mmに位置せしめら
れており、水圧80kg／cm²で噴射孔から高圧水流が噴出
している。この高圧水流は、繊維集積体の表裏に各々3
回施した。これによって、複合長繊維は分割割繊及び交
絡し、ポリエチレン割繊フィラメント及びポリエチレン
テレフタレート割繊フィラメントが発現すると共に、各
フィラメント相互間は交絡した。なお、ポリエチレン割
繊フィラメントの繊度は0.2デニールであり、ポリエチ
レンテレフタレート割繊フィラメントの繊度は1.2デニ
ールであった。

【００３５】この後、マングルロールにて水分を絞り、
98℃の雰囲気に保たれた乾燥・熱処理装置で処理して、
寸法安定性に優れた不織布を得た。この寸法安定性に優
れた不織布は、複合長繊維が分割されて発現した、ポリ
エチレン割繊フィラメント、ポリエチレンテレフタレー
ト割繊フィラメント、及び未分割の複合長繊維を含むも
のであった。また、最初に形成した融着部位は最後まで
変化を受けずに、複合長繊維相互間が重合体Ａ（ポリエ
チレンよりなる葉部）の溶融固化によって融着したまま
であった。以上のようにして得られた寸法安定性に優れ
た不織布の各種物性は、表１に示したとおりであった。

【表１】

【００３６】比較例重合体Ａとして、実施例１で用いたポリエチレンテレフ
タレートを使用し、重合体Ｂとして、実施例１で用いた
ポリエチレンを使用した。そして、ポリエチレンの溶融
温度230℃，ナイロン６の溶融温度265℃とし、エアーサ
ッカーによる引き取り速度を4600ｍ／分とする以外は、
実施例１と同様にして不織布を得た。なお、この際、複
合長繊維は、ポリエチレンを芯部とし、その芯部の周囲
にポリエチレンテレフタレートからなる6個の葉部が接
合されてなるものであった。得られた不織布は、複合長
繊維が分割されて発現した、繊度0.2デニールのポリエ
チレンテレフタレート割繊フィラメント、繊度1.2デニ
ールのポリエチレン割繊フィラメント、及び未分割の複
合長繊維を含むものであった。また、最初に形成した融
着部位は最後まで変化を受けずに、複合長繊維相互間が
重合体Ｂ（ポリエチレンよりなる芯部）の溶融固化によ
って融着したままであった。以上のようにして得られた
不織布の各種物性は、表１に示したとおりであった。

【００３７】実施例１に係る方法で得られた寸法安定性
に優れた不織布と、比較例に係る方法で得られた不織布
とを比較すれば明らかなように、前者の不織布は縦強度
及び横強度共に優れている。これは、実施例の如く、複
合長繊維相互間が葉部を形成している重合体Ａ（ポリエ
チレン）で融着された場合には、比較例の如く芯部を形
成している重合体Ｂ（ポリエチレン）で融着された場合
に比べて、融着部位において一本一本の複合長繊維相互
間の融着点が多く形成されるためであると考えられる。
また、前者の不織布の方が、トータルハンドの値が小さ
くて柔軟である。これは、繊度の小さい葉部が融着して
いるので、本来柔軟性に欠ける割繊フィラメントＢの自
由度が阻害されにくいからであると考えられる。例え
ば、繊度の大きい芯部が融着していると、本来柔軟性に
欠ける割繊フィラメントＢの自由度がより減殺され、そ
の結果柔軟性が大きく低下するものと考えられるのであ
る。

【００３８】実施例２実施例１で使用した多葉断面複合紡糸口金に代えて、長
繊維断面が図４に示す如き形態で全分割数が13個になる
多葉断面複合紡糸口金を用い、且つエアーサッカーによ
る引き取り速度を4500ｍ／分から4300ｍ／分に変更した
以外は、実施例１と同様の方法で寸法安定性に優れた不
織布を得た。なお、この際、得られた複合長繊維は、ポ
リエチレンテレフタレートを芯部とし、その芯部の周囲
にポリエチレンからなる12個の葉部が接合されてなるも
のであった。そして、得られた不織布は、複合長繊維が
分割されて発現した、繊度0.1デニールのポリエチレン
割繊フィラメント、繊度1.3デニールのポリエチレンテ
レフタレート割繊フィラメント、及び未分割の複合長繊
維を含むものであった。また、最初に形成した融着部位
は最後まで変化を受けずに、複合長繊維相互間が重合体
Ａ（ポリエチレンよりなる葉部）の溶融固化によって融
着したままであった。以上のようにして得られた寸法安
定性に優れた不織布の各種物性は、表１に示したとおり
であった。

【００３９】実施例３重合体Ａとして、融点が132℃、メルトインデックス値
が15ｇ／10分のポリエチレンを使用し、重合体Ｂとし
て、融点が225℃，96％硫酸中25℃で測定した相対粘度
2.56のナイロン６を使用した。そして、ポリエチレンの
溶融温度230℃，ナイロン６の溶融温度265℃とし、エア
ーサッカーによる引き取り速度を4000ｍ／分とする以外
は、実施例１と同様にして寸法安定性に優れた不織布を
得た。なお、この際、得られた複合長繊維は、ナイロン
６を芯部とし、その芯部の周囲にポリエチレンからなる
6個の葉部が接合されてなるものであった。得られた不
織布は、複合長繊維が分割されて発現した、繊度0.2デ
ニールのポリエチレン割繊フィラメント、繊度1.4デニ
ールのナイロン６割繊フィラメント、及び未分割の複合
長繊維を含むものであった。また、最初に形成した融着
部位は最後まで変化を受けずに、複合長繊維相互間が重
合体Ａ（ポリエチレンよりなる葉部）の溶融固化によっ
て融着したままであった。以上のようにして得られた寸
法安定性に優れた不織布の各種物性は、表１に示したと
おりであった。

【００４０】実施例４重合体Ａとして、実施例３で使用したナイロン６を使用
し、重合体Ｂとして、実施例１で使用したポリエチレン
テレフタレートを使用した。そして、両重合体の溶融温
度を285℃とし、エアーサッカーによる引き取り速度を4
000ｍ／分とする以外は、実施例１と同様にして寸法安
定性に優れた不織布を得た。なお、この際、得られた複
合長繊維は、ポリエチレンテレフタレートを芯部とし、
その芯部の周囲にナイロン６からなる6個の葉部が接合
されてなるものであった。得られた不織布は、複合長繊
維が分割されて発現した、繊度0.2デニールのナイロン
６割繊フィラメント、繊度1.4デニールのポリエチレン
テレフタレート割繊フィラメント、及び未分割の複合長
繊維を含むものであった。また、最初に形成した融着部
位は最後まで変化を受けずに、複合長繊維相互間が重合
体Ａ（ナイロン６よりなる葉部）の溶融固化によって融
着したままであった。以上のようにして得られた寸法安
定性に優れた不織布の各種物性は、表１に示したとおり
であった。

【００４１】実施例５実施例１で得られた融着部位を持つ繊維集積体を、巻き
取ることなく、表面速度10ｍ／分で回転する常温の供給
ロールと表面速度14ｍ／分で回転する常温の延伸ロール
との間に導入し、1.4倍の伸長を行なって、寸法安定性
に優れた不織布を得た。この不織布は、複合長繊維が分
割されて発現した、繊度約0.1デニールのポリエチレン
割繊フィラメント、繊度約0.9デニールのポリエチレン
テレフタレート割繊フィラメント、及び未分割の複合長
繊維を含むものであった。また、最初に形成した融着部
位は最後まで変化を受けずに、複合長繊維相互間が重合
体Ａ（ポリエチレンよりなる葉部）の溶融固化によって
融着したままであった。以上のようにして得られた寸法
安定性に優れた不織布の各種物性は、表１に示したとお
りであった。

【００４２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る不織
布は、極細の割繊フィラメントＡを含有すると共に、割
繊フィラメントＡよりも太い割繊フィラメントＢを含有
している。そして、本発明に係る不織布は、複合長繊維
の葉部を構成する重合体Ａの溶融固化によって融着され
ている融着部位を備えている。この融着部位は、複合長
繊維相互間又は割繊フィラメントＡ，Ｂ，未分割の複合
長繊維の相互間が融着されているものである。従って、
不織布中に太い割繊フィラメントＢが含有されており、
且つ一本一本の複合長繊維などの相互間において、繊度
の細い重合体Ａによる微視的に多数の融着点を持ってい
るため、引張強度等の機械的性質に優れており、寸法安
定性に優れているという効果を奏するものである。ま
た、繊度の太い芯部が溶融固化していないため、比較的
太繊度の割繊フィラメントＢの動きに自由度があり、極
細の割繊フィラメントＡに起因する不織布の柔軟性を阻
害しにくいという効果を奏するものである。

【００４３】以上説明した本発明に係る寸法安定性に優
れた不織布は、機械的性質及び柔軟性に優れているた
め、バッグ用素材，封筒等の袋物用素材，拭き布，エア
ーフィルターや一般工業用各種フィルター等として好適
に使用しうるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る寸法安定性に優れた不織布の製造
方法の一実施態様を示す工程概略図である。

【図２】本発明に使用する多葉断面形状の分割型二成分
系複合長繊維の横断面の一例を示した模式図である。

【図３】本発明に使用する多葉断面形状の分割型二成分
系複合長繊維の横断面の一例を示した模式図である。

【図４】本発明に使用する多葉断面形状の分割型二成分
系複合長繊維の横断面の一例を示した模式図である。

【図５】本発明において使用する分割割繊処理工程の一
例を示した概略図である。

【符号の説明】

４多葉断面形状の分割型二成分系複合長繊維９繊維集積体１０凹凸ロール

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者米沢安広京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社中央研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重合体Ｂで形成された略円形の芯部と、
該重合体Ｂに対し非相溶性であって且つ該重合体Ｂより
も低融点の重合体Ａで形成され、該芯部の周囲に接合し
ている、少なくとも3個の葉部とよりなる多葉断面形状
の分割型二成分系複合長繊維が分割されて発現した、重
合体Ａで構成された繊度0.05〜1デニールの割繊フィラ
メントＡと、該割繊フィラメントＡの繊度の3倍以上の
繊度を持つ、重合体Ｂで構成された割繊フィラメントＢ
と、未分割の該複合長繊維とが混在されてなる不織布で
あって、該不織布には、重合体Ａの溶融固化によって、
未分割の該複合長繊維相互間が融着している融着部位が
存在することを特徴とする寸法安定性に優れた不織布。
【請求項２】重合体Ｂで形成された略円形の芯部と、
該重合体Ｂに対し非相溶性であって且つ該重合体Ｂより
も低融点の重合体Ａで形成され、該芯部の周囲に接合し
ている、少なくとも3個の葉部とよりなる多葉断面形状
の分割型二成分系複合長繊維を開繊集積させて繊維集積
体を得、該繊維集積体の所定の部位に熱を付与して、該
重合体Ａのみを溶融固化させ該複合長繊維相互間を融着
させて融着部位を形成した後、該複合長繊維を分割割繊
させて、該重合体Ａで構成された繊度0.05〜1デニール
の割繊フィラメントＡを発現させると共に、該割繊フィ
ラメントＡの繊度の3倍の繊度を持つ、該重合体Ｂで構
成された割繊フィラメントＢを発現させることを特徴と
する寸法安定性に優れた不織布の製造方法。
【請求項３】重合体Ｂで形成された略円形の芯部と、
該重合体Ｂに対し非相溶性であって且つ該重合体Ｂより
も低融点の重合体Ａで形成され、該芯部の周囲に接合し
ている、少なくとも3個の葉部とよりなる多葉断面形状
の分割型二成分系複合長繊維が分割されて発現した、重
合体Ａで構成された繊度0.05〜1デニールの割繊フィラ
メントＡと、該割繊フィラメントＡの繊度の3倍以上の
繊度を持つ、重合体Ｂで構成された割繊フィラメントＢ
と、未分割の該複合長繊維とが混在されてなる不織布で
あって、該不織布には、重合体Ａの溶融固化によって、
割繊フィラメントＡ，割繊フィラメントＢ，未分割の該
複合長繊維の相互間が融着している融着部位が存在する
ことを特徴とする寸法安定性に優れた不織布。
【請求項４】重合体Ｂで形成された略円形の芯部と、
該重合体Ｂに対し非相溶性であって且つ該重合体Ｂより
も低融点の重合体Ａで形成され、該芯部の周囲に接合し
ている、少なくとも3個の葉部とよりなる多葉断面形状
の分割型二成分系複合長繊維を開繊集積させて繊維集積
体を得、次いで該複合長繊維を分割割繊させて、該重合
体Ａで構成された繊度0.05〜1デニールの割繊フィラメ
ントＡを発現させると共に、該割繊フィラメントＡの繊
度の3倍の繊度を持つ、該重合体Ｂで構成された割繊フ
ィラメントＢを発現させた後、該繊維集積体の所定の部
位に熱を付与して、該重合体Ａのみを溶融固化させ、該
割繊フィラメントＡ，該割繊フィラメントＢ，該複合長
繊維の相互間を融着させて融着部位を形成することを特
徴とする寸法安定性に優れた不織布の製造方法。
【請求項５】融着部位の総面積が、不織布面積に対し
て5〜50％である請求項１又は３記載の寸法安定性に優
れた不織布。
【請求項６】重合体Ａがポリオレフィンであり、重合
体Ｂがポリエステルである請求項１又は３記載の寸法安
定性に優れた不織布。
【請求項７】重合体Ａがポリオレフィンであり、重合
体Ｂがポリアミドである請求項１又は３記載の寸法安定
性に優れた不織布。
【請求項８】重合体Ａがポリアミドであり、重合体Ｂ
がポリエステルである請求項１又は３記載の寸法安定性
に優れた不織布。
【請求項９】重合体Ａと重合体Ｂとの融点差が30℃以
上である請求項２又は４記載の寸法安定性に優れた不織
布の製造方法。
【請求項10】融着部位を形成する際に、重合体Ａの融
点以下の温度に加熱された凹凸ロールを備えたエンボス
装置を用いる請求項２又は４記載の寸法安定性に優れた
不織布の製造方法。
【請求項11】融着部位を形成する際に、超音波溶着装
置を用いる請求項２又は４記載の寸法安定性に優れた不
織布の製造方法。