JPH05202848A - ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 - Google Patents
ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造Info
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- JPH05202848A JPH05202848A JP4014248A JP1424892A JPH05202848A JP H05202848 A JPH05202848 A JP H05202848A JP 4014248 A JP4014248 A JP 4014248A JP 1424892 A JP1424892 A JP 1424892A JP H05202848 A JPH05202848 A JP H05202848A
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- chamber
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- refrigerant gas
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B25/00—Multi-stage pumps
- F04B25/04—Multi-stage pumps having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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- F04B39/06—Cooling; Heating; Prevention of freezing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1009—Distribution members
- F04B27/1018—Cylindrical distribution members
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressor (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ピストン型圧縮機の体積効率向上及び騒音低
減を図る。 【構成】 回転軸４によって回転する回転駆動体６上に
は揺動斜板９が相対回転可能に支持されており、回転軸
４の回転によって揺動斜板９が揺動する。シリンダブロ
ンク１内のピストン１０Ａ1 ，１０Ａ4 はピストンロッ
ド１０ａによって揺動斜板９に連結されており、揺動斜
板９の揺動によってシリンダボア１ａ内を前後動する。
シリンダブロック１の収容凹部１ｂにはロータリバルブ
１４が収容されており、カップリング１６を介して回転
軸４に連結している。ロータリバルブ１４内には吸入室
１７が設けられており、収容凹部１ｂの内周面には吸入
ポート１ｃ1 ，１ｃ4 が圧縮室Ｐ1 ，Ｐ4 に連通するよ
うに形成されている。吸入室１７の出口１７ｂはロータ
リバルブ１４の回転によって吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ 4
に順次連通する。
減を図る。 【構成】 回転軸４によって回転する回転駆動体６上に
は揺動斜板９が相対回転可能に支持されており、回転軸
４の回転によって揺動斜板９が揺動する。シリンダブロ
ンク１内のピストン１０Ａ1 ，１０Ａ4 はピストンロッ
ド１０ａによって揺動斜板９に連結されており、揺動斜
板９の揺動によってシリンダボア１ａ内を前後動する。
シリンダブロック１の収容凹部１ｂにはロータリバルブ
１４が収容されており、カップリング１６を介して回転
軸４に連結している。ロータリバルブ１４内には吸入室
１７が設けられており、収容凹部１ｂの内周面には吸入
ポート１ｃ1 ，１ｃ4 が圧縮室Ｐ1 ，Ｐ4 に連通するよ
うに形成されている。吸入室１７の出口１７ｂはロータ
リバルブ１４の回転によって吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ 4
に順次連通する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転軸の周囲に配列さ
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容するととも
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造に関するもの
である。
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容するととも
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来のピストン型圧縮機では、ピストン
によってシリンダボア内に区画される圧縮室と吸入室と
の間の吸入ポートが圧縮室内のフラッパ弁によって開閉
されるようになっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点
側から下死点側へ移動するピストンの吸入動作によって
フラッパ弁を押し開いて圧縮室へ流入する。ピストンが
下死点側から上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ
弁が吸入ポートを閉じ、圧縮室内の冷媒ガスが吐出ポー
トから吐出室へ吐出される。
によってシリンダボア内に区画される圧縮室と吸入室と
の間の吸入ポートが圧縮室内のフラッパ弁によって開閉
されるようになっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点
側から下死点側へ移動するピストンの吸入動作によって
フラッパ弁を押し開いて圧縮室へ流入する。ピストンが
下死点側から上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ
弁が吸入ポートを閉じ、圧縮室内の冷媒ガスが吐出ポー
トから吐出室へ吐出される。
【０００３】フラッパ弁の開閉動作は圧縮室と吸入室と
の間の圧力差に基づくものでり、吸入室の圧力が圧縮室
の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入ポ
ートを開く。吸入室の圧力が圧縮室の圧力よりも高くな
るのは上死点側から下死点側へ移動するピストンの吸入
動作時である。
の間の圧力差に基づくものでり、吸入室の圧力が圧縮室
の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入ポ
ートを開く。吸入室の圧力が圧縮室の圧力よりも高くな
るのは上死点側から下死点側へ移動するピストンの吸入
動作時である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】弾性変形であるフラッ
パ弁の撓み変形は弾性抵抗として作用し、吸入室の圧力
が圧力室の圧力をある程度上回らなければフラッパ弁は
開放しない。すなわち、フラッパ弁の開放が遅れる。圧
縮機内の潤滑を行うために冷媒ガス中には潤滑油が混入
されており、この潤滑油が冷媒ガスとともに圧縮機内の
必要な潤滑部位に送り込まれる。この潤滑油は冷媒ガス
の流通領域ならばどこへでも入り込み可能であり、吸入
ポートを閉じているフラッパ弁とその密接面との間にも
潤滑油が付着する。この付着潤滑油は前記密接面とフラ
ッパ弁との間の密接力を高め、フラッパ弁の撓み変形開
始が一層遅れる。このような変形開始遅れは圧縮室への
冷媒ガス流入量の低下、すなわち体積効率の低下をもた
らす。また、フラッパ弁が開いている場合にもフラッパ
弁の弾性抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス流入量
が低下する。
パ弁の撓み変形は弾性抵抗として作用し、吸入室の圧力
が圧力室の圧力をある程度上回らなければフラッパ弁は
開放しない。すなわち、フラッパ弁の開放が遅れる。圧
縮機内の潤滑を行うために冷媒ガス中には潤滑油が混入
されており、この潤滑油が冷媒ガスとともに圧縮機内の
必要な潤滑部位に送り込まれる。この潤滑油は冷媒ガス
の流通領域ならばどこへでも入り込み可能であり、吸入
ポートを閉じているフラッパ弁とその密接面との間にも
潤滑油が付着する。この付着潤滑油は前記密接面とフラ
ッパ弁との間の密接力を高め、フラッパ弁の撓み変形開
始が一層遅れる。このような変形開始遅れは圧縮室への
冷媒ガス流入量の低下、すなわち体積効率の低下をもた
らす。また、フラッパ弁が開いている場合にもフラッパ
弁の弾性抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス流入量
が低下する。
【０００５】さらに外部冷媒回路から吸入室に流入した
冷媒ガスが圧縮機自体の発生熱によって膨張し、吸入室
内の冷媒ガス密度が低下する。通常、吸入室は吐出室と
隣接しており、吸入室の冷媒ガスは高温ガスの存在領域
である吐出室の熱によって膨張する。圧縮室へ流入する
前の冷媒ガスの密度低下は圧縮室における実質的な圧縮
容量の低下、すなわち体積効率の低下につながる。
冷媒ガスが圧縮機自体の発生熱によって膨張し、吸入室
内の冷媒ガス密度が低下する。通常、吸入室は吐出室と
隣接しており、吸入室の冷媒ガスは高温ガスの存在領域
である吐出室の熱によって膨張する。圧縮室へ流入する
前の冷媒ガスの密度低下は圧縮室における実質的な圧縮
容量の低下、すなわち体積効率の低下につながる。
【０００６】フラッパ弁を吸入弁として用いる従来のピ
ストン型圧縮機では、体積効率の問題以外にもフラッパ
弁の撓み振動による吸入脈動の問題もある。本発明は吸
入脈動を抑制しつつ体積効率を向上するピストン型圧縮
機を提供することを目的とする。
ストン型圧縮機では、体積効率の問題以外にもフラッパ
弁の撓み振動による吸入脈動の問題もある。本発明は吸
入脈動を抑制しつつ体積効率を向上するピストン型圧縮
機を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に
冷媒ガスを導入するための吸入室をロータリバルブ内に
形成し、ピストンの往復動に同期して前記圧縮室と前記
吸入室の出口とを順次連通するように前記ロータリバル
ブを設けた。
ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に
冷媒ガスを導入するための吸入室をロータリバルブ内に
形成し、ピストンの往復動に同期して前記圧縮室と前記
吸入室の出口とを順次連通するように前記ロータリバル
ブを設けた。
【０００８】
【作用】ロータリバルブ内の吸入室の出口はロータリバ
ルブの回転に伴って複数の圧縮室に順次連通する。出口
と圧縮室とが連通している時にピストンが下死点側へ向
かい、圧縮室の圧力が吸入通路の圧力（設定吸入圧）以
下まで低下していく。この圧力低下により吸入室の冷媒
ガスが圧縮室へ流入する。フラッパ弁の場合とは異な
り、吸入室の出口はあらかじめ決められたタイミングで
圧縮室に連通する。
ルブの回転に伴って複数の圧縮室に順次連通する。出口
と圧縮室とが連通している時にピストンが下死点側へ向
かい、圧縮室の圧力が吸入通路の圧力（設定吸入圧）以
下まで低下していく。この圧力低下により吸入室の冷媒
ガスが圧縮室へ流入する。フラッパ弁の場合とは異な
り、吸入室の出口はあらかじめ決められたタイミングで
圧縮室に連通する。
【０００９】ロータリバルブを吸入弁として用いる構成
では、吸入弁として用いたフラッパ弁の振動に起因する
吸入脈動はなくなるが、吸入室の出口と接続状態にある
圧縮室の容積変化の重ね合わせが一定値とならないこと
による吸入脈動が出てくる。この吸入脈動はロータリバ
ルブ内の吸入室の存在によって抑制される。
では、吸入弁として用いたフラッパ弁の振動に起因する
吸入脈動はなくなるが、吸入室の出口と接続状態にある
圧縮室の容積変化の重ね合わせが一定値とならないこと
による吸入脈動が出てくる。この吸入脈動はロータリバ
ルブ内の吸入室の存在によって抑制される。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を可変容量型の揺動斜板式圧縮
機に具体化した一実施例を図１〜図３に基づいて説明す
る。
機に具体化した一実施例を図１〜図３に基づいて説明す
る。
【００１１】シリンダブロック１の前後にはフロントハ
ウジング２及びリヤハウジング３が接合固定されてお
り、シリンダブロック１及びフロクトハウジング２に回
転可能に支持された回転軸４には回転支持体５が止着さ
れている。回転支持体５には回転駆動体６がアーム５ａ
上の長孔５ｂとピン７との係合により傾斜角可変に連結
支持されている。回転駆動体６は回転軸４上のガイドス
リーブ８の左右両側に突設された軸ピン８ａにより揺動
可能に支持されており、回転駆動体６上には揺動斜板９
が相対回転可能に支持されている。
ウジング２及びリヤハウジング３が接合固定されてお
り、シリンダブロック１及びフロクトハウジング２に回
転可能に支持された回転軸４には回転支持体５が止着さ
れている。回転支持体５には回転駆動体６がアーム５ａ
上の長孔５ｂとピン７との係合により傾斜角可変に連結
支持されている。回転駆動体６は回転軸４上のガイドス
リーブ８の左右両側に突設された軸ピン８ａにより揺動
可能に支持されており、回転駆動体６上には揺動斜板９
が相対回転可能に支持されている。
【００１２】シリンダブロック１には複数のシリンダボ
ア１ａ（本実施例では六つ）が回転軸４の軸方向に貫設
されており、回転軸４の周囲に等間隔角度位置に配列さ
れている。シリンダボア１ａ内にはピストン１０Ａ1 ，
１０Ａ2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ 4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 が
収容されている。各ピストン１０Ａj （ｊ＝１〜６）は
ピストンロッド１０ａを介して揺動斜板９に連結されて
いる。回転軸４の回転運動は回転支持体５及び回転駆動
体６を介して揺動斜板９の前後往復揺動に変換され、ピ
ストン１０Ａj がシリンダボア１ａ内を前後動する。
ア１ａ（本実施例では六つ）が回転軸４の軸方向に貫設
されており、回転軸４の周囲に等間隔角度位置に配列さ
れている。シリンダボア１ａ内にはピストン１０Ａ1 ，
１０Ａ2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ 4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 が
収容されている。各ピストン１０Ａj （ｊ＝１〜６）は
ピストンロッド１０ａを介して揺動斜板９に連結されて
いる。回転軸４の回転運動は回転支持体５及び回転駆動
体６を介して揺動斜板９の前後往復揺動に変換され、ピ
ストン１０Ａj がシリンダボア１ａ内を前後動する。
【００１３】シリンダブロック１とリヤハウジング３と
の間にはバルブプレート１１、弁形成プレート１２及び
リテーナ形成プレート１３が挟まれており、リヤハウジ
ング３内には吐出室３ａが形成されている。ピストン１
０Ａj によって各シリンダボア１ａ内に区画される圧縮
室Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ，Ｐ4 ，Ｐ5 ，Ｐ6 はバルブプレー
ト１１によって吐出室３ａから区画され、バルブプレー
ト１１上には吐出ポート１１ａが圧縮室Ｐj に連通する
ように形成されている。弁形成プレート１２上にはフラ
ッパ弁型の吐出弁１２ａが形成されており、リテーナ形
成プレート１３上にはリテーナ１３ａが形成されてい
る。吐出弁１２ａは吐出室３ａ側で吐出ポート１１ａを
開閉し、リテーナ１３ａは吐出弁１２ａの撓み変形量を
規制する。
の間にはバルブプレート１１、弁形成プレート１２及び
リテーナ形成プレート１３が挟まれており、リヤハウジ
ング３内には吐出室３ａが形成されている。ピストン１
０Ａj によって各シリンダボア１ａ内に区画される圧縮
室Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ，Ｐ4 ，Ｐ5 ，Ｐ6 はバルブプレー
ト１１によって吐出室３ａから区画され、バルブプレー
ト１１上には吐出ポート１１ａが圧縮室Ｐj に連通する
ように形成されている。弁形成プレート１２上にはフラ
ッパ弁型の吐出弁１２ａが形成されており、リテーナ形
成プレート１３上にはリテーナ１３ａが形成されてい
る。吐出弁１２ａは吐出室３ａ側で吐出ポート１１ａを
開閉し、リテーナ１３ａは吐出弁１２ａの撓み変形量を
規制する。
【００１４】シリンダブロック１及びリヤハウジング３
の対向端面中心部には収容凹部１ｂ，３ｂが形成されて
おり、回転軸４の端部が収容凹部１ｂ内に突出してい
る。両収容凹部１ｂ，３ｂは回転軸４の軸方向に軸芯を
持つ円柱形状の収容室を形成し、収容室１ｂ，３ｂ内に
はロータリバルブ１４が回転可能に収容されている。収
容凹部３ｂの端面とロータリバルブ１４の端面との間に
はスラストベアリング１５が介在されており、収容凹部
１ｂ側のロータリバルブ１４の端面にはカップリング１
６が嵌入固定されている。収容凹部１ｂ内に突出する回
転軸４の突出端部４ａとカップリング１６とは相対回転
不能に嵌合しており、ロータリバルブ１４は回転軸４と
一体的に収容室１ｂ，３ｂ内で図２の矢印Ｒ方向に回転
する。スラストベアリング１５はロータリバルブ１４に
対するスラスト荷重を受け止める。
の対向端面中心部には収容凹部１ｂ，３ｂが形成されて
おり、回転軸４の端部が収容凹部１ｂ内に突出してい
る。両収容凹部１ｂ，３ｂは回転軸４の軸方向に軸芯を
持つ円柱形状の収容室を形成し、収容室１ｂ，３ｂ内に
はロータリバルブ１４が回転可能に収容されている。収
容凹部３ｂの端面とロータリバルブ１４の端面との間に
はスラストベアリング１５が介在されており、収容凹部
１ｂ側のロータリバルブ１４の端面にはカップリング１
６が嵌入固定されている。収容凹部１ｂ内に突出する回
転軸４の突出端部４ａとカップリング１６とは相対回転
不能に嵌合しており、ロータリバルブ１４は回転軸４と
一体的に収容室１ｂ，３ｂ内で図２の矢印Ｒ方向に回転
する。スラストベアリング１５はロータリバルブ１４に
対するスラスト荷重を受け止める。
【００１５】ロータリバルブ１４内には吸入室１７が形
成されている。ロータリバルブ１４の収容凹部３ｂ側の
端面には吸入室１７の入口１７ａが形成されており、ロ
ータリバルブ１４の周面には吸入室１７の出口１７ｂが
形成されている。リヤハウジング３の中心部には導入口
３ｃが収容凹部３ｂに接続するように形成されており、
吸入室１７の入口１７ａが導入口３ｃに連通している。
成されている。ロータリバルブ１４の収容凹部３ｂ側の
端面には吸入室１７の入口１７ａが形成されており、ロ
ータリバルブ１４の周面には吸入室１７の出口１７ｂが
形成されている。リヤハウジング３の中心部には導入口
３ｃが収容凹部３ｂに接続するように形成されており、
吸入室１７の入口１７ａが導入口３ｃに連通している。
【００１６】収容凹部１ｂの周面には圧縮室Ｐ1 〜Ｐ6
と同数の吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ2 ，１ｃ3 ，１ｃ4 ，
１ｃ5 ，１ｃ6 が等間隔角度位置に配列形成されてい
る。吸入ポート１ｃj と圧縮室Ｐj （ｊ＝１〜６）とは
１対１で常に連通しており、各吸入ポート１ｃj は吸入
室１７の出口１７ｂの周回領域に接続している。図１及
び図２に示す状態ではピストン１０Ａ1 は上死点位置に
あり、１８０°の回転対称位置にあるピストン１０Ａ4
は下死点位置にある。このようなピストン配置状態のと
き、出口１７ｂは吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ4 に接続する
ことなく両者間に配置される。すなわち、ピストン１０
Ａ1 が上死点位置から下死点位置に向かう吸入行程に入
ったときには吸入室１７は圧縮室Ｐ1 に連通し、導入口
３ｃから供給される冷媒ガスがロータリバルブ１４内の
吸入室１７を経由して圧縮室Ｐ1 に吸入される。一方、
ピストン１０Ａ4 が下死点位置から上死点位置に向かう
吐出行程に入ったときには吸入室１７は圧縮室Ｐ4 との
連通を遮断される。
と同数の吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ2 ，１ｃ3 ，１ｃ4 ，
１ｃ5 ，１ｃ6 が等間隔角度位置に配列形成されてい
る。吸入ポート１ｃj と圧縮室Ｐj （ｊ＝１〜６）とは
１対１で常に連通しており、各吸入ポート１ｃj は吸入
室１７の出口１７ｂの周回領域に接続している。図１及
び図２に示す状態ではピストン１０Ａ1 は上死点位置に
あり、１８０°の回転対称位置にあるピストン１０Ａ4
は下死点位置にある。このようなピストン配置状態のと
き、出口１７ｂは吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ4 に接続する
ことなく両者間に配置される。すなわち、ピストン１０
Ａ1 が上死点位置から下死点位置に向かう吸入行程に入
ったときには吸入室１７は圧縮室Ｐ1 に連通し、導入口
３ｃから供給される冷媒ガスがロータリバルブ１４内の
吸入室１７を経由して圧縮室Ｐ1 に吸入される。一方、
ピストン１０Ａ4 が下死点位置から上死点位置に向かう
吐出行程に入ったときには吸入室１７は圧縮室Ｐ4 との
連通を遮断される。
【００１７】このような冷媒ガス吸入は他の圧縮室Ｐ1
〜Ｐ3 ，Ｐ5 ，Ｐ6 においても同様に行われる。圧縮室
ＰJ 内へ吸入された冷媒ガスはピストンが下死点位置か
ら上死点位置に向かう吐出動作によって圧縮されつつ吐
出室３ａ吐出されるが、クランク室２ａ内の圧力と圧縮
室Ｐj 内の吸入圧とのピストンを介した差圧に応じてピ
ストンのストロークが変わり、圧縮容量を左右する揺動
斜板９の傾斜角が変化する。クランク室２ａ内の圧力
は、吐出圧領域の冷媒ガスをクランク室２ａへ供給する
とともに：図示しない制御弁機構によってクランク室２
ａ内の冷媒ガスを吸入圧領域へ放出制御することによっ
て行われる。
〜Ｐ3 ，Ｐ5 ，Ｐ6 においても同様に行われる。圧縮室
ＰJ 内へ吸入された冷媒ガスはピストンが下死点位置か
ら上死点位置に向かう吐出動作によって圧縮されつつ吐
出室３ａ吐出されるが、クランク室２ａ内の圧力と圧縮
室Ｐj 内の吸入圧とのピストンを介した差圧に応じてピ
ストンのストロークが変わり、圧縮容量を左右する揺動
斜板９の傾斜角が変化する。クランク室２ａ内の圧力
は、吐出圧領域の冷媒ガスをクランク室２ａへ供給する
とともに：図示しない制御弁機構によってクランク室２
ａ内の冷媒ガスを吸入圧領域へ放出制御することによっ
て行われる。
【００１８】フラッパ弁型の吸入弁の場合には、潤滑油
が吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗及
び吸入室内の冷媒ガスの熱膨張が体積効率を低下させ
る。しかしながら、強制回転されるロータリバルブ１４
の採用では潤滑油に起因する吸着力及び吸入弁の弾性抵
抗による吸入抵抗の問題はなく、圧縮室Ｐj 内が設定吸
入圧をわずかに下回れば冷媒ガスが直ちに圧縮室Ｐj に
流入する。また、外部冷媒回路から圧縮室Ｐj へ流入す
る冷媒ガスは吐出室３ａから比較的隔たったロータリバ
ルブ１４内の吸入室１７という経路を有するため、冷媒
ガスの熱膨張も抑制される。従って、ロータリバルブ１
４採用の場合には体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用
の場合に比して大幅に向上する。
が吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗及
び吸入室内の冷媒ガスの熱膨張が体積効率を低下させ
る。しかしながら、強制回転されるロータリバルブ１４
の採用では潤滑油に起因する吸着力及び吸入弁の弾性抵
抗による吸入抵抗の問題はなく、圧縮室Ｐj 内が設定吸
入圧をわずかに下回れば冷媒ガスが直ちに圧縮室Ｐj に
流入する。また、外部冷媒回路から圧縮室Ｐj へ流入す
る冷媒ガスは吐出室３ａから比較的隔たったロータリバ
ルブ１４内の吸入室１７という経路を有するため、冷媒
ガスの熱膨張も抑制される。従って、ロータリバルブ１
４採用の場合には体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用
の場合に比して大幅に向上する。
【００１９】出口１７ｂと連通状態にある圧縮室Ｐj の
容積和は回転角度の変化に伴って変わり、この容積変動
が吸入脈動となる。すなわち、回転角度の変化に伴って
吸入冷媒ガス量が変わる。この脈動が外部冷媒回路へ波
及することによって騒音が大きくなる。
容積和は回転角度の変化に伴って変わり、この容積変動
が吸入脈動となる。すなわち、回転角度の変化に伴って
吸入冷媒ガス量が変わる。この脈動が外部冷媒回路へ波
及することによって騒音が大きくなる。
【００２０】外部冷媒回路に対する接続口となる導入口
３ｃと圧縮室Ｐj との間の冷媒ガス経路、すなわちロー
タリバルブ１４内に吸入室１７を設けることによって外
部冷媒回路への吸入脈動波及を抑制することができる。
吸入室１７の通過断面積は入口１７ａよりも大きく、か
つ出口１７ｂに連通している吸入ポート１ｃj の通過断
面積よりも大きい。従って、吸入室１７の出口１７ｂと
連通状態にある圧縮室Ｐj の容積変化の重ね合わせとな
る吸入脈動が吸入室１７において減衰され、吸入脈動に
起因する騒音が低減する。
３ｃと圧縮室Ｐj との間の冷媒ガス経路、すなわちロー
タリバルブ１４内に吸入室１７を設けることによって外
部冷媒回路への吸入脈動波及を抑制することができる。
吸入室１７の通過断面積は入口１７ａよりも大きく、か
つ出口１７ｂに連通している吸入ポート１ｃj の通過断
面積よりも大きい。従って、吸入室１７の出口１７ｂと
連通状態にある圧縮室Ｐj の容積変化の重ね合わせとな
る吸入脈動が吸入室１７において減衰され、吸入脈動に
起因する騒音が低減する。
【００２１】ピストン１０Ａj が上死点位置に配置され
た場合にも圧縮室Ｐj 内には圧縮冷媒ガスが残留してい
る。従って、ピストン１０Ａj が吸入行程に移ると残留
冷媒ガスが再膨張するが、この再膨張ガスは吸入ポート
１ｃj から吸入室１７側へ逆流する。このような高圧冷
媒ガスの逆流も脈動を大きくする原因となるが、吸入室
１７がこの逆流による脈動の増大を抑制する。
た場合にも圧縮室Ｐj 内には圧縮冷媒ガスが残留してい
る。従って、ピストン１０Ａj が吸入行程に移ると残留
冷媒ガスが再膨張するが、この再膨張ガスは吸入ポート
１ｃj から吸入室１７側へ逆流する。このような高圧冷
媒ガスの逆流も脈動を大きくする原因となるが、吸入室
１７がこの逆流による脈動の増大を抑制する。
【００２２】この種の膨張型消音機構では吸入室１７の
通過断面積が大きいほど減衰効果が上がる。従って、ロ
ータリバルブ１４の必要強度を確保した上で吸入室１７
の容積を可及的に大きくすることが望ましい。
通過断面積が大きいほど減衰効果が上がる。従って、ロ
ータリバルブ１４の必要強度を確保した上で吸入室１７
の容積を可及的に大きくすることが望ましい。
【００２３】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、圧縮室へ
冷媒ガスを供給するためのロータリバルブ内に吸入室を
設けたので、吸入脈動を抑制しつつ体積効率を向上し得
るという優れた効果を奏する。
冷媒ガスを供給するためのロータリバルブ内に吸入室を
設けたので、吸入脈動を抑制しつつ体積効率を向上し得
るという優れた効果を奏する。
【図１】 本発明を具体化した一実施例を示す圧縮機全
体の側断面図である。
体の側断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 ロータリバルブの一部破断斜視図である。
１ａ…シリンダボア、４…回転軸、１０Ａ1 ，１０
Ａ2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 …ピス
トン、１４…ロータリバルブ、１７…吸入室、１７ｂ…
出口、Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ，Ｐ4 ，Ｐ5 ，Ｐ6 …圧縮室。
Ａ2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 …ピス
トン、１４…ロータリバルブ、１７…吸入室、１７ｂ…
出口、Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ，Ｐ4 ，Ｐ5 ，Ｐ6 …圧縮室。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤澤 由裕 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】回転軸の周囲に配列された複数のシリンダ
ボア内にピストンを収容すると共に、回転軸の回転に連
動してピストンを往復動させるピストン型圧縮機におい
て、ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮
室に冷媒ガスを導入するための吸入室をロータリバルブ
内に形成し、ピストンの往復動に同期して前記圧縮室と
前記吸入室の出口とを順次連通するように前記ロータリ
バルブを設けたピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入
構造。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4014248A JPH05202848A (ja) | 1992-01-29 | 1992-01-29 | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
| TW082100444A TW228021B (ja) | 1992-01-29 | 1993-01-27 | |
| KR1019930000947A KR960009856B1 (ko) | 1992-01-29 | 1993-01-27 | 피스톤형 압축기에 있어서의 냉매가스흡입구조 |
| DE4302388A DE4302388C2 (de) | 1992-01-29 | 1993-01-28 | Kühlmittelgasleitungsmechanismus in einem Verdichter |
| US08/010,595 US5342178A (en) | 1992-01-29 | 1993-01-28 | Coolant gas guiding mechanism in compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4014248A JPH05202848A (ja) | 1992-01-29 | 1992-01-29 | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05202848A true JPH05202848A (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=11855791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4014248A Pending JPH05202848A (ja) | 1992-01-29 | 1992-01-29 | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05202848A (ja) |
| KR (1) | KR960009856B1 (ja) |
| DE (1) | DE4302388C2 (ja) |
| TW (1) | TW228021B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6224349B1 (en) | 1998-08-27 | 2001-05-01 | Denso Corporation | Reciprocating type compressor having orbiting valve plate |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3254871B2 (ja) * | 1993-12-27 | 2002-02-12 | 株式会社豊田自動織機 | クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機 |
| JPH0861239A (ja) * | 1994-08-16 | 1996-03-08 | Toyota Autom Loom Works Ltd | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
| JPH10196529A (ja) * | 1997-01-10 | 1998-07-31 | Sanden Corp | 往復動型圧縮機 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB144201A (en) * | 1919-12-23 | 1920-06-10 | Larsson Sven | Machine, applicable as a pump or compressor |
| DE923985C (de) * | 1951-08-08 | 1955-02-24 | Ricardo & Co Engineers | Kolbenkompressor fuer Luft und andere gasfoermige Medien |
| DD269881A1 (de) * | 1987-12-31 | 1989-07-12 | Starkstrom Anlagenbau Veb K | Kolbenverdichter |
| TW223139B (ja) * | 1991-10-23 | 1994-05-01 | Toyoda Automatic Loom Co Ltd |
-
1992
- 1992-01-29 JP JP4014248A patent/JPH05202848A/ja active Pending
-
1993
- 1993-01-27 TW TW082100444A patent/TW228021B/zh active
- 1993-01-27 KR KR1019930000947A patent/KR960009856B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1993-01-28 DE DE4302388A patent/DE4302388C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6224349B1 (en) | 1998-08-27 | 2001-05-01 | Denso Corporation | Reciprocating type compressor having orbiting valve plate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4302388A1 (en) | 1993-08-05 |
| KR930016657A (ko) | 1993-08-26 |
| TW228021B (ja) | 1994-08-11 |
| KR960009856B1 (ko) | 1996-07-24 |
| DE4302388C2 (de) | 1997-07-17 |
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