JPH0521103U - 内燃機関のバルブタイミング制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 圧力室への作動油の供給から停止時における
位相変換手段の作動応答性を向上させると共に、各摺動
部への良好な潤滑性能を維持する。 【構成】 従動スプロケット２１とカムシャフト２２と
の相対回動位相を変換する筒状歯車２９と、該筒状歯車
２９を油圧回路３３から圧力室３２に油圧を給排して軸
方向に移動させる駆動機構とを備えたバルブタイミング
制御装置において、前記油圧回路３３途中の電磁制御弁
３５に、圧力室３２への油圧の供給を停止した際に、油
圧回路３３と外部とを一時的に連通させるリリーフ機構
５６と、油圧回路３３内に少量の作動油を供給するオリ
フィス６４とを設けた。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案は、内燃機関の吸気・排気バルブの開閉時期を機関運転状態に応じて可 変にするバルブタイミング制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】

従来のこの種バルブタイミング制御装置としては、例えば本出願人が先に出願 した特開平２−２２７５０７号公報に記載されているものが知られている。

【０００３】 図１７に基づいて概略を説明すれば、ＤＯＨＣ型内燃機関の吸気・排気バルブ を開閉するカムを有するカムシャフト１に、機関のクランク軸からタイミングチ ェーンを介して駆動される従動スプロケット２が相対回動自在に軸支されており 、該カムシャフト１と従動スプロケット２との間には、該両者１，２の相対回動 を変換する筒状歯車３がカムシャフト１軸方向に移動自在に設けられている。

【０００４】 また、この筒状歯車３は、駆動機構により左右軸方向へ移動するようになって いる。この駆動機構は、該筒状歯車３の前端部とフロントカバー４との間に設け られた圧力室５に油圧を給排する油圧回路６と、筒状歯車３の後端部に弾装され た圧縮スプリング７と、油圧通路６上流側のリリーフ通路８に設けられて機関運 転状態に応じて該リリーフ通路８をＯＮ−ＯＦＦ的に開閉する電磁制御弁９と、 前記油圧回路６の下流側に設けられて、圧力室５内の油圧を供給側と排出側に切 り換える油圧切換弁１０とから主として構成されている。また、前記電磁制御弁 ９は、マイクロコンピュータを内蔵したコントローラ１１によって制御され、さ らに前記油圧回路６の上流端は、オイルポンプ１２と連通している。

【０００５】 そして、機関低負荷時などには、電磁制御弁９にＯＦＦ信号が出力されて、リ リーフ通路８を開成する。このため、オイルポンプ１２から油圧回路６内に流入 した作動油の大部分がリリーフ通路８から外部へ排出されて圧力室５への油圧の 供給が停止され、該圧力室５内が低圧となる。したがって、筒状歯車３は、図示 の如く圧縮スプリング７のばね力で前方（図中左方向）へ最大に移動して、この 位置で決定されるカムシャフト１と従動スプロケット２との相対回動位相に応じ て例えば吸気バルブの閉時期を遅れ側に制御する。

【０００６】 また、機関高負荷時には、電磁制御弁９にＯＮ信号が出力されてリリーフ通路 ８を閉成する。このため、オイルポンプ１２から油圧回路６に圧送された作動油 は、油圧切換弁１０をコイルスプリング１３のばね力に抗して押圧して左方向に 移動させて、油圧室１４から通孔１５を介して圧力室５に供給され、該圧力室５ の内圧が上昇する。したがって、筒状歯車３は、圧縮スプリング７のばね力で後 方（図中右方向）へ速やかに移動し、カムシャフト１と従動スプロケット２の相 対回動位相を他方側に変換させ、これによって吸気バルブの閉時期を進み側に応 答性良く制御するようになっている。

【０００７】

【考案が解決しようとする課題】

然し乍ら、前記従来の装置にあっては、機関運転状態が高負荷域から低負荷域 に変化し、電磁制御弁９がＯＮからＯＦＦに切り換えられてリリーフ通路８を開 成するものの、オイルポンプ１２からの圧送された作動油もそのままオイルメイ ンギャラリ１６を通ってリリーフ通路８から排出されるため、油圧回路６が一時 的に閉回路状態になってしまう。このため、油圧室１４の内圧が速やかに低下せ ずに油圧切換弁１０の図中右方向の移動速度が遅延し、通孔１５と油圧切換弁１ ０の連通孔１７とのラップ開口面積が小さくなり、この結果、圧力室５内の作動 油をドレン孔１８を介して外部へ速やかに排出することができない。

【０００８】 この結果、斯かる高負荷域から低負荷域への機関運転変化に応じてカムシャフ ト１と従動スプロケット２との相対回動変換速度、つまり吸気バルブの開閉時期 を応答性良く制御することが困難になる。

【０００９】

【課題を解決するための手段】 本考案は、前記従来の問題点に鑑みて案出されたもので、とりわけ駆動機構の 油圧回路の途中に、圧力室に対して油圧の供給を停止した際に、該油圧回路と外 部とを一時的に連通させるリリーフ機構を設けたことを特徴としている。

【００１０】

【作用】

機関の運転変化、例えば高負荷域から低負荷時に変化し、駆動機構により油圧 回路から圧力室への油圧供給を停止した際に、リリーフ機構が一時的に油圧回路 と外部とを連通させるため、圧力室内の作動油は該リリーフ機構を介して速やか に排出される。したがって、位相変換手段の一方向への移動速度が向上する。

【００１１】

【実施例】

図１〜図５はＤＯＨＣ型動弁機構を備えた内燃機関の吸気バルブ側に適用した 本考案の第１実施例を示し、図中２１は機関のクランク軸からタイミングチェー ンを介して回転力が伝達される回転体たる従動スプロケット、２２は該従動スプ ロケット２１から伝達された回転力により図外の吸気バルブを開作動させる駆動 カムを有するカムシャフト、２３は該カムシャフト２２の一端部２２ａに軸方向 から螺着したボルト２４により固定されたスリーブであって、前記従動スプロケ ット２１は、筒状本体２１ａの前端開口がスリーブ２３の先端にかしめ固定され たフロントカバー２５により閉塞されていると共に、後端側外周に歯車部２１ｂ が設けられていると共に、前側内周にインナ歯が形成されている。また、前記筒 状本体２１ａは、前端部がシール部材２６を介してフロントカバー２５と相対回 動自在になっている。

【００１２】 前記カムシャフト２２は、一端部２２ａがシリンダヘッド２７上端部のカム軸 受２８に回転自在に支持されていると共に、一端部２２ａに小径フランジ２２ｂ が一体に設けられている。

【００１３】 前記スリーブ２３は、カムシャフト２２側の大径フランジ部２３ａの嵌合溝が 小径フランジ部２２ｂに嵌合していると共に、段差小径部２３ｂの外周前端側に アウタ歯が形成されている。前記大径フランジ部２３ａは、外周面で筒状本体２ １ａの後端部を回転自在に支持している。

【００１４】 また、前記筒状本体２１ａとスリーブ２３の小径部２３ｂとの間には、従動ス プロケット２１とカムシャフト２２との相対回動位相を変換する位相変換手段た る筒状歯車２９がカムシャフト２２軸方向へ移動可能に介装されている。この筒 状歯車２９は、長尺な歯車を軸直角方向に切断分割して形成された２個の歯車構 成部２９ａ，２９ｂからなり、該両歯車構成部２９ａ，２９ｂは、連結ピン３０ とスプリング３１を介して接近する方向へ弾性的に連結されている。また、両歯 車構成部２９ａ，２９ｂの内外周には、両方がはす歯の内歯と外歯が夫々形成さ れており、該両内外歯に前記筒状本体２１ａのインナ歯とスリーブ２３のアウタ 歯がスパイラル噛合している。

【００１５】 また、この筒状歯車２９は、駆動機構によって軸方向に移動するようになって いる。この駆動機構は、前側歯車構成部２９ａとフロントカバー２５との間に形 成された圧力室３２に対して油圧を給・排する油圧回路３３と、後側歯車構成部 ２９ｂと大径フランジ部２３ａとの間に装着されて筒状歯車２３を前方に付勢す る圧縮スプリング３４と、油圧回路３３上流側のシリンダヘッド２７に設けられ て、油圧回路３３を通流する作動油の流量を制御する電磁制御弁３５と、前記ス リーブ２３の小径部２３ｂ前端内部に配置された油圧切換弁３６とを備えている 。

【００１６】 前記油圧回路３３は、上流端がオイルメインギャラリ３７を介してオイルポン プ３８に連通し、シリンダヘッド２７及びカム軸受２８を貫通してカムシャフト ２２外周の環状通路３９に開口した油圧通路４０と、前記ボルト２４の内部軸方 向に貫通形成されて、屈曲形成された一端部４１ａが前記環状通路３９に開口し た油通路４１とを備えている。この油通路４１の大径他端部４１ｂは、ボルト２ ４頭部と前記油圧切換弁３６の後述する弁体４２との間に画成された油圧室４３ に開口している。また、前記スリーブ２３の小径部２３ｂ前側周壁の油圧室４３ 側には、前記圧力室３２に連通する複数の連通孔４４…が、フロントカバー２５ 側には圧力室３２と連通する複数のドレン孔４５…が夫々半径方向に穿設されて いる。さらに、スリーブ２３の小径部２３ｂ前側内周面に縦断面コ字形の円環部 材４６が螺着されており、この円環部材４６の中央に、油排出孔４７が穿設され ている。

【００１７】 前記油圧切換弁３６は、小径部２３ｂ内に軸方向に摺動自在に収納された前記 弁体４２と、該弁体４２と円環部材４６との間に装着されて弁体４２を油圧室４ ３側へ付勢するバルブスプリング４８とを備えている。前記弁体４２は、略円柱 状を呈し、前端面４２ａの外周部が小径部２３ｂの内周段差部４９に当接した位 置で油圧室４３側（図中右方向）への最大移動が規制されるようになっていると 共に、後端面４２ｂの外周部が円環部材４６の筒部４６ａ端面に当接した位置で 図中左方向への最大移動が規制されるようになっている。また、弁体４２の外周 部軸方向には、前端面４２ａと後端面４２ｂに開口形成された比較的通路断面積 の小さな油孔５０が貫通形成されている。

【００１８】 前記電磁制御弁３５は、図３〜図５にも示すようにシリンダヘッド２７に油圧 通路４０を横断する形で穿設された保持孔５１内に挿通保持された有底円筒状の ボディ５２と、該ボディ５２内に軸方向に摺動自在に収納されたスプール弁５３ と、該スプール弁５３を図中右方向に付勢するコイルスプリング５４と、該スプ ール弁５３をコイルスプリング５４のばね力に抗して左方向に移動させる電磁ア クチュエータ５５と、該電磁アクチュエータ５５がＯＮからＯＦＦに切り換わる 際に、油圧通路４０と外部とを一時的に連通させるリリーフ機構５６とを備えて いえる。

【００１９】 前記ボディ５２は、上下部側壁に油圧通路４０の上下流と連通する通路孔５７ ，５７が直径方向に沿って貫通形成されていると共に、上側の通路孔５７の側部 には油圧通路４０途中の拡大された排出溝５８と連通するリリーフ孔５９が穿設 されている。また、底壁５２ａの中央部には、内部の油室６０と外部とを連通す るドレン通路６１が穿設されている。

【００２０】 前記スプール弁５３は、横断面略コ字形を呈し、外周面の略中央に前記両通路 孔５７，５７を適宜連通させる環状通路６２が形成されていると共に、先端側に 前記リリーフ孔５９と油室６０とを適宜連通させる通孔６３，６３が穿設されて いる。更に、該通孔６３，６３と環状通路６２との間の外周面には、電磁アクチ ュエータ５５のＯＦＦ時に通路孔５７，５７を連通させる通路断面積の小さな環 状のオリフィス６４が形成されている。

【００２１】 前記リリーフ機構５６は、前述の排出溝５８とリリーフ孔５９，通孔６３，６ ３，油室６０及びドレン孔６１とから構成されている。

【００２２】 前記電磁アクチュエータ５５は、クランク角センサやエアーフローメータ等か らの情報信号に基づいて機関の運転状態を検出するマイクロコンピュータを内蔵 したコントローラ６５によってＯＮ（通電）−ＯＦＦ（非通電）制御されている 。

【００２３】 以下、本実施例の作用について説明する。まず、例えば機関低負荷時などにお いて電磁アクチュエータ５５にコントローラ６５からＯＦＦ信号が出力された場 合には、図３に示すように、スプール弁５３がコイルスプリング５４のばね力で 最大右方向の移動位置に保持し、オリフィス６４が通路孔５７，５７を連通させ る。したがって、オイルポンプ３８からオイルメインギャラリ３７に圧送された 作動油は、オリフィス６４を通過する際に少流量に絞られつつ油圧通路４０を通 ってカムシャフト２２とカム軸受２８等との潤滑用に供される。このため、該カ ムシャフト２２とカム軸受２８間の良好な潤滑性能が維持され、油膜切れによる 焼き付き等の発生を未然に防止できる。

【００２４】 一方、油圧通路４０の下流側つまり油圧室４３には、前記のように少量かつ低 圧の作動油が供給されるだけであるから、図１に示すように油圧切換弁３６の弁 体４２がバルブスプリング４８のばね力で最大右方向の移動位置に保持され、外 周面で連通孔４４…を閉止すると共に、ドレン孔４５…と油排出孔４７とを連通 する。このため、圧力室３２への作動油の供給が停止されると共に、該圧力室３ ２内の作動油が外部へ速やかに排出されて低圧となる。依って、筒状歯車２９は 、圧縮スプリング３４のばね力で最大左方向位置に付勢され、この位置で決定さ れる従動スプロケット２１とカムシャフト２２との相対回動位相に応じて吸気バ ルブの閉時期を遅れ側に制御する。

【００２５】 一方、機関運転状態が低負荷域から高負荷域に移行した場合は、電磁アクチュ エータ５５にＯＮ信号が出力されると、図４に示すようにスプール弁５３がコイ ルスプリング５４のばね力に抗して最大左方向へ移動して環状通路６２を介して 各通路孔５７，５７を連通させると共に、リリーフ孔５９及び通孔６３，６３が 位置ずれによりボディ５２内面及びスプール弁５３外面で閉止される。このため 、オイルポンプ３８から圧送された作動油は、絞られることなくその全部が環状 通路６２を通って油圧通路４０，油通路４１等を経て油圧室４３内に流入し、該 油圧室４３内が高圧になる。したがって、弁体４２は、図２に示すようにバルブ スプリング４８のばね力に抗して左方向に移動し、連通孔４４を開成すると共に 、ドレン孔４５を閉止する。依って、油圧室４３から連通孔４４…を通って圧力 室３２に多量の作動油が供給され、該圧力室３２内の圧力が上昇する。これによ って、筒状歯車２９は圧縮スプリング３４のばね力に抗して最大右方向へ速やか にに移動する。このため、従動スプロケット２１とカムシャフト２２が、反対側 へ即座に相対回動して吸気バルブの閉時期を早める側へ応答性よく制御する。

【００２６】 更に、高負荷域から低負荷域に移行した場合は、電磁アクチュエータ５５にＯ ＦＦ信号が出力され、スプール弁５３が図５に示すようにコイルスプリング５４ のばね力で右方向への移動中に、通路孔５７，５７を外周面で閉止してオイルポ ンプ３８から圧送された作動油の供給を停止すると同時に、リリーフ孔５９と通 孔６３，６３が一時的に連通する。つまり、オープン回路を形成する。このため 、油圧室４３及び油圧回路３３内に残留した作動油が、矢印で示すように逆流し て排出溝５８とリリーフ孔５９及び通孔６３を通って油室６０内に流入し、さら にドレン通路６１から外部へ速やかに排出される。

【００２７】 一方、弁体４２は、油圧室４３の急激な内圧低下に伴ってバルブスプリング３ ４のばね力で右方向へ移動し、連通孔４４を閉止すると共に油排出孔４５を開成 する。したがって、前述のように圧力室３２内の作動油が外部へ速やかに排出さ れる。ここで、弁体４２の右方向への移動中に、油圧室４３内の作動油が油孔５ ０を通って外部に排出されるため、弁体４２の右方向への移動速度が一層上昇し 、圧力室３２の内圧をさらに迅速に低下させることができる。

【００２８】 したがって、筒状歯車２９の左方向への移動速度が上昇し、特に前述のように リリーフ機構５６によって油圧室４３及び油圧回路３３内の作動油を一時的かつ 速やかに外部へ排出することができるため、筒状歯車２９の移動速度が上昇して 、バルブタイミング制御応答性が向上する。

【００２９】 更に、本実施例では油圧通路４０をシリンダヘッド２７内に１本だけ形成すれ ばよいので、製造作業性が良好になると共に、製造コストの高騰を防止できる。

【００３０】 尚、弁体４２が最大左右移動位置に保持されると、油孔５０の前端開口あるい は後端開口が段差部４９または筒状部４６ａで閉止される。

【００３１】 図６及び図７は本考案の第２実施例を示し、三方型の電磁制御弁３５を用いた ものであって、油圧通路４０を供給側通路４０ａと排出側通路４０ｂの２本で形 成すると共に、該排出側通路４０ｂをリリーフ孔５９を介して油室６０に適宜連 通させるようにした。

【００３２】 したがって、図６に示すように電磁アクチュエータ５５にＯＦＦ信号が出力さ れ、スプール弁５３がコイルスプリング５４のばね力で右方向に移動すると、各 通路孔５７，５７がオリフィス６４を介して連通して油圧通路４０の下流側に少 量の作動油が供給されると共に、排出側通路４０ｂとリリーフ孔５９が連通して 、油圧通路４０内の作動油が油室６０からドレン孔６１を介して外部へ速やかに 排出される。依って、低負荷時における前記第１実施例と同様な作用効果が得ら れる。

【００３３】 また、電磁アクチュエータ５５にＯＮ信号が出力されてスプール弁５３が左方 向に移動するとリリーフ孔５９を閉止すると共に、両通路孔５７，５７を環状通 路６２で連通するため、オイルポンプ３８から圧送された作動油が供給側通路４ ０ａ（油圧回路３３）を通って油圧室４３及び圧力室３２内へ速やかに供給され る。このため、前述と同様に筒状歯車２９の右方向への移動応答性が向上する。

【００３４】 また、電磁アクチュエータ５５がＯＮからＯＦＦに切り換えられた際には、ま ず最初にリリーフ孔５９が開成された後にオリフィス６４が開成されるため、油 圧室４３及び油圧回路３３内に残留した作動油が外部へ速やかに排出されて、筒 状歯車２９の移動応答性が向上する。

【００３５】 図８〜図１０は本考案の第３実施例を示し、この実施例では第１実施例の構成 を前提としてボディ５２の先端側の保持孔５１内周面に円環状の油排出通路７０ が形成されていると共に、ボディ５２の先端部周壁に該油排出通路７０と連通す る連通路７１，７１が穿設されている。また、延出されたスプール弁５３の先端 部周壁に前記各連通路７１，７１と適宜連通する半径方向孔７２，７２が形成さ れている。さらに、ボディ５２の底壁５２ａ中央部に油室６０内が所定圧以上に なると開成して油室６０と外部とを連通するリリーフバルブ７３が設けられてい る。

【００３６】 したがって、この実施例では電磁アクチュエータ５５にＯＦＦ信号が出力され ると、図８に示すようにスプール弁５３が最大右方向に移動してリリーフ孔５９ ，油排出通路７０を閉止すると共に、両通路孔５７，５７をオリフィス６４を介 して連通するため、油圧通路４０には常時少量の作動油が供給されてカムシャフ ト２２とカム軸受２８等の潤滑用に供される。

【００３７】 一方、電磁アクチュエータ５５にＯＮ信号が出力されると、図９に示すように スプール弁５３が最大左方向に移動してリリーフ孔５９を閉止すると共に、両通 路孔５７，５７が環状通路６２を介して連通する。したがって、油圧室４３，圧 力室３２に多量の作動油が供給され、筒状歯車２９を最大右方向へ速やかに移動 する。

【００３８】 更に、電磁アクチュエータ５５がＯＮからＯＦＦ信号に切り換えられると、図 １０に示すようにスプール弁５３の右方向への移動中に、リリーフ孔５９と通孔 ６３，並びに半径方向孔７２，７２と連通路７１，７１が一時的に連通する。こ のため、油圧回路３３を逆流した作動油は、矢印で示すように排出溝５８，リリ ーフ孔５９，通路孔６３を通って油室６０内に流入し、その一部が半径方向孔７ ２，連通路７１，油排出通路７０を通って外部に排出される一方、他の一部が油 室６０内の圧力上昇に伴いリリーフバルブ７３のボール弁体７３ａをスプリング ７３ｂのばね力に抗して押し開いてそのまま外部に排出される。したがって、油 圧室４３及び油圧回路３３内に残留した作動油が速やかに外部に排出され、弁体 ４２の迅速な右方向への移動により圧力室３２の内圧が低下して、筒状歯車２９ の移動応答性が向上する。また、他の作用効果は、第１実施例と同様である。

【００３９】 図１１〜図１３は本考案の第４実施例を示し、リリーフ機構５６を電磁制御弁 ３５ではなく、油圧切換弁３６に設けたものである。即ち、油圧切換弁３６の弁 体４２の内部中央に一端開口が栓体８０で閉塞されたバルブ孔８１が形成されて いると共に、該バルブ孔８１内にボール弁８２が設けられている。前記バルブ孔 ８１は、弁体４２の前端側中央軸方向に穿設された連通孔８３を介して油圧室４ ３に連通していると共に、栓体８０の軸方向孔８４を介してドレン孔４７つまり 外部に連通している。また、ボール弁８２は、バルブ孔８１内に弾装されたバル ブスプリング８５のばね力で連通孔８３を閉塞する方向に付勢されている。

【００４０】 したがって、この実施例によれば、電磁アクチュエータ５５にＯＦＦ信号が出 力されると、図１１に示すようにオリフィス６４から油圧通路４０内に少量の潤 滑用作動油が供給されるものの油圧室４３内は低圧となるため、弁体４２はバル ブスプリング４８のばね力で最大右方向に付勢され、圧力室３２内の作動油がド レン孔４７等を介して外部に排出される。したがって、筒状歯車２９は、図示の 最大左方向位置に保持される。

【００４１】 一方、電磁アクチュエータ５５にＯＮ信号が出力されると、図１２に示すよう にオイルポンプ３８からの作動油が環状通路６２及び油圧通路４０を通って油圧 室４３及び圧力室３２内に流入して筒状歯車２９を最大右方向に移動させる。

【００４２】 そして、電磁アクチュエータ５５にＯＮからＯＦＦ信号が出力されると、図１ ３に示すように弁体４２が右方向へ移動中に油圧室４３内の油圧によってボール 弁８２がバルブスプリング８５のばね力に抗して連通孔８３を一時的に開成する 。このため、油圧室４３内及び油圧回路３３内の作動油が、バルブ孔８１，軸方 向孔８４，ドレン孔４７を通って外部に速やかに排出される。したがって、弁体 ４２の右方向への移動速度が上昇して圧力室３２内の作動油を外部へ速やかに排 出することができる。依って、この実施例においても前記各実施例と同様な作用 効果が得られる。

【００４３】 尚、図１４に示すように弁体４２に、第１実施例と同様に油圧室４３内の作動 油の排出効率を高めるために油孔５０を形成することも可能である。

【００４４】 図１５は本考案の第５実施例を示し、第４実施例と同様な構成のリリーフ機構 ５６をカム軸受２８の油圧回路３３途中に設けたものである。即ち、カム軸受２ ８のブラケット上部に切欠形成された嵌合孔９０内に有底円筒状のバルブボディ ９１が嵌合保持されていると共に、該バルブボディ９１内部のバルブ孔９２に、 環状通路３９に接続された連通孔９３を開閉するボール弁９４と、該ボール弁９ ４を閉塞方向に付勢するバルブスプリング９５が設けられ、更に、バルブボディ ９１の開口端を閉塞する栓体９６に軸方向孔９７が貫通形成されている。

【００４５】 したがって、電磁アクチュエータ５５にＯＮからＯＦＦ信号が出力されると、 油圧回路３３内の油圧の上昇に伴いボール弁９４がバルブスプリング９５のばね 力に抗して連通孔９３を一時的に開成して、作動油をバルブ孔９２及び軸方向孔 ９７を介して外部に排出する。このため、油圧室４３の内圧が速やかに低下して 弁体４２を右方向へ迅速に移動させることができ、これによって、筒状歯車２９ の移動応答性が向上する。

【００４６】 図１６はリリーフ機構５６の他例を示したもので、バルブボディ１０１の底壁 側側壁に側孔１０２，１０２が直径方向に穿設されていると共に、上端側の側壁 に嵌合孔９０内周面の環状溝１０３を介して側孔１０２，１０２と連通する傾斜 孔１０４，１０４が穿設されている。また、バルブボディ１０１の内部には、ボ ール弁に替えて有底円筒状の弁部１０５が上下摺動自在に設けられていると共に 、中央に開口部１０６を有する円環状のスプリングシート１０７に一端が弾持さ れたバルブスプリング１０８のばね力で弁部１０５を連通孔１０９の閉塞方向に 付勢している。

【００４７】 したがって、この他例にあっては、弁部１０５がバルブスプリング１０８のば ね力に抗して一時的に上方へ移動すると、油圧回路３３内の作動油が連通孔１０ ９，側孔１０２，１０２，環状溝１０３，傾斜孔１０４，１０４，開口部１０６ を通って外部に速やかに排出される。尚、他の構成は第５実施例と同様である。

【００４８】 また、前記各実施例では、電磁制御弁３５をカムシャフト２２の他端部ではな くシリンダヘッド２７に設けたため、カムシャフト２２の全長を実質的に短尺化 できる。

【００４９】 本発明は前記実施例に限定されるものではなく、位相変換手段を別異の構成と してもよく、また、電磁アクチュエータ５５は印加される電流の大きさに比例し てストロークを可変にするものでもよい。

【００５０】

【考案の効果】

以上の説明で明らかなように、本考案によれば、とりわけ油圧回路の途中に、 圧力室に対して油圧の供給を停止した際に、該油圧回路と外部とを一時的に連通 させるリリーフ機構を設けたため、圧力室に作動油の供給を停止した際に油圧回 路がオープン回路となり、該油圧回路内に残留した作動油を速やかに排出できる ため、位相変換手段の作動応答性が向上し、回転体とカムシャフトとの速やかな 相対回動位相変換作用が得られる。この結果、バルブタイミングを機関運転変化 に対して応答性良く制御できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案の第１実施例を示す縦断面図。

【図２】本実施例の作用説明図。

【図３】本実施例の電磁制御弁の作用説明図。

【図４】本実施例の電磁制御弁の作用説明図。

【図５】本実施例のリリーフ機構の作用説明図。

【図６】本考案の第２実施例を示す要部拡大断面図。

【図７】本実施例の作用説明図。

【図８】本考案の第３実施例を示す要部拡大断面図。

【図９】本実施例の作用説明図。

【図１０】本実施例の作用説明図。

【図１１】本考案の第４実施例を示す縦断面図。

【図１２】本実施例の作用説明図。

【図１３】本実施例の作用説明図。

【図１４】本実施例の油圧切換弁の他例を示す縦断面
図。

【図１５】本考案の第５実施例を示す縦断面図。

【図１６】本実施例のリリーフ機構の他例を示す断面
図。

【図１７】従来のバルブタイミング制御装置を示す縦断
面図。

【符号の説明】

２１…従動スプロケット（回転体）、２２…カムシャフ
ト、２９…筒状歯車（位相変換手段）、３２…圧力室、
３３…油圧回路、３５…電磁制御弁、３６…油圧切換
弁、５６…リリーフ機構、６４…オリフィス。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 機関により駆動される回転体と、該回転
   体から伝達された回転力によりバルブを開作動させるカ
   ムを有するカムシャフトと、該回転体とカムシャフトと
   の間に介装されて、該両者の相対回動位相を変換する位
   相変換手段と、該位相変換手段の端部側に設けられた圧
   力室と、該圧力室に機関運転状態に応じて油圧を給排し
   て前記位相変換手段を駆動させる油圧回路を有する駆動
   機構とを備えたバルブタイミング制御装置において、前
   記油圧回路の途中に、前記圧力室に対して油圧の供給を
   停止した際に、該油圧回路と外部とを一時的に連通させ
   るリリーフ機構を設けたことを特徴とする内燃機関のバ
   ルブタイミング制御装置。