JPH05263141A - 連続焼鈍薄鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍薄鋼板の製造方法Info
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- JPH05263141A JPH05263141A JP6124991A JP6124991A JPH05263141A JP H05263141 A JPH05263141 A JP H05263141A JP 6124991 A JP6124991 A JP 6124991A JP 6124991 A JP6124991 A JP 6124991A JP H05263141 A JPH05263141 A JP H05263141A
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Abstract
(57)【要約】
〔目的〕Ｎｂ含有極低炭素連続鋳造鋼片を素材として、
比較的低い均熱温度で連続焼鈍を行なって連続焼鈍薄鋼
板を製造する。 〔構成〕Ｃが0.003重量％以下、Ｎｂが0.01〜0.03重量
％、Ｐが0,005重量％以下のアルミニュウムキルド極低
炭素連続鋳造鋼片を、熱間圧延、酸洗、冷間圧延した
後、720℃以下の均熱温度で連続焼鈍する。
比較的低い均熱温度で連続焼鈍を行なって連続焼鈍薄鋼
板を製造する。 〔構成〕Ｃが0.003重量％以下、Ｎｂが0.01〜0.03重量
％、Ｐが0,005重量％以下のアルミニュウムキルド極低
炭素連続鋳造鋼片を、熱間圧延、酸洗、冷間圧延した
後、720℃以下の均熱温度で連続焼鈍する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、缶詰等に用いられる錫
めっき鋼板やティンフリースチールなどの缶用鋼板等の
原板となる連続焼鈍薄鋼板の製造方法に関する。
めっき鋼板やティンフリースチールなどの缶用鋼板等の
原板となる連続焼鈍薄鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】絞りーしごき成形缶（所謂ＤＩ缶）や、
比較的深い再絞り缶などの形成に用いられる缶用鋼板に
は、調質度がＪＩＳで規定するＴー１、Ｔー２、Ｔー３
の軟質のものが適しているので、従来均熱時間の長いバ
ッチ焼鈍によるものが主として用いられていた。しかし
バッチ焼鈍は、全体としての焼鈍時間が長いため、作業
工程の管理が厄介である、表面汚れを生じて耐蝕性が損
なわれ易い、コイル内での硬度のばらつきが比較的大き
い等の欠点があるため、最近連続焼鈍による軟質の缶用
鋼板の製造方法が提案されている（例えば特開平２−１
１８０２４号公報）。
比較的深い再絞り缶などの形成に用いられる缶用鋼板に
は、調質度がＪＩＳで規定するＴー１、Ｔー２、Ｔー３
の軟質のものが適しているので、従来均熱時間の長いバ
ッチ焼鈍によるものが主として用いられていた。しかし
バッチ焼鈍は、全体としての焼鈍時間が長いため、作業
工程の管理が厄介である、表面汚れを生じて耐蝕性が損
なわれ易い、コイル内での硬度のばらつきが比較的大き
い等の欠点があるため、最近連続焼鈍による軟質の缶用
鋼板の製造方法が提案されている（例えば特開平２−１
１８０２４号公報）。
【０００３】この方法は、Ｃが0.004重量％以下のアル
ミニュウムキルド連続鋳造鋼片を、常法により熱間圧
延、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍して、ロックウエル硬度
（ＨＲ−30Ｔ：以下硬度とよぶ）が50以下の連続焼鈍薄
鋼板を製造するものである。一般に缶用鋼板は、バッチ
焼鈍薄鋼板または連続焼鈍薄鋼板を適宜の圧延率で調質
圧延または冷間圧延（所謂ＤＲ〔ダブルレデュース〕圧
延）した後、錫めっき等の表面処理を施されるのである
が、歪時効性と絞り加工性の改善のため、炭素固定能の
大きいＮｂを適量、好ましくは0.01〜0.03重量％含有す
ることが望ましい。しかしながら従来の方法では、Ｎｂ
が0.01重量％以上になると、連続焼鈍のさいの再結晶温
度が高くなる（730℃以上）ため、連続焼鈍のさいにヒ
ートバックル （加熱による板のゆがみ）を生じて、通
板が困難になり易く、また焼鈍のための熱エネルギー使
用量が増大するという問題があった。
ミニュウムキルド連続鋳造鋼片を、常法により熱間圧
延、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍して、ロックウエル硬度
（ＨＲ−30Ｔ：以下硬度とよぶ）が50以下の連続焼鈍薄
鋼板を製造するものである。一般に缶用鋼板は、バッチ
焼鈍薄鋼板または連続焼鈍薄鋼板を適宜の圧延率で調質
圧延または冷間圧延（所謂ＤＲ〔ダブルレデュース〕圧
延）した後、錫めっき等の表面処理を施されるのである
が、歪時効性と絞り加工性の改善のため、炭素固定能の
大きいＮｂを適量、好ましくは0.01〜0.03重量％含有す
ることが望ましい。しかしながら従来の方法では、Ｎｂ
が0.01重量％以上になると、連続焼鈍のさいの再結晶温
度が高くなる（730℃以上）ため、連続焼鈍のさいにヒ
ートバックル （加熱による板のゆがみ）を生じて、通
板が困難になり易く、また焼鈍のための熱エネルギー使
用量が増大するという問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、比較的低い
均熱温度で連続焼鈍を行なうことが可能な、Ｎｂ含有極
低炭素連続鋳造鋼片を素材とする連続焼鈍薄鋼板の製造
方法を提供することを目的とする。
均熱温度で連続焼鈍を行なうことが可能な、Ｎｂ含有極
低炭素連続鋳造鋼片を素材とする連続焼鈍薄鋼板の製造
方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の連続焼鈍薄鋼板
の製造方法は、Ｃが0.003重量％以下のアルミニュウム
キルド極低炭素連続鋳造片を、熱間圧延、酸洗、冷間圧
延、連続焼鈍して、連続焼鈍薄鋼板を製造する方法であ
って、該連続鋳造鋼片のＮｂが0.01〜0.03重量％、Ｐが
0.005重量％以下であり、連続焼鈍における均熱温度が7
20℃以下であることを特徴とする。
の製造方法は、Ｃが0.003重量％以下のアルミニュウム
キルド極低炭素連続鋳造片を、熱間圧延、酸洗、冷間圧
延、連続焼鈍して、連続焼鈍薄鋼板を製造する方法であ
って、該連続鋳造鋼片のＮｂが0.01〜0.03重量％、Ｐが
0.005重量％以下であり、連続焼鈍における均熱温度が7
20℃以下であることを特徴とする。
【０００６】
【作用】連続鋳造鋼片はアルミニュウムキルド鋼である
ので、この鋼片より製造された連続焼鈍薄鋼板は、調質
圧延後の固溶Ｎに基づく歪時効硬化が起こらない。また
Ｃが0.003重量％以下と低いので、全体として軟質であ
る上に、Ｎｂを0.01〜0.03重量％含有しているため、固
溶ＣはＮｂにより固定されて、固溶Ｃに基づく歪時効硬
化も起らず、さらに絞り加工性が改善される。Ｎｂが0.
01重量％より少ないと、この効果が十分でなく、一方0.
03重量％を越えてもこの効果がさらに上昇することはな
く、むしろ製造コストが高くなる。Ｐが0.005重量％以
下の場合は、理由は必ずしも明らかでないが、後述のよ
うに連続焼鈍のさいの均熱温度が720 ℃以下でも再結晶
が行なわれる。そのため連続焼鈍のさいにヒートバック
ルが起こり難い。
ので、この鋼片より製造された連続焼鈍薄鋼板は、調質
圧延後の固溶Ｎに基づく歪時効硬化が起こらない。また
Ｃが0.003重量％以下と低いので、全体として軟質であ
る上に、Ｎｂを0.01〜0.03重量％含有しているため、固
溶ＣはＮｂにより固定されて、固溶Ｃに基づく歪時効硬
化も起らず、さらに絞り加工性が改善される。Ｎｂが0.
01重量％より少ないと、この効果が十分でなく、一方0.
03重量％を越えてもこの効果がさらに上昇することはな
く、むしろ製造コストが高くなる。Ｐが0.005重量％以
下の場合は、理由は必ずしも明らかでないが、後述のよ
うに連続焼鈍のさいの均熱温度が720 ℃以下でも再結晶
が行なわれる。そのため連続焼鈍のさいにヒートバック
ルが起こり難い。
【０００７】
【実施例】転炉での溶製鋼を真空脱ガス処理して脱炭し
た後、Ａｌを添加してキリング処理した溶鋼から、連続
鋳造機で連続鋳造鋼片を作製する。この連続鋳造鋼片の
組成は、Ｃ：0.003重量％以下、Ｓｉ：0.03重量％以
下、Ｍｎ：0.10〜0.20重量％、Ｐ：0.005重量％以下、
Ｓ：0.02重量％以下、ｓｏｌ.Ａｌ：0.03〜0.07重量
％、Ｎ：0.003重量％以下で、残りは不可避的不純物よ
りなるものであることが望ま しい。
た後、Ａｌを添加してキリング処理した溶鋼から、連続
鋳造機で連続鋳造鋼片を作製する。この連続鋳造鋼片の
組成は、Ｃ：0.003重量％以下、Ｓｉ：0.03重量％以
下、Ｍｎ：0.10〜0.20重量％、Ｐ：0.005重量％以下、
Ｓ：0.02重量％以下、ｓｏｌ.Ａｌ：0.03〜0.07重量
％、Ｎ：0.003重量％以下で、残りは不可避的不純物よ
りなるものであることが望ま しい。
【０００８】この連続鋳造鋼片を好ましくは熱間仕上温
度Ａｒ3点以上、巻取温度650℃以下で熱間圧延して熱延
ストリップとする。この熱延ストリップを連続酸洗した
後、好ましくは90％以上の圧延率で冷間圧延して冷延ス
トリップを作製する。この冷延ストリップは、連続焼鈍
時の均熱温度が720℃以下でも再結晶するので、この冷
延ストリップを均熱温度720℃以下で連続焼鈍して連続
焼鈍薄鋼板を製造する。連続焼鈍後の硬度は50以下であ
る。
度Ａｒ3点以上、巻取温度650℃以下で熱間圧延して熱延
ストリップとする。この熱延ストリップを連続酸洗した
後、好ましくは90％以上の圧延率で冷間圧延して冷延ス
トリップを作製する。この冷延ストリップは、連続焼鈍
時の均熱温度が720℃以下でも再結晶するので、この冷
延ストリップを均熱温度720℃以下で連続焼鈍して連続
焼鈍薄鋼板を製造する。連続焼鈍後の硬度は50以下であ
る。
【０００９】連続焼鈍薄鋼板は最終製品の硬度、すなわ
ち調質度（Ｔ−１、Ｔ−２、Ｔ−３、Ｔ−４等の）に合
わせて、適宜の圧延度で調質圧延またはＤＲ圧延され
て、所謂冷延薄鋼板とされる。冷延薄鋼板はそのまま使
用されるか、または錫めっき等の表面処理を施されて、
錫めっき鋼板等の缶用鋼板等となる。
ち調質度（Ｔ−１、Ｔ−２、Ｔ−３、Ｔ−４等の）に合
わせて、適宜の圧延度で調質圧延またはＤＲ圧延され
て、所謂冷延薄鋼板とされる。冷延薄鋼板はそのまま使
用されるか、または錫めっき等の表面処理を施されて、
錫めっき鋼板等の缶用鋼板等となる。
【００１０】次に具体例について述べる。Ｃ：0.0020重
量％、Ｓｉ：0.02重量％、Ｍｎ：0.16重量％、Ｐ：0.00
3重量％、Ｓ：0.002重量％、ｓｏｌ.Ａｌ：0.055重量
％、Ｎ：0.0021重量％、Ｎｂ：0.019重量％、残り不可
避的不純物よりなる、極低Ｐ含有量の連続鋳造鋼片（以
下Ａ鋼片とよぶ）を、熱間仕上温度880℃、巻取温度620
℃で熱間圧延して、板厚2.3mmの熱延ストリップに形成
した後、これを連続酸洗し、次いで圧延率90％で冷間圧
延して、板厚0.23mmの冷延ストリップを作製した。
量％、Ｓｉ：0.02重量％、Ｍｎ：0.16重量％、Ｐ：0.00
3重量％、Ｓ：0.002重量％、ｓｏｌ.Ａｌ：0.055重量
％、Ｎ：0.0021重量％、Ｎｂ：0.019重量％、残り不可
避的不純物よりなる、極低Ｐ含有量の連続鋳造鋼片（以
下Ａ鋼片とよぶ）を、熱間仕上温度880℃、巻取温度620
℃で熱間圧延して、板厚2.3mmの熱延ストリップに形成
した後、これを連続酸洗し、次いで圧延率90％で冷間圧
延して、板厚0.23mmの冷延ストリップを作製した。
【００１１】比較のため、Ｃ：0.0023重量％、Ｓｉ：0.
02重量％、Ｍｎ：0.15重量％、Ｐ：0.019重量％、Ｓ：
0.002重量％、ｓｏｌ.Ａｌ：0.047重量％、Ｎ：0.0018
重量％、Ｎｂ：0.019重量％、残り不可避的不純物より
なる、Ｐ含有量が通常の連続鋳造 鋼片（以下Ｂ鋼片と
よぶ）より、Ａ鋼片と同様の条件で熱間圧延、冷間圧延
を行なって、板厚0.23mmの冷延ストリップを作製した。
02重量％、Ｍｎ：0.15重量％、Ｐ：0.019重量％、Ｓ：
0.002重量％、ｓｏｌ.Ａｌ：0.047重量％、Ｎ：0.0018
重量％、Ｎｂ：0.019重量％、残り不可避的不純物より
なる、Ｐ含有量が通常の連続鋳造 鋼片（以下Ｂ鋼片と
よぶ）より、Ａ鋼片と同様の条件で熱間圧延、冷間圧延
を行なって、板厚0.23mmの冷延ストリップを作製した。
【００１２】上記２種類の、Ａ鋼片およびＢ鋼片にもと
づく冷延ストリップより切出したテストピースを、試験
用連続焼鈍炉（炉内雰囲気ガスはＮＨガス）で10℃／秒
の加熱速度で、種々の均熱温度まで加熱し、各均熱温度
に30秒保持した後、40℃／秒の速度で50℃まで冷却し
た。放冷により室温に冷却後の各テストピースについ
て、硬度測定、光学顕微鏡による組織観察、およびｘ線
反射強度測定による集合組織の調査を行なった。また10
℃／秒の加熱速度で、均熱温度720℃および760℃（Ｂ鋼
片からのテストピースの場合は760℃のみ）に加熱し、
この温度に種々の時間 保持した後、40℃／秒の速度で5
0℃まで冷却し、放冷により室温に冷却後の各テストピ
ースについて、硬度測定を測定した。
づく冷延ストリップより切出したテストピースを、試験
用連続焼鈍炉（炉内雰囲気ガスはＮＨガス）で10℃／秒
の加熱速度で、種々の均熱温度まで加熱し、各均熱温度
に30秒保持した後、40℃／秒の速度で50℃まで冷却し
た。放冷により室温に冷却後の各テストピースについ
て、硬度測定、光学顕微鏡による組織観察、およびｘ線
反射強度測定による集合組織の調査を行なった。また10
℃／秒の加熱速度で、均熱温度720℃および760℃（Ｂ鋼
片からのテストピースの場合は760℃のみ）に加熱し、
この温度に種々の時間 保持した後、40℃／秒の速度で5
0℃まで冷却し、放冷により室温に冷却後の各テストピ
ースについて、硬度測定を測定した。
【００１３】均熱温度を変えた場合の、硬度測定の結果
を図１に示す。図１の結果および顕微鏡観察の結果か
ら、Ａ鋼片からのテストピースの場合の再結晶温度は72
0℃であり、一方Ｂ鋼片からのテストピースの場合の再
結晶温度は760℃であることが判明した。集合組織の変
化については、図２および図３に示すように、同じ均熱
温度の場合、Ａ鋼片からのテストピースの方がＢ鋼片か
らのテストピースよりも、（222）成分が多く、（100）
成分が少ない、すなわちランクフォード値が高く、絞り
加工性に優れている。なお（211）成分および（110）成
分（図示を省略した）については、両者の間に殆ど差は
なかった。
を図１に示す。図１の結果および顕微鏡観察の結果か
ら、Ａ鋼片からのテストピースの場合の再結晶温度は72
0℃であり、一方Ｂ鋼片からのテストピースの場合の再
結晶温度は760℃であることが判明した。集合組織の変
化については、図２および図３に示すように、同じ均熱
温度の場合、Ａ鋼片からのテストピースの方がＢ鋼片か
らのテストピースよりも、（222）成分が多く、（100）
成分が少ない、すなわちランクフォード値が高く、絞り
加工性に優れている。なお（211）成分および（110）成
分（図示を省略した）については、両者の間に殆ど差は
なかった。
【００１４】均熱時間を変えた場合の、硬度測定結果を
図４に示す。Ａ鋼片からのテストピースの場合は、均熱
時間が60秒を越えた後の硬度の低下は起こらないが、Ｂ
鋼片からのテストピースは均熱時間が長くなるにつれて
徐々に硬度が低下する。
図４に示す。Ａ鋼片からのテストピースの場合は、均熱
時間が60秒を越えた後の硬度の低下は起こらないが、Ｂ
鋼片からのテストピースは均熱時間が長くなるにつれて
徐々に硬度が低下する。
【００１５】さらに比較のため、Ｃ：0.0021重量％、Ｓ
ｉ：0.02重量％、Ｍｎ：0.16重量％、Ｐ：0.007重量
％、Ｓ：0.002重量％、ｓｏｌ.Ａｌ：0.050重量％、
Ｎ：0.0020重量％、Ｎｂ：0.019重量％、残り不可避的
不純物よりなる、連続鋳造鋼片（Ｃ鋼 片）より、Ａ鋼
片と同様の条件で熱間圧延、冷間圧延を行なって、板厚
0.23mmの冷延ストリップを作製した。この冷延ストリッ
プより切出したテストピースを、前記の試験用連続焼鈍
炉で10℃／秒の加熱速度で、種々の均熱温度まで加熱
し、各均熱温度に30秒保持した後、40℃／秒の速度で50
℃まで冷却した。放冷により室温に冷却後の各テストピ
ースについて、硬度測定および光学顕微鏡による組織観
察を行なって再結晶温度を調べたところ、737℃である
ことが判明した。
ｉ：0.02重量％、Ｍｎ：0.16重量％、Ｐ：0.007重量
％、Ｓ：0.002重量％、ｓｏｌ.Ａｌ：0.050重量％、
Ｎ：0.0020重量％、Ｎｂ：0.019重量％、残り不可避的
不純物よりなる、連続鋳造鋼片（Ｃ鋼 片）より、Ａ鋼
片と同様の条件で熱間圧延、冷間圧延を行なって、板厚
0.23mmの冷延ストリップを作製した。この冷延ストリッ
プより切出したテストピースを、前記の試験用連続焼鈍
炉で10℃／秒の加熱速度で、種々の均熱温度まで加熱
し、各均熱温度に30秒保持した後、40℃／秒の速度で50
℃まで冷却した。放冷により室温に冷却後の各テストピ
ースについて、硬度測定および光学顕微鏡による組織観
察を行なって再結晶温度を調べたところ、737℃である
ことが判明した。
【００１６】本発明は、以上の実施例によって制約され
るものでなく、例えば缶用鋼板以外の、例えば家電用鋼
板、自動車用鋼板など適宜の用途の鋼板の製造にも適用
されるものである。
るものでなく、例えば缶用鋼板以外の、例えば家電用鋼
板、自動車用鋼板など適宜の用途の鋼板の製造にも適用
されるものである。
【００１７】
【発明の効果】本発明のＮｂ含有極低炭素連続鋳造鋼片
を素材とする連続焼鈍薄鋼板の製造方法は、比較的低い
均熱温度で連続焼鈍を行なうことができ、従って連続焼
鈍のさいヒートバックルが起こり難いので、通板を効率
よく行なうことができ、かつ熱エネルギーコストが低減
されるという効果を奏する。また本発明の方法で製造さ
れた連続焼鈍薄鋼板は絞り加工性が改善されるというメ
リットを有する。
を素材とする連続焼鈍薄鋼板の製造方法は、比較的低い
均熱温度で連続焼鈍を行なうことができ、従って連続焼
鈍のさいヒートバックルが起こり難いので、通板を効率
よく行なうことができ、かつ熱エネルギーコストが低減
されるという効果を奏する。また本発明の方法で製造さ
れた連続焼鈍薄鋼板は絞り加工性が改善されるというメ
リットを有する。
【図１】本発明の方法と比較例の方法の場合における、
連続焼鈍のさいの均熱温度と硬度の関係を示す線図であ
る。
連続焼鈍のさいの均熱温度と硬度の関係を示す線図であ
る。
【図２】本発明の方法と比較例の方法の場合における、
連続焼鈍のさいの均熱温度と（222）成分の集積度の関
係を示す線図である。
連続焼鈍のさいの均熱温度と（222）成分の集積度の関
係を示す線図である。
【図３】本発明の方法と比較例の方法の場合における、
連続焼鈍のさいの均熱温度と(100）成分の集積度の関係
を示す線図である。
連続焼鈍のさいの均熱温度と(100）成分の集積度の関係
を示す線図である。
【図４】本発明の方法と比較例の方法の場合における、
連続焼鈍のさいの均熱時間と硬度の関係を示す線図であ
る。
連続焼鈍のさいの均熱時間と硬度の関係を示す線図であ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃが0.003重量％以下のアルミニュウムキ
ルド極低炭素連続鋳造鋼片を、熱間圧延、酸洗、冷間圧
延、連続焼鈍して、連続焼鈍薄鋼板を製造する方法にお
いて、該連続鋳造鋼片のＮｂが0.01〜0.03重量％、Ｐが
0.005重量％以下であり、連続焼鈍における均熱温度が7
20℃以下であることを特徴とする連続焼鈍薄鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061249A JP3009066B2 (ja) | 1991-03-01 | 1991-03-01 | 連続焼鈍薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061249A JP3009066B2 (ja) | 1991-03-01 | 1991-03-01 | 連続焼鈍薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05263141A true JPH05263141A (ja) | 1993-10-12 |
| JP3009066B2 JP3009066B2 (ja) | 2000-02-14 |
Family
ID=13165774
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3061249A Expired - Fee Related JP3009066B2 (ja) | 1991-03-01 | 1991-03-01 | 連続焼鈍薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3009066B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6425945A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-27 | Sumitomo Metal Ind | Cold rolled steel plate for drawing having excellent elongation and its production |
| JPS6452450A (en) * | 1987-08-25 | 1989-02-28 | Ricoh Kk | Method for judging tooth color for preparing artificial tooth |
| JPH01177322A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Nippon Steel Corp | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-03-01 JP JP3061249A patent/JP3009066B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
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| JPH01177322A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Nippon Steel Corp | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3009066B2 (ja) | 2000-02-14 |
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