JPH05288134A - 筒内燃料噴射式の２サイクルエンジン - Google Patents

筒内燃料噴射式の２サイクルエンジン

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JPH05288134A
JPH05288134A JP4116890A JP11689092A JPH05288134A JP H05288134 A JPH05288134 A JP H05288134A JP 4116890 A JP4116890 A JP 4116890A JP 11689092 A JP11689092 A JP 11689092A JP H05288134 A JPH05288134 A JP H05288134A
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fuel
piston
injection
diameter
fuel injection
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JP4116890A
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Osamu Sakamoto
修 坂本
Senju Saito
千寿 斉藤
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Yamaha Marine Co Ltd
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Sanshin Kogyo KK
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 低負荷低回転時の霧化を改善し、着火を確実
にし、燃焼不良を防止することにある。 【構成】 高圧の燃料供給装置２１に接続された燃料噴
射弁７１を燃焼室５７に臨むようにシリンダヘッド４５
に取り付け、この燃料噴射弁７１の噴射口８１をピスト
ン６１の頂部に向けて噴射するように開口させ、一方、
低速低負荷運転時、ピストン６１が上死点近傍に位置す
るときに燃料を噴射させるとともに、燃料噴射弁７１の
噴射口８１の口径ｄをピストンの直径Ｄ2 の０．００３
５〜０．００６５の範囲に設定してなる筒内燃料噴射式
の２サイクルエンジン４１である。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、燃料噴射式の２サイ
クルエンジンに関し、特に、筒内に燃料を噴射するタイ
プ、即ち筒内燃料噴射式の２サイクルエンジンに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】最近、低圧の燃料を筒内に噴射する２サ
イクルエンジンが種々提案されている（例えば、特願平
３−３３５５８号）。ところで、これらエンジンは噴射
圧が低圧（１０気圧以下）であるが故、噴射可能時期に
制約がある。なぜなら、燃焼室内の圧力が噴射圧に至る
前に筒内への噴射を完了しなければならないからであ
る。このため、高負荷高回転時の様に、短い時間に多量
の燃料を噴射することを考慮し、燃料噴射弁の噴射口の
口径は大きくとらざるを得ない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、噴射口の口
径が大きくなると、噴射後の燃料粒が必然的に大きくな
り、霧化が悪くなる。特に、低負荷低回転時には、少な
い噴射量で燃焼しなけらばならないため、この霧化の悪
化は着火不良を招き、燃焼不良をもたらす。
【０００４】本発明は、かかる事情に鑑みなされたもの
で、その目的は、低負荷低回転時の霧化を改善し、着火
を確実にし、燃焼不良を防止することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、高圧の燃料供給装置に接続された燃料噴
射弁を燃焼室に臨むようにシリンダヘッドに取り付け、
この燃料噴射弁の噴射口をピストンの頂部に向けて噴射
するように開口させ、一方、低速低負荷運転時、ピスト
ンが上死点近傍に位置するときに燃料を噴射させるとと
もに、前記燃料噴射弁の噴射口の口径をピストンの直径
の０．００３５〜０．００６５の範囲に設定したもので
ある。
【０００６】
【作用】燃料の噴射圧を高くし、噴射口の口径の小径化
を可能とし、噴射後の燃料粒の粒径を小とした。また、
噴射口径：ピストン直径比を０．００３５〜０．００６
５としたので、噴射口の口径が過少とならず、燃料圧が
実用化可能な範囲に収めることができる。また、高圧
故、低負荷低回転時、上死点付近の圧縮圧下の燃焼室内
でも噴射可能となり、これを利用して、低負荷低回転時
上死点近傍で噴射させ、ピストン頂部に衝突反射させ、
燃料粒を更に微粒化させることができる。
【０００７】
【実施例】図１は本発明の一実施例を示す全体説明図で
ある。図２は本発明に係る２サイクルエンジンの断面図
である。図３は図２の拡大断面図である。図４は図３の
IV-IV 線断面図である。図５は燃料噴射弁およびピスト
ンの位置関係を拡大して示した説明図である。図６は燃
料噴射弁の噴射口を拡大した断面図である。図７は噴射
口の他の実施例に係る拡大断面図である。図８は図７の
底面図である。
【０００８】図１は本発明を船外機に適用した燃料噴射
装置の全体説明図である。１１はガソリン等を貯留する
燃料タンク、１３は燃料通路中のゴミ等を濾過する燃料
フィルタ、１５は燃料タンク１１からベーパーセパレー
タ１７へ燃料を供給する低圧燃料ポンプ、１９はベーパ
ーセパレータ１７から高圧燃料ポンプ２１へ燃料を供給
する低圧燃料ポンプ、２３は高圧燃料ポンプ２１の吐出
圧を平準化するアキュムレーター、７１は燃料噴射弁、
２７は燃料噴射弁７１に供給された燃料の燃料圧が一定
以上の時、燃料をベーパーセパレータ１７に戻し、減圧
し、燃料圧を一定にするためのレギュレータである。な
お、４１は２サイクルエンジンである。
【０００９】図２に図示されている様に、２サイクルエ
ンジン４１は、シリンダ４３、シリンダヘッド４５、ク
ランクケース４７、クランク軸４９、ピストン６１を備
えている。そして、シリンダヘッド４５には、点火栓５
９が燃焼室５７に電極部が臨む様に取り付けられてい
る。また、クランク室３７がシリンダ４３とクランクケ
ース４７とにより形成され、その上流には逆止弁３５を
介して吸気通路３１が接続されている。吸気通路３１の
内部には、吸入空気量を可変とする絞り弁３３が設けら
れている。
【００１０】シリンダ４３には、燃焼室５７とクランク
室３７とを接続する３つの掃気通路５１が設けられ、ま
た、燃焼室５７内の既燃ガスを外部へ排出する排気通路
５５が設けられている。これら掃気通路５１および排気
通路５５の燃焼室５７側の端部はシリンダ４３の摺動面
に開口し、ピストン６１の上下動により開閉される。図
４に示されている様に、３つの掃気通路５１のうち、中
央の補助掃気通路５１Ａは排気通路５５と対向し、残り
の２つの主掃気通路５１Ｂ、５１Ｃは排気通路５５と補
助掃気通路５１Ａの間に配置されている。また、主掃気
通路５１Ｂ、５１Ｃは、補助掃気通路５１Ａに向く様に
開口している。ピストン６１は頂部に反燃焼室側に凹ん
だ円筒状の凹部６１Ａが形成され、また、この凹部６１
Ａの中央には燃焼室側に隆起した凸部６１Ｂが形成され
ている。ここで凹部６１Ａの最大径をＤ3 、凸部の最大
径をＤ1 、ピストン６１の外径をＤ2 とする。
【００１１】図１を用い、燃料の供給経路を説明する。
【００１２】燃料タンク１１内の燃料は、低圧燃料ポン
プ１５の作用で燃料フィルタ１３を通ってベーパーセパ
レータ１７に供給される。ここで、燃料内に混入した気
体分が分離される。そして、別の低圧燃料ポンプ１９の
作用で、ベーパーセパレータ１７内の燃料を６気圧程度
に上げて高圧燃料ポンプ２１に供給する。高圧燃料ポン
プ２１では、約５５気圧に昇圧して、燃料噴射弁７１へ
供給する。燃料噴射弁７１の下流にはレギュレーター２
７が配置され、その作用で、燃料噴射弁７１に供給され
る燃料圧が５０気圧以上の時、燃料をベーパーセパレー
タ１７へ戻して減圧し、燃料噴射弁７１に供給される燃
料圧を常時５０気圧になるよう保持している。
【００１３】ベーパーセパレータ１７の上部の気相は常
時絞り弁３３の上流の吸気通路３１に連通されており、
これにより、燃料通路内で発生した燃料分を含む気体を
吸入空気と一緒に燃焼させ、外部に漏洩しないようにし
ている。なお、高圧燃料ポンプ２１は、クランク軸４９
により駆動され、２つの低圧燃料ポンプ１５、１９は電
磁ポンプ式でバッテリー電源により駆動される。
【００１４】次に吸入空気の経路を説明する。
【００１５】公知のように、ピストン６１が上死点に向
かうとクランク室３７内が負圧となり、絞り弁３３によ
り調量された吸入空気が、吸入通路３１から逆止弁３５
を介してクランク室３７内へ導入される。次の行程、つ
まりピストン６１が上死点から下死点に向かうと、クラ
ンク室３７内が圧縮される。そのうちピストン６１が掃
気通路５１と燃焼室５７との遮断を解き、クランク室３
７内で圧縮された吸入空気を掃気通路５１を介して燃焼
室５７へ掃気する。掃気された吸入空気は、後述する燃
料噴射弁７１から噴射される燃料と混合して、点火栓５
９により着火され、爆発燃焼する。燃焼した既燃ガスは
排気通路５５を通って外部に排出される。
【００１６】次に燃料噴射弁７１について、図５および
図６を用いて説明する。なお、図５はピストン６１が下
死点の状態を表している。
【００１７】燃料噴射弁７１はシリンダヘッド４５に螺
着されたスリーブ７３、このスリーブ７３に螺着された
ノズルホルダ７４、スリーブ７３とノズルホルダ７４と
で挟持され、内部に燃料室が形成されたバルブホルダ７
２およびこのバルブホルダ７２内部に配置されたニード
ルバルブ７７から主に構成されている。ニードルバルブ
７７は圧縮コイルスプリング７６により常時下方（図５
の状態）に付勢されて閉弁状態を維持し、励磁コイル７
５が印加されると、圧縮コイルスプリング７６に抗して
上方に持ち上げられ、開弁状態となる。一方、ニードル
バルブ７７は下方の先端がコーン状に形成されたニード
ル部７７Ａを持ち、このニードル部７７Ａがバルブボデ
ー７２に形成されたバルブシート７２Ａに着座する。こ
こが着座されることにより、燃料噴射弁７１が閉弁し、
着座が解かれることにより、開弁する。
【００１８】スリーブ７３の下部には、円盤状のノズル
プレート７９がバルブボデー７２に押さえられるように
して収容されている。このノズルプレート７９には中央
に直径ｄ長さｌの噴射口８１が形成され、この噴射口８
１の上部は座ぐられ、ニードル部７７Ａと対向してい
る。なお、ピストンが下死点時の凸部６１Ｂの頂面とノ
ズルプレート７９の下面との距離、つまり噴射口８１と
凸部６１Ｂとの距離をＬとする。また、図６に示す様
に、燃料が噴射口８１から噴射された時の広がり角、す
なわち噴射角をθとおく。
【００１９】次に燃料噴射弁７１から燃料が噴射される
状況を説明する。
【００２０】高圧ポンプ２１からバルブボデー７２内に
供給された燃料は、ニードルバルブ７７が上方に引き上
げられて噴射口８１が開くと直ちに燃焼室５７内に噴射
開始される。噴射された燃料は、粒状で群となって、僅
かに広がって（噴射角θ）、ピストン６１の凸部６１Ｂ
に向かう。この燃料の粒径は、噴射口８１の直径ｄと略
比例する。すなわち、直径ｄを小さくすると、粒径も小
さくなり、一方、直径ｄを大きくすると、粒径も大きく
なる。また、噴射口８１の長さｌは燃料の直進性（貫通
力）に影響を及ぼす。すなわち、長さｌを長くすると、
直進性が大となり（噴射角θが小となり）、一方、長さ
ｌを短くすると、直進性が小となる（噴射角θが大とな
る）。なお、本実施例の噴射圧は、５０気圧にしている
ので、従来の１０気圧以下の低圧筒内噴射に較べ、噴射
口８１の径ｄを小としても必要噴射量が確保出来る。ま
た、同様に、噴射口８１の長さｌを従来の低圧噴射より
長くして直進性を良くしても、必要噴射量が確保出来
る。
【００２１】低負荷低回転時、燃料噴射弁７１は、図９
に示すごとくピストン６１が上昇し、上死点の近傍時に
励磁パルスによって開弁し、噴射を開始する。本実施例
では、噴射圧を５０気圧と従来に較べ高く設定してある
ので、上死点の近傍時に開弁しても、圧縮圧に打ち勝っ
て噴射出来る。また、低負荷低回転時には燃焼室５７内
がそれ程高く圧縮されていないこと、それにピストンス
ピードが遅いので、点火前までに十分な時間が確保で
き、よって、噴射量が不足することもない。更に、噴射
口８１がピストン６１の凸部６１Ｂに接近している時に
噴射されるので、噴射された燃料粒の速度が減衰されな
い状態で凸部６１Ｂに衝突し、ここで燃料粒を更に微粒
化させることができる。
【００２２】高負荷高回転時、燃料噴射弁７１は図１０
に示すごとく励磁パルスＡによりピストン６１が掃気孔
を開とした直後に開弁し、ピストン６１が上死点前、略
２０度で閉弁するか、励磁パルスＢの様に排気孔が開と
なる前にに開弁し、ピストン６１が上死点前、略４５度
で閉弁するようにしている。これにより、噴射時間を確
保し、要求噴射燃料量を確保する。
【００２３】燃料噴射弁７１から燃料が噴射される状況
を示す図９、図１０を詳細に説明する。
【００２４】低負荷低回転時（例えば７００ＲＰＭ）の
クランク角に対する励磁パルス、点火時期並びに排気孔
および掃気孔の開閉時期を図９に示す。高負荷高回転時
のそれを図１０に示す。図９、図１０いずれも、クラン
ク軸の回転方向は時計方向である。
【００２５】まず、低回転低負荷時、励磁パルスすなわ
ち開弁信号は、排気孔が閉じた後暫く経過した後である
上死点前（ＢＴＤＣ）７度でＯＮし、点火栓５９の点火
時期であるＢＴＤＣ２度でＯＦＦに戻される。燃料噴射
弁７１は、開弁信号を受けても直ちに開かず、時間遅れ
ｔ3 をともなって開く。また、燃料噴射弁７１は、開弁
信号がＯＦＦになると僅かな時間遅れ t4 後に閉じる。
【００２６】図１０は、先にも述べたように、高負荷高
回転時のクランク角に対する励磁パルスＡおよびＢ、点
火時期並びに排気孔及び掃気孔の開閉時期を示す。高負
荷高回転時においては、低負荷低回転の場合と異なり、
点火時期がＢＴＤＣ１８度に早まり、かつ燃料噴射開始
時期が排気孔が閉じるよりも前の下死点前５２度（励磁
パルスＡ）あるいは排気孔開前（励磁パルスＢ）に開始
する。これは、未だ掃気行程前ではあるが、燃料を多く
噴射させるためである。高負荷高回転時においては、燃
料が破約から噴射され、燃焼室が着火性の高い混合気で
満たされることとなり、低負荷低回転時と異なりピスト
ン６１の反射燃料粒に点火しなくても着火する。よっ
て、噴射完了時を点火時期より大きくく進めることが可
能である。これが励磁パルスＢの例である。なお、高負
荷高回転時には、吸入空気量が十分多いため失火するこ
とはなく、また、吹き抜け量もそれ程多くはない。
【００２７】次に、図１２を用いて、燃料噴射弁７１お
よび点火栓５９の作動制御装置を説明する。
【００２８】ＥＣＵ（燃料噴射弁７１の電子制御装置）
８３はＣＰＵ（中央演算処理装置）８５およびＣＤＩユ
ニット８６を内蔵している。ＣＰＵ８５は入力インタフ
ェイス（Ｉ／Ｆ）を介してクランク角センサ８８および
パルスコイル９０、９１と接続され、また、Ａ／Ｄ変換
器を介して絞り弁３３の角度を検出するスロットルセン
サ８７と接続され、これらからの情報とエンジンの運転
状況に応じて各種制御量を予め記憶したメモリ（マッ
プ）９６の情報とを比較処理し、ＥＣＵ８３内のＣＤＩ
ユニット８６やＥＣＵ８３外の燃料噴射弁７１を制御し
ている。ここで、ＣＤＩユニット８６は周知の回路から
なり、念のためここで説明すると、チャージコイル９５
はダイオード９２と接続され、更にコンデンサ９３とサ
イリスタ９４に接続され、サイリスタ９４は順次接地さ
れる。チャージコイル９５からダイオード９２を通って
コンデンサ９３が充電され、パルサコイル９０からの信
号をＣＰＵ８５で処理した後、サイリスタ９４のトリガ
ーに放電開始信号を印加し、コンデンサ９３に充電され
た電荷がアースされ、イグニッションコイル９７、９８
に高電圧が励起される。よって、点火栓５９が高電圧に
印加され、放電し点火する。一方、ＣＰＵ８５はスロッ
トルセンサ８７、クランク角センサ８８、パルサコイル
９１からの情報に基づき、メモリ９６の記憶された情報
を参照しながら燃料噴射弁７１、７１の開弁および閉弁
のための駆動信号を送る。
【００２９】図１１を用いて図９に示す低回転低負荷時
の点火栓５９、燃料噴射弁７１の作動を時間をおって説
明する。なお、図１１の横軸はいずれも、時間で、図１
１の左から右にかけて時間経過をしめす。まず、チャー
ジコイル９５によりコンデンサ９３が充電される
（（ａ）参照）。そして、ＣＰＵ８５が放電開始信号を
送ると（（ｂ）参照）、直ちにコンデンサ９３がアース
され、と同時にイグニッションコイル９７に高電圧が発
生し、点火栓５９の電極部が放電を開始し、その状態を
持続する（（ｃ）参照）。なお、この持続時間、すなわ
ち、放電時間ｔ2 はコンデンサ９３の容量やイグニッシ
ョンコイル９７の特性により変化する。また、放電開始
時期を変化させても、放電時間ｔ2 が変化する。したが
って、充電開始時間、コンデンサ９３の容量およびイグ
ニッションコイル９７の特性を選択することにより、放
電時間を制御することができる。なお、チャージコイル
９５のクランク軸回りの取り付け位置やチャージコイル
９６の特性を変化させることにより、充電開始時期を変
化させることができる。
【００３０】ＣＰＵ８５は、先に説明した様に、燃料噴
射弁７１に開弁、閉弁の為の駆動信号を送る（（ｄ）参
照）。まず、開弁信号を送ると、パルサコイル９０が励
磁し、開弁時間ｔ3 をともなって次第にリフトし、遂に
全開となる。更に、時間経過すると、ＣＰＵ８５が閉弁
信号を送ると、パルサコイル９０が励磁解除され、僅か
に閉弁遅れ時間 t4 をともなって閉弁する（（ｅ）参
照）。燃料噴射弁７１が開弁すると、先に説明した様
に、燃料は凸部６１Ｂに衝突し、反射し、その一部は凹
部６１Ａ内に臨んだ電極部に達する。飛翔距離を燃料の
飛翔速度（正確には、空気抵抗のため燃料噴射弁７１か
の噴射速度にこの空気抵抗分を減じた飛翔速度である
が、この噴射速度を代用しても可）で除して求めた時間
を経過した時、すなわち、飛翔時間ｔ5 後に電極部に燃
料が通過するのが終了する。本実施例では、電極部に燃
料が通過する全期間前後に渡って放電期間ｔ2 が設定さ
れている。このため、燃料は常に電極部で着火され、不
整燃焼を生ずることがない。
【００３１】ところで、本発明者は、噴射圧が５０〜１
５０気圧の場合、次の関係が存することを発見した。す
なわち、噴射口の直径ｄに対するピストン６１の外径Ｄ
2 の比（ｄ／Ｄ2 ）が０．００３５〜０．００６５の範
囲にあるとき、エンジンの高負荷高回転時に要求噴射量
を確保出来るとともに、また、噴射量の少ない低負荷低
回転時、燃料粒の粒径を比較的小さく保つことが出来
る。これにより、低負荷低回転時と高負荷高回転時の相
反する要求を満足させることができる。
【００３２】また、低負荷低回転時の場合、回転が低い
ので比較的噴射時間を長く確保出来るのに加え、噴射圧
が５０気圧と従来に較べ高くしていることから、低負荷
低回転時、ピストンが上死点近傍に位置するときに燃料
を噴射開始することが可能となり、凸部６１Ｂに衝突す
るまでの飛翔時間を短くでき、噴射された燃料をピスト
ン６１の凸部６１Ｂに確実に衝突させることが出来、も
って反射燃料を更に微細化できる。よって、少ない燃料
量でも着実に着火できる。
【００３３】また、本発明者は噴射圧が５０〜１５０気
圧の場合、次の関係が存することを発見した。すなわ
ち、噴射口８１の形状比、すなわち、ｌ／ｄ＝３〜４と
し、噴射角θを小さく設定するとともに、ピストン６１
の凹部６１Ａと凸部６１Ｂの形状比、すなわち、Ｄ1 ／
Ｄ3 ＝１／５とするとともに、（２Ｌ’×ｔａｎ（θ／
２）＋ｄ）／Ｄ1 ≦ ２．０とした（ここでＬ’はピス
トン６１が上死点にある時の噴射口８１からピストン６
１の凸部６１Ｂまでの距離である）。このことにより、
低負荷低回転時、ピストン６１が上死点の近傍において
噴射された燃料を、ピストン６１の凸部６１Ｂに少なく
とも全噴射量の５０％以上を確実に衝突させることが可
能となり、よって少ない燃料量でも着実に着火させ、安
定したエンジン回転を得ることができる（図３参照）。
また、高負荷高回転時、ピストン６１は下死点にある
時、燃料が噴射されている（Ｌはピストンが下死点にあ
る時の噴射口８１からピストン６１の凸部６１Ｂまでの
距離である）。ここで、ピストン６１の外径Ｄ2 と凹部
６１Ａの最大径Ｄ3 の形状比、すなわち、Ｄ2 ／Ｄ3 ＝
５／８に設定するとともに、直径ｄの噴射口８１から噴
射角θで噴射された燃料粒がピストン６１の凸部６１Ｂ
に到達した時の広がり直径が凸部６１Ｂの直径Ｄ1 の
１．２〜３．５倍に設定し、つまり、（２Ｌ×ｔａｎ
（θ／２）＋ｄ）／Ｄ1 ＝１．２〜３．５とし、かつ
（２Ｌ×ｔａｎ（θ／２））≦Ｄ3 に設定したので、高
負荷高回転での安定した燃焼が可能となる。
【００３４】高負荷高回転時には、噴射口８１から多量
の燃料が噴射される。噴射された燃料粒は噴射角θの群
となり、ピストン６１に向かう。この群のうち、中心部
付近の燃料粒は、比較的大きな粒径となり飛翔し、ま
た、外周部付近の燃料粒は、比較的小さな粒径となり飛
翔する。中心部付近の大径の燃料粒はピストン６１の凸
部６１Ｂに衝突し、小径化されて分散される。一方、外
周部付近の小径の燃料粒は周囲の空気を巻き込みながら
ピストン６１に向かい、凹部６１Ａ内に拡散される。従
って、噴射された燃料粒は、凹部６１Ａ内に均一に分散
される。よって、高負荷高回転時での安定した燃焼が可
能となる。
【００３５】以上は噴射口８１が１個の場合の実施例に
ついて説明したが、本発明は、２以上の複数の場合にも
適用しうることはいうまでもない。次に２個の場合の実
施例を図７および図８を用いて説明する。ここで、θ’
が全体しての噴射角となる。なお、前記実施例と同一の
部分については同一参照符号を付し、その説明を省略す
る。
【００３６】ノズルプレート７９には、左右に距離ｓを
おいて２つの噴射口８１、８１が穿設され、両噴射口８
１、８１の上部は共通の座ぐりで座ぐられ、ニードル部
７７Ａと対向している。ここで、噴射口８１の直径をそ
れぞれｄとし、両噴射口８１、８１の外接円の直径をＤ
4 とする。
【００３７】上記外接円の直径Ｄ4 を凸部６１Ｂの直径
Ｄ1 より小とすれば、すなわち、Ｄ4 ≦Ｄ1 とすれば、
２つの噴射口８１、８１から噴射された燃料粒がより多
く凸部６１Ｂへ衝突させることが出来る。また、（２Ｌ
×ｔａｎ（θ／２）＋ｓ）≦Ｄ3 とすると、燃料粒をピ
ストン６１の凹部６１Ａ内のみに噴射し、高負荷高回転
時の安定した混合燃焼が可能となる。
【００３８】本実施例においても、第１実施例と同様の
関係に設定してあるので、第１実施例と同様な作用効果
を奏する。
【００３９】
【発明の効果】燃料粒の粒径を小さくでき、霧化が促進
され、着火燃焼を確実にすることができる。また、噴射
燃料をピストンに衝突させて、更に、粒径を小さくし、
霧化を促進し、着火燃焼を確実化出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す全体説明図である。
【図２】本発明に係る２サイクルエンジンの断面図であ
る。
【図３】図２の拡大断面図である。
【図４】図３のIV-IV 線断面図である。
【図５】燃料噴射弁およびピストンの位置関係を拡大し
て示した説明図である。
【図６】燃料噴射弁の噴射口を拡大した断面図である。
【図７】噴射口の他の実施例に係る拡大断面図である。
【図８】図７の底面図である。
【図９】低負荷低回転時における、排気孔および掃気孔
の開閉並びに励磁パルスおよび点火時期を表した図であ
る。
【図１０】高負荷高回転時における、図９に相当する図
である。
【図１１】低速時における、点火時期、燃料噴射弁７１
の作動状況および電極部における通過燃料量（時間当た
り）を時間を横軸にとったタイムチャートである。
【図１２】燃料噴射弁７１および点火栓５９の作動制御
装置を表したブロック図である。
【符号の説明】
１１・・・・燃料タンク ２１・・・・高圧ポンプ ３１・・・・吸気通路 ４１・・・・２サイクルエンジン ４３・・・・シリンダ ４５・・・・シリンダヘッド ５１・・・・掃気通路 ５７・・・・燃焼室 ６１・・・・ピストン ６１Ａ・・・凹部 ６１Ｂ・・・凸部 ７１・・・・燃料噴射弁 ７７・・・・ニードルバルブ ７９・・・・ノズルプレート ８１・・・・噴射口 θ・・・・・噴射角 ｌ・・・・・噴射口の長さ ｄ・・・・・噴射口の直径 Ｌ・・・・・下死点時の噴射口と凸部の距離 Ｄ1 ・・・・凸部の直径 Ｄ2 ・・・・ピストンの直径 Ｄ3 ・・・・凹部の直径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｍ 51/06 Ｌ 9248−3Ｇ 61/14 ３１０ Ｄ 9248−3Ｇ 69/10 9248−3Ｇ

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 高圧の燃料供給装置に接続された燃料噴
    射弁を燃焼室に臨むようにシリンダヘッドに取り付け、
    この燃料噴射弁の噴射口をピストンの頂部に向けて噴射
    するように開口させ、一方、低速低負荷運転時、ピスト
    ンが上死点近傍に位置するときに燃料を噴射させるとと
    もに、前記燃料噴射弁の噴射口の口径をピストンの直径
    の０．００３５〜０．００６５の範囲に設定してなる筒
    内燃料噴射式の２サイクルエンジン。
  2. 【請求項２】 請求項１において、前記燃料噴射弁の噴
    射口を複数個設けてなる筒内燃料噴射式の２サイクルエ
    ンジン。
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