JPH0530138Y2 - - Google Patents

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JPH0530138Y2
JPH0530138Y2 JP1990070733U JP7073390U JPH0530138Y2 JP H0530138 Y2 JPH0530138 Y2 JP H0530138Y2 JP 1990070733 U JP1990070733 U JP 1990070733U JP 7073390 U JP7073390 U JP 7073390U JP H0530138 Y2 JPH0530138 Y2 JP H0530138Y2
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Description

【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この考案は、一般的には、周期的に時間変化す
る多相の電圧波形（代表的には交流波形）中の直
流成分（直流分）、即ち、直流含有分（含有値）
を測定するための装置に関し、特に、単一又は多
相インバータによつて発生された交流波形中の直
流含有分を測定するために適用される装置に関す
るものである。
［従来の技術］ 交流波形中に直流分があるかどうかを決定し、
その直流含有分を測定することはしばしば重要で
あり望ましい。このような直流成分は、電子スイ
ツチ対を備えたインバータにおいて、よく発生さ
れる。このようなインバータでは、交流波形を発
生する電子スイツチ対の特性差に起因して、イン
バータ出力に直流成分が発生される。このような
直流成分は、過大であると、モータや変圧器等の
交流負荷に非常に大きな直流循環電流を生じさせ
る。従つて、この直流分は制御され監視されなけ
ればならず、その制御が失敗した場合には、保護
回路によつて感知されなければならない。
交流成分を減衰させ直流成分を増幅させる直列
接続型演算増幅積分器に、サンプルされた交流波
形を加えることによつて、インバータ出力中の直
流分を感知することは既に知られている。直流成
分は正又は負であるので、その積分器の出力は、
全波整流器ブリツジに加えられ、その整流信号が
正又は負の基準電圧の両方と比較される。多相系
統においては、各相の線路−中性点電圧が一対の
積分器に通され、その積分器の出力の全ては、全
波整流器ブリツジに加えられる。このようにし
て、いずれかの相におけるいずれかの極性の直流
分が所定限界値を越えるならば、正又は負の出力
信号が発生される。
この考案は、直流分を感知するための従来のも
のより簡単で安価な装置を提供する。この考案の
その他の効果は、次の説明から明らかとなるだろ
う。
［考案の開示］ この考案は、広義には、周期的に時間変化する
多相波形の直流含有分を測定するための装置であ
つて、前記波形の各相の瞬時値を測定する手段
と、前記瞬時値を記憶する手段と、前記波形の１
サイクル中の第１の時点における前記波形の各相
の瞬時値を相次いで測定し且つ前記記憶手段にそ
の瞬時値を記憶するように前記測定手段を動作さ
せ、その後、前記波形の関連した相の半サイクル
の実質的に正確な奇数個だけ前記第１の時点から
時間的に離れた第２の時点における前記波形の各
相の瞬時値を測定するように前記測定手段を動作
させ、前記第１及び第２の時点における前記波形
の前記瞬時値が、前記波形の中間値から等しく且
つ反対に変位され、更に前記記憶手段内に測定値
を記憶し、前記第１及び第２の瞬時値を平均化す
ることによつて各相の直流含有分信号を発生する
手段と、しきい値信号を発生する手段と、前記直
流含有分信号の最大信号を前記しきい値信号と比
較する手段と、前記直流含有分信号の前記最大信
号が前記しきい値信号を越えているときに出力信
号を発生する手段と、を備えている装置、にあ
る。
好ましい実施例では、交流波形の直流分は、１
サイクルにおける第１の時点での交流波形の瞬時
値を測定し記憶することによつて決定される。そ
れから、その第１の時点から、交流波形の正確に
奇数個の半サイクルだけ離れた時点での波形の瞬
時値の第２の測定がなされる。中央値の上下の等
しい値のところにある２つの瞬時における波形の
値を測定することによつて、その測定された２つ
の瞬時値の平均がその波形の平均値、従つて、直
流含有分を決定する。直流分を決定するためのこ
のような装置において、第１の測定がなされた波
形パターンにおける時点とは無関係である。その
唯一の必要条件は、その第２の測定が第１の測定
点から正確に奇数個の半サイクル後になされなけ
ればならないということである。勿論、測定間に
おける半サイクルの数が少なくなればなるほど、
波形の大きさ又は周波数の変動による誤差が導入
される機会は少なくなる。後で詳細に説明するこ
の考案の実施例では、第１の測定の後の７つの半
サイクルで第２の測定がなされるので、このよう
な誤差の入り込む時間は僅かしかない。
都合よくは、マイクロプロセツサ装置が奇数個
の半サイクルだけ離れた２つの相次ぐ時点での交
流波形瞬時振幅値を監視する。即ち、監視される
べき重畳した直流成分を含む交流波の反対極性で
相次ぐ読取りが行われる。信号の交流部分は、第
１及び第２の測定によつて得られるデータを平均
化することによつて波される。更に、必要とさ
れる±入力電圧を供給するため、双極性モードで
Ａ／Ｄ変換器を使用することによつて、起こり得
る直流出力電圧の全範囲が検出できる。即ち、
Ａ／Ｄ変換器は、正負の両方の入力信号を受け入
れなければならず、又、極性情報を含むデジタル
出力信号を発生しなければならない。
又、この考案の好ましい実施例では、交流波形
の瞬時値を測定する手段が、時間的に正確に奇数
個の波形半サイクルだけ離れた２つの瞬時におい
て交流波形をサンプリングするため、デジタルプ
ロセツサによつて制御されるサンプルホールド回
路を含んでいる。サンプル値は、デジタルプロセ
ツサへ導入するため、Ａ／Ｄ変換器によつてデジ
タル信号に変換される。第１の値は、直流分を表
わす信号を発生するため、第２の値との平均をと
るためにプロセツサによつて記憶される。必要な
らば、この直流分信号は、閾値信号と比較され、
直流分がその閾値を越えたときだけ出力信号を発
生する。又は、その代わりに、直流分が閾値を越
えている量が積分され、その累積されたボルト秒
が選択された値を越えた後だけ出力信号が発生さ
れる。
多相交流波形中の直流分を検出するのにこの考
案を適用する場合には、各相の瞬時値は、１サイ
クルにおける第１の時点で順次測定され記憶され
る。それから、第１の測定がなされた時点から、
実質的に正確に奇数個の半サイクルだけ時間的に
離れた各相における第２の時点で、第２の測定が
なされる。それから、各相についての第１及び第
２の値が順次平均化される。詳細に説明するこの
考案の実施例では、更に、その最も大きな直流分
が決定され、出力信号を発生するため、前述した
ようにしようされる。
［実施例］ この考案は、次の好ましい実施例を示した添付
図面に関しての説明から一層明らかとなるだろ
う。
この考案は、交流波形の直流含有分を測定する
ことが必要となる多くの場合に適用できるもので
あるが、以下においては、第１図に例示したイン
バータ装置に適用した場合について説明する。
このインバータ装置においては、原動機（図示
せず）によつて駆動される発電機１から発生され
た３相交流電圧は、全波整流器３で整流され、直
流リンクインバータ兼フイルタ５へ加えられる。
インバータ電子的スイツチは、母線９に所望周波
数の３相交流出力電圧を発生するようにインバー
タ制御装置７によつて制御される。
発電機制御装置１１は、インバータ動作を監視
し、規定の動作限界を越えたとき、インバータ制
御装置７の動作を終了させ、発電機１を停止さ
せ、又、断路器１３を開放することによつてイン
バータ装置から負荷を切り離す。これらの動作限
界の１つは、母線９に出力される交流波形の直流
含有分である。
第１図に示したようなインバータ装置は、例え
ば、航空機エンジンによつて可変回転速度で駆動
される交流発電機から普通400Hzの一定周波数で
３相交流電圧を発生させるための航空機電力発生
装置に使用される。このようなインバータ装置の
波形発生器は、インバータ出力の直流含有分を制
御するための手段を含んでいるが、その波形発生
器がその直流含有分を限界内に維持することがで
きない場合には、発電機制御装置１１に別の直流
含有分感知装置を設けることが更に望ましい。
第２図は、３相母線９に出力される波形の直流
含有分を監視する第１図における発電機制御装置
１１の一部を示している。
各線路−中性点電圧は、RCフイルタ１５を介
してマルチプレクサ１７の１つの入力端子に加え
られる。抵抗器１９及びRCフイルタ１５の抵抗
によつて形成された分圧器の両端に＋5Vを加え
ることによつて、それぞれ波された線路−中性
点電圧に、2.5V直流バイアス電圧が加えられる。
その＋5Vは、別のRCフイルタ１５を介してマル
チプレクサ１７の第４の入力端子へ加えられる。
マルチプレクサ１７の出力は、サンプルホールド
回路２１へ接続されている。このサンプルホール
ド回路２１は、Ａ／Ｄ変換器２３に接続されてい
る。
マイクロプロセツサ装置２５は、その制御出力
を介して。マルチプレクサ１７を作動させ、線路
−中性点電圧及び5V基準電圧を１つずつサンプ
ルホールド回路２１へ選択的に加えるようにす
る。マイクロプロセツサ装置２５は、更に、サン
プルホールド回路２１を作動させて、選択された
瞬時に印加された波形の瞬時値を瞬間的に記憶さ
せ、且つ、Ａ／Ｄ変換器２３にその記憶された電
圧のデジタル値を発生させるようにも作用する。
Ａ／Ｄ変換器２３は、その状態をマイクロプロ
セツサ装置２５に伝え、そのデジタルデータが、
変換プロセスの完了時に、マイクロプロセツサ装
置２５に入力できるようにする。そのとき、マイ
クロプロセツサ装置２５は、そのデータを作用し
て、インバータ電圧の各相の直流含有分を決定
し、その直流含有分の規定限界値を越えたときに
発電機トリツプ信号を発生する。
第２図の回路のための各構成部分の適当な例を
あげると、市販されているAD−7501マルチプレ
クサ、AD−582サンプルホールドユニツト、
AD571−10ビツトＡ／Ｄ変換器及びインテル
8085マイクロプロセツサ装置がある。
第２図の回路動作は、第３図の波形を参照する
ことによつて最も良く理解できる。
第３図における最も上の波形「ｖ」は、第２図
の回路に加えられる相Ａ電圧のようなインバータ
線路−中性点電圧を表わしている。直流含有分
は、大きな400Hz成分のため、この波形において
は明らかではない。しかしながら、フイルタ１５
は、線路−中性点電圧の400Hz成分を減衰させる
が、直流成分に対しては１の利得を与える。第２
図における点ｘに発生するマルチプレクサ１７へ
の波入力を拡大して示す波形ｘは、400Hzリツ
プル電圧が重畳され、且つ＋2.5Vのバイアス電
圧が加えられている入力電圧の直流成分である。
この考案は、直流成分が波形「ｘ」の直流含有
分に等しく、且つこの値が実質的に正確に半サイ
クルの奇数個分だけ時間的に離れている２つの
別々の時点での、その波形の瞬時値を平均化する
ことによつて決定できるという事実に基づいてい
る。例えば、第３図における波形ｘの直流含有分
の平均値は、0.25V（＋2.95−2.5Vバイアス）であ
ることが示されている。これは、点Ｐでの波形の
瞬時値2.50Vを点Ｂでの瞬時値3.0Vに加えて、そ
の和を２で除算して、2.5Vバイアスを減算する
ことによつて決定できる。
最初の測定がそのサイクルのどの点でなされる
かは重要ではなく、又、第２の測定がどのくらい
多くの奇数サイクル後になされても問題ではな
く、それら２つの測定の間の経過時間が、その波
形において測定可能な変化が生じる期間に比較し
て小さければよい。
図示された例では、点Ｂは、波形ｘの大きさが
たまたま2.5になるための波形ｘ上の任意の点で
あり、点Ｂは点Ａから半サイクルの７倍だけ離れ
た点である。従つて、第２の測定は、第１の測定
後の７つの半サイクル後に行われている。
ここで説明している400Hzインバータ装置の場
合、それら２つの読み値の間には、8.75ｍ秒が経
過している。そのバイアス電圧は、Ａ／Ｄ変換器
２３が正の電圧を取り扱うだけでよい状態にし、
且つ後述するようなデータ処理を簡素化できるよ
うに、波された波形に加えられる。
点Ａ及びＢでの波形の瞬時値は、サンプルホー
ルド回路２１を介して測定される。サンプルホー
ルド回路２１の出力電圧は、第３図における波形
ｙ内の点Ａ及びＢによつて表わされている。点Ａ
及びＢでの波形ｙの実線部分のみが、実際にサン
プルホールド回路２１から出力される。なぜな
ら、マイクロプロセツサ装置２５の制御により、
マルチプレクサ１７は、測定がなされるべき間隔
中にサンプルホールド回路２１へ各入力電圧を印
加するだけであるからである。
マイクロプロセツサ装置２５がインバータ出力
電圧の各相の２つの瞬時値の測定及び記憶を制御
し、発電機トリツプ信号を発生させるプログラム
を記憶したフローチヤートが、第４図〜第６図に
例示されている。
ここで、RDCCTDは第４図のフローチヤート
機能を実行するコンピユータプログラムの名称、
SDGREDは第５図のフローチヤート機能を実行
するコンピユータプログラムの名称、SHPHAS
は第６図のフローチヤート機能を実行するコンピ
ユータプログラムの名称である。又、ADCC、
BDCC及びCDCCは相Ａ、Ｂ及びＣにおいてそれ
ぞれ測定された直流含有分と等しく設定される変
数、DCKTRは、第１又は第２の測定が行われる
ときに測定に用いられるカウンタ、DCINは測定
された直流電圧と等しく設定される変数、
ERRDCは測定された直流電圧と基準電圧との差
に等しい値を有する変数、DCREFは基準電圧の
デジタル形式、MINREFは基準電圧の負の値、
DCTRIPはシステムのトリツプ点を設定するし
きい値電圧、DCCTDはシステムのトリツプ状態
を示す特定の値に設定される変数、SADREDは
サンプルホールド回路の動作を制御するサブルー
チンの名称である。これらの課題を行うための主
ルーチンは、第４図に示した直流含有分トリツプ
遅延ルーチン（RDCCTD）である。コンピユー
タ装置の動作プログラムは、8.75ｍ秒毎に「割込
み」を発生するように設定されている。第４図の
RDCCTDルーチンは、常に、このルーチンがイ
ンバータ出力波形の７つの半サイクル毎に実行さ
れるように、「割込み」後に行われる第１のルー
チンである。
第４図のRDCCTDルーチンは、ステツプ27に
おける不足電圧（UV）状態についてのチエツ
ク、及びステツプ29における周波数（）状態に
ついてのチエツクを行うことによつて開始され
る。これらの状態のいずれかが、発電機制御装置
プログラムの一部を構成するものとして存在する
ことが見いだされるならば、RDCCTDルーチン
は、そのルーチンが終わる前に多くのメモリ基準
化がステツプ31で開始される以外は、行われな
い。インバータ出力電圧及び周波数が限界内にあ
つても（Ｎ）、RDCCTDルーチンは、ステツプ33
で指示されるように、発電機不足速度状態が存在
するときに選択されたメモリ基準化を開始させる
以外は、行われない。
予定条件の全てが満足されていると仮定する
と、第４図のRDCCTDプログラムは、第４図の
ステツプ35に示されるような第５図の直流含有分
読取りサブルーチン（SDCRED）を呼び出す。
このサブルーチンは、最初に、バイアス電圧を
発生するのに使用される＋5V信号及び３相イン
バータ電圧の各相の瞬時値を読取り記憶させる。
RDCCTDルーチンを戻るとき、第１又は第２の
電圧測定がちようど行われたかどうかを決定する
ため、ステツプ37で直流含有分がチエツクされる
（DCKRT＝０？）。プログラムの最初の実行時に
はDCKRTは１に等しいが、そのルーチンの終了
時には、ステツプ39において零に等しく設定され
る。
次の割込みの発生に続いて、RDCCTDルーチ
ンに再び入り、SDCREDサブルーチンがステツ
プ35で呼び出されたとき、３つのインバータ相電
圧の各々の第２の測定値がコンピユータ装置に読
込まれ、各相の直流含有分は、後述するようにし
て決定される。
このとき、再びRDCCTDに入り、DCKTRは
ステツプ37で決定されるように１に等しく、高い
（大きい）相に関するサブルーチンSHPHASに入
り、ステツプ41で示されるようにDCKTRは零に
リセツトされる。後で更に詳細に説明するよう
に、SHPHASサブルーチンは、どの相が最も高
い直流含有分を有しているかを決定し、「DCIN」
をこの値に等しく設定する。RDCCTDルーチン
へ戻ると、この最も高い直流含有分は、直流誤差
信号ERRDC1を発生するように、基準信号REF
からDCINを減算することにより、ステツプ43で
閾値と比較される。例示のため、この基準値は、
この説明中のインバータ装置にて190mVに設定
されている。
第４図のステツプ43において、直流誤差信号
ERRDC1が零を越え、直流含有分の最高値が閾
値を越えていることが示されるならば、DCCは、
これを示すため、ステツプ45で１に等しく設定さ
れ、ERRDC、即ち閾値を越えている直流含有分
の累積値がERRDC1だけ増大される。この計算
は8.75ｍ秒毎になされるので、この動作により、
誤差が積分されることになる。
その累積された誤差、即ちERRDCがステツプ
47で決定されるように、所定値DCTRIPを越え
るならば（Ｙ）、トリツプ状態DCCTDがステツ
プ49で「トリツプ（引外し）」に設定される。そ
のとき、累積誤差ERRDCは所定値DCTRIPに等
しくされ、そのルーチンを終える。一例として、
ここで説明されるインバータ装置においては、所
定値DCTRIPとして600mV秒が選択されている。
最も高い直流含有分が、ステツプ43で決定され
るように、基準値を越えていないならば（Ｎ）、
累積誤差ERRDC及びDCCは、ステツプ51におい
て零にリセツトされ、DCCTD、即ちトリツプ状
態は、ステツプ53で「OK」に等しく設定され、
そのルーチンを終える。
同様に、閾値を越える最も高い直流含有分の累
積値がステツプ47で決定されるように所定値を越
えていない場合（Ｎ）も、DCCTDは、ステツプ
53において「OK」に設定され、そのルーチンを
終える。
RDCCTDルーチンのステツプ35において始ま
る直流読取りサブルーチンSDCREDは、第５図
に詳細に示されている。
このサブルーチンの最初のステツプとして、マ
ルチプレクサ１７は、ステツプ55に示されるよう
に、＋5V直流基準信号を読取るように設定され
る。そして、サンプルホールド回路２１に＋5V
直流基準値をサンプルするように指示し、且つ、
その基準電圧をデジタル信号DCREFに変換する
ように、Ａ／Ｄ変換器２３を付勢するサブルーチ
ンSADREDがステツプ57において始められる。
それから、後述の説明から明らかとなるような
理由により、DCREFの負値が取られ、ステツプ
59にて示されるように、MINREF（マイナス基準
値）として記憶される。次に、取られるべき測定
値が第１のものであるか第２のものであるかを決
定するため、ステツプ61でDCKTRの状態がチエ
ツクされる。もし、DCKTRが１に等しいならば
（Ｙ）、マルチプレクサ１７の相Ａアナログチヤン
ネルがステツプ63で選択され、SADREDサブル
ーチンが、第１の相Ａの直流含有分測定値を、
ADCC1として記憶されるデジタル信号へ変換す
るため、SADREDサブルーチンが呼び出される。
ステツプ63及び65は、そのプログラムが第４図
におけるステツプ37へ戻る前に、相Ｂ及びＣの直
流含有分の第１の測定値をBDCC1及びCDCC1と
して記憶するため、ステツプ67に示されるように
繰り返される。
第５図のSDCREDサブルーチンの２回目の実
行時に、ステツプ61で、DCKTRは零に等しいの
で、ステツプ69，71及び73は、ステツプ61，65及
び67でなされた第１の測定値の場合と同様の態様
で、相Ａ，Ｂ及びＣの直流含有分の第２の測定値
をデジタル信号で入力されるために実行される。
RDCCTDルーチンの開始から直流含有分測定
値を得るまでの経過時間は、第１及び第２の測定
に対するのと同じである。従つて、RDCCTDル
ーチンは8.75ｍ秒毎に繰り返されるので、第１及
び第２の直流含有分測定値は、8.75ｍ秒、即ち、
400Hzの出力電圧の７つの半サイクル分だけ時間
的に離れて取られる。
最後の測定及びデジタル変換がなされた後、ア
ナログマルチプレクサ直流チヤネルの制御が除去
され、ステツプ75に示されるように、サンプルホ
ールド回路２１が放電できるようになる。
インバータ出力の相Ｃに対する直流含有分の決
定は、第５図のステツプ77で、CDCC1，CDCC2
及びMINREFを加算することによつて行われる。
MINREFは、前述のように、2.5Vバイアス電圧
を発生するのに使用される＋5V基準信号の負値
である。ステツプ77における計算は、相Ｃの直流
含有分読取り値の各々から2.5Vバイアスを減算
し、それらの和を算出することである。バイアス
電圧は、この計算を簡素化し、且つ、前述したよ
うなＡ／Ｄ変換を簡素化するため、サンプルされ
た電圧が常に正となるように選択される。
相Ｃの直流含有分の平均値は、ステツプ77の計
算結果を２で除算することによつて決定可能であ
るが、その除算は時間がかかるのもであり、実際
には必要ではない。その代わりに、第４図のステ
ツプ43において最高の直流含有分DCINと比較さ
れる閾値は、ステツプ47においてなされた積分さ
れた直流含有分誤差DCTRIP（これは発電機をト
リツプする）の場合のように、単に２倍にされ
る。
次に、ステツプ77の計算結果の極性がステツプ
79でチエツクされ、もし負であるならば（Ｎ）、
それを正の数に変換するため、ステツプ81におい
て、２の補数が取られる。ステツプ79及び81の動
作の効果は、CDCCとしてステツプ83に記憶され
るステツプ77の計算結果の絶対値を決定すること
である。BDCC及びADCCは、ステツプ85で同様
にして決定され、SDCREDサブルーチンを完了
する。
第４図のステツプ41で呼び出されるSHPHAS
（高い相）サブルーチンのためのフローチヤート
が、第６図に示されている。
このサブルーチンにおいて、第５図の
SDCREDサブルーチンで決定されるような３つ
の相の直流含有分の絶対値は、最高値の直流含有
分に等しく設定される。従つて、DCINは、
ADCCがステツプ87及び89で決定されるように、
BDCC及びCDCCの両者より大きいならば（Ｙ）、
ステツプ91でADCCに設定される。もし、ADCC
がBDCC又はCDCCより大きくないならば（Ｎ）、
これらのBDCC及びCDCCはステツプ93で比較さ
れ、BDCCの方が大きいならば、DCINはステツ
プ95でBDCCに等しく設定され、さもなければ、
DCINはステツプ97でCDCCに等しく設定される。
以上説明したこの考案は、直流含有分を感知す
るのに必要な増幅、波、レベルシフト、閾値検
出、及び時間遅延動作の大部分を行うために、マ
イクロプロセツサ装置を使用するものである。こ
の結果、直流含有分感知のためのコストが大幅に
軽減され、且つ、必要な装置が非常に簡略化され
る。その上、マイクロプロセツサ装置によると、
システムパラメータの設定及び調整のための融通
性が得られる。又、この本願考案による装置にお
いては、マイクロプロセツサを用いて直流分検出
機能を実現するために、検出電圧をデジタル信号
に変換するAD変換器が用いられるが、検出信号
にバイアス電圧を加えてAD変換器が正の入力電
圧のみを扱うようにしているので、変換処理を簡
略化することができる。
即ち、バイアス電圧の印加により、図３内の信
号Ｘが得られ、最初に検出された電圧の直流分
は、信号Ｘの平均値からバイアス電圧を減算した
値に等しくなる。又、信号Ｘの平均値は、時刻Ａ
及びＢにおける電圧を加えて２で除算することに
より測定される。
更に、上記マイクロプロセツサは他の機能にも
用いられるので、直流電圧レベル計算用の消費時
間を低減することは重要である。従つて、この考
案によれば、時間消費分割ステツプを除去し、２
つの瞬時電圧を簡潔に加算し且つ総和値からバイ
アス電圧の２倍を表わす信号を減算する。
この結果、直流分の２倍を表わす信号が得ら
れ、しきい値信号の大きさを簡潔に２倍にするこ
とにより、平均化ステツプにおいて時間消費分割
計算を必要とせずに所望の最終測定結果が得ら
れ、マイクロプロセツサは、短い時間で必要な機
能を実行することができる。
この考案の特定の実施例について詳述してきた
が、以上の説明を鑑みて、これらの実施例の種々
の変形例が考え出され得ることは、当業者には容
易に理解されるだろう。従つて、ここに説明した
特定の実施例は、単なる例示のためのものであつ
て、この考案の範囲を限定しようとするものでは
ない。
【図面の簡単な説明】
第１図はこの考案を適用した直流リンクインバ
ータ装置の一実施例を示すブロツク図、第２図は
この考案の一実施例に従つて構成された第１図に
例示した発電機制御装置の一部を示すブロツク
図、第３図は第２図に例示した選定点で発生され
る信号を示す波形図、第４図〜第６図は第２図に
例示したインバータ装置の各部の動作をそれぞれ
示すフローチヤート図である。 １……発電機、５……直流リンクインバータ兼
フイルタ、７……インバータ制御装置、１１……
発電機制御装置、１７……マルチプレクサ、２１
……サンプルホールド回路、２３……Ａ／Ｄ変換
器、２５……マイクロプロセツサ装置、尚、図
中、同一符号は同一又は相当部分を示す。

Claims (1)

  1. 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 周期的に時間変化する多相波形の直流含有分
    を測定するための装置であつて、 前記波形にバイアス電圧を加える手段と、 前記バイアスされた波形の各相の瞬時値を測
    定する手段と、 前記瞬時値を記憶する手段と、 前記バイアスされた波形の１サイクル中の第
    １の時点における前記バイアスされた波形の各
    相の瞬時値を相次いで測定し且つ前記記憶手段
    にその瞬時値を記憶するように前記測定手段を
    動作させ、その後、前記バイアスされた波形の
    関連した相の半サイクルの実質的に正確な奇数
    個だけ前記第１の時点から時間的に離れた第２
    の時点における前記バイアスされた波形の各相
    の瞬時値を測定するように前記測定手段を動作
    させ、前記第１及び第２の時点における前記バ
    イアスされた波形の前記瞬時値が、前記バイア
    スされた波形の中間値から等しく且つ反対に変
    位され、又、前記バイアス電圧が、前記第１及
    び第２の瞬時値が同一の極性を持つことを保証
    するのに十分な大きさを有し、更に前記記憶手
    段内に測定値を記憶し、前記第１及び第２の瞬
    時値を一緒に加えると共に、前記総和値から前
    記バイアス電圧の２倍を表わす信号を減算する
    ことによつて各相の直流含有分信号を発生する
    手段と、 しきい値信号を発生する手段と、 前記直流含有分信号の最大信号を前記しきい
    値信号と比較する手段と、 前記直流含有分信号の前記最大信号が前記し
    きい値信号を越えているときに出力信号を発生
    する手段と、 を備えている装置。 (2) 測定手段は、マルチプレクサ及びサンプルホ
    ールド回路を含んでおり、制御手段は、波形の
    各相を前記サンプルホールド回路へ相次いで印
    加するように前記マルチプレクサを動作させる
    手段を含んでいる実用新案登録請求の範囲第１
    項記載の装置。
JP1990070733U 1981-01-15 1990-07-04 Expired - Lifetime JPH0530138Y2 (ja)

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JP1990070733U Expired - Lifetime JPH0530138Y2 (ja) 1981-01-15 1990-07-04

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