JPH0530901B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0530901B2 JPH0530901B2 JP61170541A JP17054186A JPH0530901B2 JP H0530901 B2 JPH0530901 B2 JP H0530901B2 JP 61170541 A JP61170541 A JP 61170541A JP 17054186 A JP17054186 A JP 17054186A JP H0530901 B2 JPH0530901 B2 JP H0530901B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- wear
- weight
- spinning
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
- D01H7/602—Rings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は紡績用リングの製造方法、特に太番手
の糸等の紡出に好適な紡績用リングの製造方法に
関する。
の糸等の紡出に好適な紡績用リングの製造方法に
関する。
（従来の技術）
従来、紡績用リングは耐摩耗性を向上させるた
め種々の手段が採られている。一般的には肌焼鋼
を用い、切削形成した後、浸炭処理を行ない、焼
入焼戻しにより所定の硬度を付与する方法が採ら
れている。
め種々の手段が採られている。一般的には肌焼鋼
を用い、切削形成した後、浸炭処理を行ない、焼
入焼戻しにより所定の硬度を付与する方法が採ら
れている。
その他、素材として高炭素クローム鋼等を用
い、切削形成後、焼入焼戻しする方法も提案され
ている。
い、切削形成後、焼入焼戻しする方法も提案され
ている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、いずれの方法においても充分な耐摩耗
性が得られず、更に耐久性を有するリングが望ま
れている。特に中番手、太番手の紡出では、トラ
ベルに加わる遠心力も大となり、このためリング
のトラベル走行面には高硬度層の剥離、波状摩
耗、あるいはうねり摩耗（ただし、波状摩耗とは
ピツチの小さい凹凸状に摩耗したもの、うねり摩
耗とはピツチの大きいものをいう）等を生じる。
性が得られず、更に耐久性を有するリングが望ま
れている。特に中番手、太番手の紡出では、トラ
ベルに加わる遠心力も大となり、このためリング
のトラベル走行面には高硬度層の剥離、波状摩
耗、あるいはうねり摩耗（ただし、波状摩耗とは
ピツチの小さい凹凸状に摩耗したもの、うねり摩
耗とはピツチの大きいものをいう）等を生じる。
このため、糸切れの発生、紡出張力の変動、糸
の毛羽発生等を誘起し、長期安定した紡出ができ
ない等の問題がある。
の毛羽発生等を誘起し、長期安定した紡出ができ
ない等の問題がある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者は、実験の結果、金属組織を微細化す
ることにより、耐久性を増すことを発見し、本発
明に到達するものである。
ることにより、耐久性を増すことを発見し、本発
明に到達するものである。
即ち、本発明の紡績用リングは、Ｃ：0.13〜
0.18重量％、Cr：0.9〜1.2重量％、Mo：0.15〜
0.30重量％を含む低炭素クロムモリブデン鋼
SCM415を用いて切削加工により所要形状のリン
グ素材を形成し、このリング素材にガス浸炭窒化
処理及び焼入処理を行つて、クロム炭化物、モリ
ブデン炭化物の金属炭化物が微細マルテンサイト
中に分散配置された組織を有する表面硬化層を形
成することを特徴とするものである。
0.18重量％、Cr：0.9〜1.2重量％、Mo：0.15〜
0.30重量％を含む低炭素クロムモリブデン鋼
SCM415を用いて切削加工により所要形状のリン
グ素材を形成し、このリング素材にガス浸炭窒化
処理及び焼入処理を行つて、クロム炭化物、モリ
ブデン炭化物の金属炭化物が微細マルテンサイト
中に分散配置された組織を有する表面硬化層を形
成することを特徴とするものである。
上記構成において、Cr：0.9〜1.2重量％とした
のは、Crが0.9重量％を下回ると耐摩耗性が低下
し、1.2重量％を越えると被切削性が悪くなるこ
とを理由とし、Mo：0.15〜0.30重量％としたの
は、Moが0.15重量％より少ないと焼入性が悪く
なり、0.30重量％を越えると被切削性が悪くなる
ことを理由としている。
のは、Crが0.9重量％を下回ると耐摩耗性が低下
し、1.2重量％を越えると被切削性が悪くなるこ
とを理由とし、Mo：0.15〜0.30重量％としたの
は、Moが0.15重量％より少ないと焼入性が悪く
なり、0.30重量％を越えると被切削性が悪くなる
ことを理由としている。
（作用）
実験結果によると、従来の肌焼鋼を用い浸炭焼
入れしたリング、及び高炭素クロム鋼を用い焼入
れしたリングに比し、本発明によつて得られる紡
績用リングは波状摩耗等が減少され、耐久性が増
大される。
入れしたリング、及び高炭素クロム鋼を用い焼入
れしたリングに比し、本発明によつて得られる紡
績用リングは波状摩耗等が減少され、耐久性が増
大される。
（実施例）
以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて詳
細に説明する。第１図は、本発明の紡績用リング
の製造要領を示す実施例工程図である。
細に説明する。第１図は、本発明の紡績用リング
の製造要領を示す実施例工程図である。
素材としてＣ：0.13〜0.18重量％、Cr：0.9〜
1.2重量％、Mo：0.15〜0.30重量％を含む鋼であ
る低炭素クロムモリブデン鋼SCM415を用いる。
1.2重量％、Mo：0.15〜0.30重量％を含む鋼であ
る低炭素クロムモリブデン鋼SCM415を用いる。
まず、この素材に対し切削加工により所要リン
グの素材を形成し、次にガス浸炭窒化処理を行な
う。このガス浸炭窒化処理は、例えば、雰囲気ガ
スとしてRXガスを使用し、その雰囲気ガス内に
ブタンやプロパン等の浸炭ガスと窒化のためのア
ンモニアガスを同時に添加し、その中でリング素
材を840〜860℃で約３〜６時間加熱することによ
り浸炭と窒化とを行い母材に炭素と窒素とが侵入
処理される。その浸炭有効深さは約0.5〜1.0mm程
度が好ましい。
グの素材を形成し、次にガス浸炭窒化処理を行な
う。このガス浸炭窒化処理は、例えば、雰囲気ガ
スとしてRXガスを使用し、その雰囲気ガス内に
ブタンやプロパン等の浸炭ガスと窒化のためのア
ンモニアガスを同時に添加し、その中でリング素
材を840〜860℃で約３〜６時間加熱することによ
り浸炭と窒化とを行い母材に炭素と窒素とが侵入
処理される。その浸炭有効深さは約0.5〜1.0mm程
度が好ましい。
次いで焼入（約830℃）、焼戻し（約170℃）を
行なうことにより、有効硬化深さ（HV550以上）
が0.5mm〜1.0mm程得られる。ただし、焼入れの
際、ホツトクエンチングにより焼戻しを省略して
もよい。
行なうことにより、有効硬化深さ（HV550以上）
が0.5mm〜1.0mm程得られる。ただし、焼入れの
際、ホツトクエンチングにより焼戻しを省略して
もよい。
しかる後、機械的表面仕上げ（ホーニングやバ
レル研磨）を行ない、所要の粗面（例えば3μ程
度）に仕上げる。
レル研磨）を行ない、所要の粗面（例えば3μ程
度）に仕上げる。
このようにして、第１図に示す外表面に表面硬
化層Ｓが形成された紡績用リングＡが得られる。
上記表面硬化層Ｓは、クロム炭化物、モリブデン
炭化物がマルテンサイト中に分散配置された構造
になり、とくに、これら炭化物はクロムモリブデ
ン鋼の特性上超微細な炭化物となり、また、マト
リツクスのマルテンサイトも浸炭窒化処理するこ
とにより微細マルテンサイトが形成される。
化層Ｓが形成された紡績用リングＡが得られる。
上記表面硬化層Ｓは、クロム炭化物、モリブデン
炭化物がマルテンサイト中に分散配置された構造
になり、とくに、これら炭化物はクロムモリブデ
ン鋼の特性上超微細な炭化物となり、また、マト
リツクスのマルテンサイトも浸炭窒化処理するこ
とにより微細マルテンサイトが形成される。
ガス浸炭窒化処理はガス浸炭処理に比して処理
温度が低く熱処理歪みが少ないという利点があ
る。また、通常のガス浸炭で得られるFe−Ｃ系
のマルテンサイトはそれほど微細なものとならな
いが、ガス浸炭窒化処理によればFe−Ｃ−Ｎ系
の微細マルテンサイトが生成される。このため耐
摩耗性、耐食性が向上するという利点がある。
温度が低く熱処理歪みが少ないという利点があ
る。また、通常のガス浸炭で得られるFe−Ｃ系
のマルテンサイトはそれほど微細なものとならな
いが、ガス浸炭窒化処理によればFe−Ｃ−Ｎ系
の微細マルテンサイトが生成される。このため耐
摩耗性、耐食性が向上するという利点がある。
上記の微細マルテンサイトは浸炭度合いに対応
して形成され、すなわち、浸炭度合いが高い表面
側においてはほとんどが微細マルテンサイトとな
り、浸炭度合いが低い内層側においては微細マル
テンサイトが少なくなつてマルテンサイトの割合
が多くなるもので、したがつて、表面硬化層Ｓは
微細マルテンサイト中にクロム炭化物、モリブデ
ン炭化物が分散配置された構造となる。
して形成され、すなわち、浸炭度合いが高い表面
側においてはほとんどが微細マルテンサイトとな
り、浸炭度合いが低い内層側においては微細マル
テンサイトが少なくなつてマルテンサイトの割合
が多くなるもので、したがつて、表面硬化層Ｓは
微細マルテンサイト中にクロム炭化物、モリブデ
ン炭化物が分散配置された構造となる。
第２図以下は、本発明に係る上記リングＡと従
来リングとの比較を示す。ただしＢは肌焼鋼をガ
ス浸炭した後、焼入焼戻しを行なつた通常のリン
グ、Ｃは高炭素クロム軸受鋼（SUJ2）を用い切
削加工後、所定の焼入焼戻し処理を行なつたもの
である。
来リングとの比較を示す。ただしＢは肌焼鋼をガ
ス浸炭した後、焼入焼戻しを行なつた通常のリン
グ、Ｃは高炭素クロム軸受鋼（SUJ2）を用い切
削加工後、所定の焼入焼戻し処理を行なつたもの
である。
第２図はリングの耐久試験要領、第３図は第２
図におけるＸ−Ｘ線に沿う矢視図である。本耐久
試験は、試験結果を早急に見出すため苛酷試験を
行なうようにしたもので、スピンドルブレード１
の上下にカラー２，３を取付け、測定リングには
４個のトラベラＴ１〜Ｔ４を嵌合し、上下カラー
２，３間に４本の紡出糸条Ｓ１〜Ｓ４を緩く取付
ける。この糸条Ｓ１〜Ｓ４に上記トラベルラ１〜
Ｔ４を係合し、スピンドルブレード１の回転によ
りバルーニングを形成し、リングの摩耗情況を測
定する。図中、４はスピンドルブレード１に取付
けワーブを示し、適宜の駆動ベルト（図示省略）
を係合する。
図におけるＸ−Ｘ線に沿う矢視図である。本耐久
試験は、試験結果を早急に見出すため苛酷試験を
行なうようにしたもので、スピンドルブレード１
の上下にカラー２，３を取付け、測定リングには
４個のトラベラＴ１〜Ｔ４を嵌合し、上下カラー
２，３間に４本の紡出糸条Ｓ１〜Ｓ４を緩く取付
ける。この糸条Ｓ１〜Ｓ４に上記トラベルラ１〜
Ｔ４を係合し、スピンドルブレード１の回転によ
りバルーニングを形成し、リングの摩耗情況を測
定する。図中、４はスピンドルブレード１に取付
けワーブを示し、適宜の駆動ベルト（図示省略）
を係合する。
試験要領は下記による。
スピンドル回転数 14000rpm
紡出糸条 綿10番手
トラベラ OS2/0
リング形状（呼び寸法） 3.2×46×57.5
試験時間70時間（ただし上述のごとく苛酷試験
であり、比較試験によると、70時間試験は通常使
用の11000時間以上に相当する。
であり、比較試験によると、70時間試験は通常使
用の11000時間以上に相当する。
次に、第４図は70時間耐久試験の結果を示す。
本発明リングＡも若干のうねり摩耗a2を発生した
が、その最大摩耗値a3は6μであつた。これに対し
肌焼鋼製リングＢは、うねり摩耗を生じ、その最
大値b2は10μに達した。更にこのリングＢには波
状摩耗b3も発生した。また軸受鋼製リングＣはう
ねり摩耗を大きく、その最大値c2は14μに達し、
かつ多数の波状摩耗c3も発生した。
本発明リングＡも若干のうねり摩耗a2を発生した
が、その最大摩耗値a3は6μであつた。これに対し
肌焼鋼製リングＢは、うねり摩耗を生じ、その最
大値b2は10μに達した。更にこのリングＢには波
状摩耗b3も発生した。また軸受鋼製リングＣはう
ねり摩耗を大きく、その最大値c2は14μに達し、
かつ多数の波状摩耗c3も発生した。
この状態から観察するに、70時間経過後におい
ては、軸受鋼製リングＣは勿論、肌焼鋼製リング
Ｂもトラベラの走行抵抗が大となり、糸切れ数が
多く、リングの変換を要する状態である。
ては、軸受鋼製リングＣは勿論、肌焼鋼製リング
Ｂもトラベラの走行抵抗が大となり、糸切れ数が
多く、リングの変換を要する状態である。
また、第５図は上記リングＡ，Ｂ，Ｃの長期使
用試験結果における糸切れ数を表すグラフ図であ
り、この長期使用試験の試験要領は下記の通りで
ある。
用試験結果における糸切れ数を表すグラフ図であ
り、この長期使用試験の試験要領は下記の通りで
ある。
スピンドル回転数 14500rpm
紡出糸 レーヨン100％30
トラベラ OY
リング形状（呼び寸法） 3.2×47×57.5
試験結果によれば、本発明品のリングＡでは、
糸切れ数が「10」となるのに24箇月かかるのに対
し、リングＢでは18箇月、リングＣでは15箇月か
かるもので、本発明品のリングＡでは糸切れ数が
顕著に減少し、すなわち、本発明のリングＡは耐
久性に優れ、従来の肌焼鋼や高炭素クロム鋼製リ
ングに比して糸切れ数が増加するまでの期間が長
いものである。
糸切れ数が「10」となるのに24箇月かかるのに対
し、リングＢでは18箇月、リングＣでは15箇月か
かるもので、本発明品のリングＡでは糸切れ数が
顕著に減少し、すなわち、本発明のリングＡは耐
久性に優れ、従来の肌焼鋼や高炭素クロム鋼製リ
ングに比して糸切れ数が増加するまでの期間が長
いものである。
上記従来の肌焼鋼製リング等のうねり摩耗、波
状摩耗発生の原因は種々考えられるが、その１つ
として表面硬化層を形成するマルテンサイト及び
各種含有金属炭化物の結晶粒子の大きさが影響す
るものと考えられる。本発明によつて得られる紡
績用リングは各結晶が微細化しており、摺動摩耗
に強いものと考えられる。
状摩耗発生の原因は種々考えられるが、その１つ
として表面硬化層を形成するマルテンサイト及び
各種含有金属炭化物の結晶粒子の大きさが影響す
るものと考えられる。本発明によつて得られる紡
績用リングは各結晶が微細化しており、摺動摩耗
に強いものと考えられる。
（効果）
以上のように、本発明によれば、表面硬化層が
クロム炭化物、モリブデン炭化物の金属炭化物を
微細マルテンサイト中に分散配置された構造の紡
績用リングを得ることができ、これにより、紡績
用リングにおいて、表面硬さに斑がなく、波状摩
耗及びうねり摩耗の発生が減少され、耐久性が増
大されるようになつた。
クロム炭化物、モリブデン炭化物の金属炭化物を
微細マルテンサイト中に分散配置された構造の紡
績用リングを得ることができ、これにより、紡績
用リングにおいて、表面硬さに斑がなく、波状摩
耗及びうねり摩耗の発生が減少され、耐久性が増
大されるようになつた。
第１図は、本発明リングの製造要領を示す実施
例工程図、第２図はリングの耐久試験要領の説明
図、第３図は第２図におけるＸ−Ｘ線に沿う矢視
図、第４図は70時間耐久試験後のトラベラ摺動面
の粗さ測定グラフ、第５図は長期間使用試験によ
る糸切れ数を表すグラフである。 Ａは本発明によつて得られる紡績用リングであ
る。
例工程図、第２図はリングの耐久試験要領の説明
図、第３図は第２図におけるＸ−Ｘ線に沿う矢視
図、第４図は70時間耐久試験後のトラベラ摺動面
の粗さ測定グラフ、第５図は長期間使用試験によ
る糸切れ数を表すグラフである。 Ａは本発明によつて得られる紡績用リングであ
る。
Claims (1)
- １ Ｃ：0.13〜0.18重量％、Cr：0.9〜1.2重量％、
Mo：0.15〜0.30重量％を含む低炭素クロムモリ
ブデン鋼SCM415を用いて切削加工により所要形
状のリング素材を形成し、このリング素材にガス
浸炭窒化処理及び焼入処理を行つて、クロム炭化
物、モリブデン炭化物の金属炭化物が微細マルテ
ンサイト中に分散配置された組織を有する表面硬
化層を形成することを特徴とする紡績用リングの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17054186A JPS6328921A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 紡績用リング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17054186A JPS6328921A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 紡績用リング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6328921A JPS6328921A (ja) | 1988-02-06 |
| JPH0530901B2 true JPH0530901B2 (ja) | 1993-05-11 |
Family
ID=15906811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17054186A Granted JPS6328921A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 紡績用リング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6328921A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6456419B1 (en) * | 2000-09-29 | 2002-09-24 | Innovative Technology Licensing, Llc | Frequency modulated liquid crystal beamsteering device |
| US11341496B2 (en) | 2020-06-03 | 2022-05-24 | Fiserv, Inc. | Hardware device for entering a PIN via tapping on a touch screen display |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS516142A (en) * | 1974-07-05 | 1976-01-19 | Toyota Motor Co Ltd | Taimamokono seizoho |
| JPS54133418A (en) * | 1978-04-07 | 1979-10-17 | Nippon Steel Corp | Case hardening steel without producing abnormal carburized structure |
| JPS59159928A (ja) * | 1983-03-03 | 1984-09-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 肌焼き鋼の浸炭焼入れ処理方法 |
| JPS60169544A (ja) * | 1984-02-14 | 1985-09-03 | Daido Steel Co Ltd | 高強度機械構造用部品およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-07-18 JP JP17054186A patent/JPS6328921A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6328921A (ja) | 1988-02-06 |
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