JPH05339940A - 場所打ちコンクリート杭 - Google Patents
場所打ちコンクリート杭Info
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- JPH05339940A JPH05339940A JP14961092A JP14961092A JPH05339940A JP H05339940 A JPH05339940 A JP H05339940A JP 14961092 A JP14961092 A JP 14961092A JP 14961092 A JP14961092 A JP 14961092A JP H05339940 A JPH05339940 A JP H05339940A
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- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 3
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- 101100334009 Caenorhabditis elegans rib-2 gene Proteins 0.000 description 2
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- Piles And Underground Anchors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 場所打ちコンクリート杭の支持耐力と同杭が
施工される地盤強度に応じて、同杭の支持力を大幅に増
大せしめる。 【構成】 場所打ちコンクリート杭の杭躯体１の外周面
の一部分、または全部に、同躯体全周面を囲繞するリン
グ状の連続リブ２を設けて構成した。
施工される地盤強度に応じて、同杭の支持力を大幅に増
大せしめる。 【構成】 場所打ちコンクリート杭の杭躯体１の外周面
の一部分、または全部に、同躯体全周面を囲繞するリン
グ状の連続リブ２を設けて構成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は場所打ちコンクリート杭
の改良に係るものである。
の改良に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、場所打ちコンクリート杭の杭周面
抵抗値は、杭の極限周面摩擦力度ｆｕは、杭の土との間
の付着力及び摩擦力の和として次式で示される。 ｆｕ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ ここにＣａ：杭と地盤との間の付着力 Ｐｈ：杭と周面に作用する側圧 δ：杭周面と地盤との間の摩擦角 一般に砂層の極限周面摩擦力ｆｕを求める場合には、杭
と地盤との間の付着力を０として、ｆｕ＝Ｐｈ・ｔａｎ
δとしている。また粘性土層の極限周面摩擦力ｆｕを求
めるには、砂層の摩擦角δを０としてｆｕ＝Ｃａとして
いる。
抵抗値は、杭の極限周面摩擦力度ｆｕは、杭の土との間
の付着力及び摩擦力の和として次式で示される。 ｆｕ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ ここにＣａ：杭と地盤との間の付着力 Ｐｈ：杭と周面に作用する側圧 δ：杭周面と地盤との間の摩擦角 一般に砂層の極限周面摩擦力ｆｕを求める場合には、杭
と地盤との間の付着力を０として、ｆｕ＝Ｐｈ・ｔａｎ
δとしている。また粘性土層の極限周面摩擦力ｆｕを求
めるには、砂層の摩擦角δを０としてｆｕ＝Ｃａとして
いる。
【０００３】一方、地盤の持っている強度をそのまま利
用する方法として低騒音、低振動工法では、既製杭の一
種であるねじり込み杭が開発されている。場所打ち杭で
はコルゲート殻を地盤に埋設したのち、内部にコンクリ
ートを打設する方法、あるいはコルゲート殻を徐々に地
盤から抜きながらコンクリートを打設する方法、この他
コルゲート管を地盤に埋設して、廻りにセメントミルク
を注入する方法がある。
用する方法として低騒音、低振動工法では、既製杭の一
種であるねじり込み杭が開発されている。場所打ち杭で
はコルゲート殻を地盤に埋設したのち、内部にコンクリ
ートを打設する方法、あるいはコルゲート殻を徐々に地
盤から抜きながらコンクリートを打設する方法、この他
コルゲート管を地盤に埋設して、廻りにセメントミルク
を注入する方法がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらねじり込
み杭を地盤内にねじ込み埋設しても、同杭躯体外周にお
ける上下に相隣るリブ間の土が攪乱され、同リブ間の地
盤の耐力は期待できず杭周面耐力は付着力か摩擦力、若
しくはそれ以下で、本来地盤が持っている土の剪断力を
期待することができない。またコルゲート殻を利用する
前記従来の方法も同様である。
み杭を地盤内にねじ込み埋設しても、同杭躯体外周にお
ける上下に相隣るリブ間の土が攪乱され、同リブ間の地
盤の耐力は期待できず杭周面耐力は付着力か摩擦力、若
しくはそれ以下で、本来地盤が持っている土の剪断力を
期待することができない。またコルゲート殻を利用する
前記従来の方法も同様である。
【０００５】また通常の直杭（ストレート杭）において
は、地盤強度が増大するのに伴って土の固結性が増し、
杭外周面と周辺地盤との間に辷りが生じるため、地盤の
強度に応じた杭周面耐力は期待できない。一方、杭の支
持力を増大させるため、通常杭先端部を拡幅する方法が
採用されているが、杭の沈下量を考慮すると、拡幅に応
じた支持耐力は期待できない。
は、地盤強度が増大するのに伴って土の固結性が増し、
杭外周面と周辺地盤との間に辷りが生じるため、地盤の
強度に応じた杭周面耐力は期待できない。一方、杭の支
持力を増大させるため、通常杭先端部を拡幅する方法が
採用されているが、杭の沈下量を考慮すると、拡幅に応
じた支持耐力は期待できない。
【０００６】本発明は前記従来技術の有する問題点に鑑
みて提案されたもので、その目的とする処は、場所打ち
コンクリート杭の支持耐力を地盤強度に応じて、大幅に
増大せしめることができ、杭頭での沈下量を制御しうる
場所打ちコンクリート杭を提供する点にある。
みて提案されたもので、その目的とする処は、場所打ち
コンクリート杭の支持耐力を地盤強度に応じて、大幅に
増大せしめることができ、杭頭での沈下量を制御しうる
場所打ちコンクリート杭を提供する点にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
め、場所打ちコンクリート杭は、杭躯体外周面の一部
分、または全部にリング状に連続リブを設けてなり、前
記杭躯体外周面に同杭の施工地盤の剪断力を作用せしめ
るように構成されている。
め、場所打ちコンクリート杭は、杭躯体外周面の一部
分、または全部にリング状に連続リブを設けてなり、前
記杭躯体外周面に同杭の施工地盤の剪断力を作用せしめ
るように構成されている。
【０００８】
【作用】本発明に係る場所打ちコンクリート杭は前記し
たように、杭躯体外周面の一部分または全部にリング状
に杭躯体全周を囲繞する連続リブを設けたことによっ
て、前記場所打ちコンクリート杭の周面耐力を、同杭と
同杭が施工された地盤との間の付着力と摩擦力との和で
はなく、前記コンクリート杭が施工される地盤の剪断力
を杭周面で作用させることによって、前記杭の支持力を
大幅に増大させることができる。
たように、杭躯体外周面の一部分または全部にリング状
に杭躯体全周を囲繞する連続リブを設けたことによっ
て、前記場所打ちコンクリート杭の周面耐力を、同杭と
同杭が施工された地盤との間の付着力と摩擦力との和で
はなく、前記コンクリート杭が施工される地盤の剪断力
を杭周面で作用させることによって、前記杭の支持力を
大幅に増大させることができる。
【０００９】なおより大きな支持力が必要な場合には、
柱状拡幅杭の杭外周面にリング状に連続リブを設ける。
柱状拡幅杭の杭外周面にリング状に連続リブを設ける。
【００１０】
【実施例】以下本発明を図示の実施例について説明す
る。図１は場所打ちコンクリート杭の杭躯体１外周面に
一部分または全部に亘って杭躯体１の全周を囲繞する半
球状断面のリング状の連続リブ２が設けられている。図
２に示す実施例においては前記リブが角錐状断面に形成
されている。図３に示す実施例においては図３のリブの
下面が平面に形成されている。
る。図１は場所打ちコンクリート杭の杭躯体１外周面に
一部分または全部に亘って杭躯体１の全周を囲繞する半
球状断面のリング状の連続リブ２が設けられている。図
２に示す実施例においては前記リブが角錐状断面に形成
されている。図３に示す実施例においては図３のリブの
下面が平面に形成されている。
【００１１】場所打ちコンクリート杭における外力と杭
の抵抗としての釣合式は下記の（１）式で示される。
（図４参照） Ｐ＝ＲF ＋ＲP …（１）式 ここにＰ：外力又は杭の極限支持力（ｔｆ） ＲF ：杭の周面摩擦力（ｔｆ） ＲP ：杭の先端支持力（ｔｆ） また前記杭の周面摩擦力ＲF は下式で示される。（図４
参照） ＲF ＝ＵΣｆi ・Ｌi …（２）式 ここにＵ：杭の周長（ｍ） ｆi ：土層を深さ方向にｎ等分したときの第ｉ番目の土
層中における杭の周面摩擦応力度（ｔｆ／ｍ2 ） Ｌi ：第ｉ番目の土層中の杭長（ｍ） 而して第ｉ番目の土層中における杭の周面摩擦応力度ｆ
i は杭と同杭周面地盤との間の付着力と摩擦力の和とし
て次の（３）式で与えられる。
の抵抗としての釣合式は下記の（１）式で示される。
（図４参照） Ｐ＝ＲF ＋ＲP …（１）式 ここにＰ：外力又は杭の極限支持力（ｔｆ） ＲF ：杭の周面摩擦力（ｔｆ） ＲP ：杭の先端支持力（ｔｆ） また前記杭の周面摩擦力ＲF は下式で示される。（図４
参照） ＲF ＝ＵΣｆi ・Ｌi …（２）式 ここにＵ：杭の周長（ｍ） ｆi ：土層を深さ方向にｎ等分したときの第ｉ番目の土
層中における杭の周面摩擦応力度（ｔｆ／ｍ2 ） Ｌi ：第ｉ番目の土層中の杭長（ｍ） 而して第ｉ番目の土層中における杭の周面摩擦応力度ｆ
i は杭と同杭周面地盤との間の付着力と摩擦力の和とし
て次の（３）式で与えられる。
【００１２】ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎ δ…（３）式 ここにｆi ：第ｉ番目の土層の周面摩擦応力度（ｔｆ／
ｍ2 ） Ｃａ：杭と地盤との間の付着力（ｔｆ／ｍ2 ） Ｐｈ：杭の周面に作用する側圧（ｔｆ／ｍ2 ） （Ｐｈ＝ＰK ・ＰV ，Ｋ：側圧係数、ＰV ：上載圧） δ：杭周面と地盤との間の摩擦角（°） 前記（３）式において粘土性地盤の極限周面摩擦力度
は、摩擦角δを０としてｆi ＝Ｃａで示される。
ｍ2 ） Ｃａ：杭と地盤との間の付着力（ｔｆ／ｍ2 ） Ｐｈ：杭の周面に作用する側圧（ｔｆ／ｍ2 ） （Ｐｈ＝ＰK ・ＰV ，Ｋ：側圧係数、ＰV ：上載圧） δ：杭周面と地盤との間の摩擦角（°） 前記（３）式において粘土性地盤の極限周面摩擦力度
は、摩擦角δを０としてｆi ＝Ｃａで示される。
【００１３】ｆi ＝Ｃａ＝αＣｕ…（４）式 ここでα：付着力係数（α＜１） Ｃｕ：杭の埋込み部分の土の平均非排水剪断強度 また砂質土地盤の極限周面摩擦度は付着力Ｃａを０とし
て（３）式より ｆi ＝Ｐｈ・ｔａｎδで表わされる。
て（３）式より ｆi ＝Ｐｈ・ｔａｎδで表わされる。
【００１４】このように通常の直杭（ストレート杭）の
杭周面抵抗は地盤の剪断強さτが増すと地盤が固結性
（セメンテーション現象）を有してくるため杭と同杭周
面地盤の間で辷りが生じるため、硬い粘性土地盤等は杭
材とは付着しにくくなり、地盤強度が強くなると杭周面
抵抗は低下する。一方本発明の実施例に示すように杭躯
体１の外周面に同面全周に亘って囲繞するリング状の連
続リブ２を設けると、下記の（５）式に示した地盤の剪
断強さτに準じた杭周面抵抗がとれる。
杭周面抵抗は地盤の剪断強さτが増すと地盤が固結性
（セメンテーション現象）を有してくるため杭と同杭周
面地盤の間で辷りが生じるため、硬い粘性土地盤等は杭
材とは付着しにくくなり、地盤強度が強くなると杭周面
抵抗は低下する。一方本発明の実施例に示すように杭躯
体１の外周面に同面全周に亘って囲繞するリング状の連
続リブ２を設けると、下記の（５）式に示した地盤の剪
断強さτに準じた杭周面抵抗がとれる。
【００１５】τ＝Ｃｕ＋σ・ｔａｎφu …（５）式 ここに σ：全垂直応力 Ｃｕ，φｕ：夫々の全応力で表わした粘着力と内部摩擦
角 ここで前掲（３）式（５）式を比較検討すると、 （３）式 ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ （５）式 τ＝Ｃｕ＋σ・ｔａｎφ Ｐｈ・ｔａｎδ＝Ｐｋ・Ｐｖ・ｔａｎδ≒０．５Ｐｖ・
２／３ｔａｎφ≒０．３Ｐｖｔａｎφ Ｃａ＝αＣｕ≒（１．０〜０．２）Ｃｕ で示される。即ちｆi ≒（１〜０．２）Ｃｕ＋０．３Ｐ
ｖｔａｎφ≒０．３τで示されそのうえ通常の杭では付
着力と摩擦力に夫々上限がある。
角 ここで前掲（３）式（５）式を比較検討すると、 （３）式 ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ （５）式 τ＝Ｃｕ＋σ・ｔａｎφ Ｐｈ・ｔａｎδ＝Ｐｋ・Ｐｖ・ｔａｎδ≒０．５Ｐｖ・
２／３ｔａｎφ≒０．３Ｐｖｔａｎφ Ｃａ＝αＣｕ≒（１．０〜０．２）Ｃｕ で示される。即ちｆi ≒（１〜０．２）Ｃｕ＋０．３Ｐ
ｖｔａｎφ≒０．３τで示されそのうえ通常の杭では付
着力と摩擦力に夫々上限がある。
【００１６】なお前記リブは例えば本発明者の提案に係
る特願平４−１２６２０３号（場所打ちコンクリート杭
の杭躯体拡幅装置）によって施工される。
る特願平４−１２６２０３号（場所打ちコンクリート杭
の杭躯体拡幅装置）によって施工される。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば前記したように、場所打
ちコンクリート杭の杭躯体外周面の一部、または全部
を、同杭躯体全周を囲繞するリング状の連続リブを設け
たことによって、杭周面での抵抗力に、同杭と土との摩
擦力ではなく、地盤強度に準じた杭外周の土の剪断強度
を利用することができるので、杭の支持力を大幅に増大
することができる。
ちコンクリート杭の杭躯体外周面の一部、または全部
を、同杭躯体全周を囲繞するリング状の連続リブを設け
たことによって、杭周面での抵抗力に、同杭と土との摩
擦力ではなく、地盤強度に準じた杭外周の土の剪断強度
を利用することができるので、杭の支持力を大幅に増大
することができる。
【００１８】また本発明によれば杭の支持力を杭躯体、
周面に大きく依存しているため、杭先端部の支持層厚は
薄くてもよく、特に固結性を有する粘性土地盤の強さを
そのまま評価できるため合理的で経済的な杭の構築が可
能となる。なお杭躯体部径を拡幅することによって更に
大きな支持力を得ることができ、しかも杭頭での沈下量
が制御できるので、建物の不等沈下をなくすことができ
る。
周面に大きく依存しているため、杭先端部の支持層厚は
薄くてもよく、特に固結性を有する粘性土地盤の強さを
そのまま評価できるため合理的で経済的な杭の構築が可
能となる。なお杭躯体部径を拡幅することによって更に
大きな支持力を得ることができ、しかも杭頭での沈下量
が制御できるので、建物の不等沈下をなくすことができ
る。
【図１】本発明に係る場所打ちコンクリート杭の一実施
例を示す左半部縦断正面図である。
例を示す左半部縦断正面図である。
【図２】本発明に係る場所打ちコンクリート杭の他の実
施例を示す左半部縦断正面図である。
施例を示す左半部縦断正面図である。
【図３】本発明に係る場所打ちコンクリート杭の更に他
の実施例を示す左半部縦断正面図である。
の実施例を示す左半部縦断正面図である。
【図４】直杭の力学的性状説明図である。
【図５】本発明に係る場所打ちコンクリートの力学的性
状説明図である。
状説明図である。
１ 杭躯体 ２ リブ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１０月２９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００２
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００２】
【従来の技術】従来、場所打ちコンクリート杭の杭周面
抵抗値は、杭の極限周面摩擦力度ｆiは、杭の土との間
の付着力及び摩擦力の和として次式で示される。 ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ ここにＣａ：杭と地盤との間の付着力 Ｐｈ：杭と周面に作用する側圧 δ：杭周面と地盤との間の摩擦角 一般に砂層の極限周面摩擦力ｆi を求める場合には、杭
と地盤との間の付着力を０として、ｆi ＝Ｐｈ・ｔａｎ
δとしている。また粘性土層の極限周面摩擦力ｆi を求
めるには、砂層の摩擦角δを０としてｆi ＝Ｃａとして
いる。
抵抗値は、杭の極限周面摩擦力度ｆiは、杭の土との間
の付着力及び摩擦力の和として次式で示される。 ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ ここにＣａ：杭と地盤との間の付着力 Ｐｈ：杭と周面に作用する側圧 δ：杭周面と地盤との間の摩擦角 一般に砂層の極限周面摩擦力ｆi を求める場合には、杭
と地盤との間の付着力を０として、ｆi ＝Ｐｈ・ｔａｎ
δとしている。また粘性土層の極限周面摩擦力ｆi を求
めるには、砂層の摩擦角δを０としてｆi ＝Ｃａとして
いる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎ δ…（３）式 ここにｆi ：第ｉ番目の土層の周面摩擦応力度（ｔｆ／
ｍ2 ） Ｃａ：杭と地盤との間の付着力（ｔｆ／ｍ2 ） Ｐｈ：杭の周面に作用する側圧（ｔｆ／ｍ2 ） （Ｐｈ＝Ｋ・ＰV ，Ｋ：側圧係数、ＰV ：上載圧） δ：杭周面と地盤との間の摩擦角（°） 前記（３）式において粘土性地盤の極限周面摩擦力度
は、摩擦角δを０としてｆi ＝Ｃａで示される。
ｍ2 ） Ｃａ：杭と地盤との間の付着力（ｔｆ／ｍ2 ） Ｐｈ：杭の周面に作用する側圧（ｔｆ／ｍ2 ） （Ｐｈ＝Ｋ・ＰV ，Ｋ：側圧係数、ＰV ：上載圧） δ：杭周面と地盤との間の摩擦角（°） 前記（３）式において粘土性地盤の極限周面摩擦力度
は、摩擦角δを０としてｆi ＝Ｃａで示される。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】τ＝Ｃｕ＋σ・ｔａｎφu …（５）式 ここに σ：全垂直応力 Ｃｕ，φu ：夫々の全応力で表わした粘着力と内部摩擦
角 ここで前掲（３）式（５）式を比較検討すると、 （３）式 ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ （５）式 τ＝Ｃｕ＋σ・ｔａｎφu Ｐｈ・ｔａｎδ＝Ｋ・Ｐｖ・ｔａｎδ≒０．５Ｐｖ・２
／３ｔａｎφu ≒０．３Ｐｖｔａｎφu Ｃａ＝αＣｕ≒（１．０〜０．２）Ｃｕ で示される。即ちｆi ≒（１〜０．２）Ｃｕ＋０．３Ｐ
ｖｔａｎφ≒０．３τで示されそのうえ通常の杭では付
着力と摩擦力に夫々上限がある。
角 ここで前掲（３）式（５）式を比較検討すると、 （３）式 ｆi ＝Ｃａ＋Ｐｈ・ｔａｎδ （５）式 τ＝Ｃｕ＋σ・ｔａｎφu Ｐｈ・ｔａｎδ＝Ｋ・Ｐｖ・ｔａｎδ≒０．５Ｐｖ・２
／３ｔａｎφu ≒０．３Ｐｖｔａｎφu Ｃａ＝αＣｕ≒（１．０〜０．２）Ｃｕ で示される。即ちｆi ≒（１〜０．２）Ｃｕ＋０．３Ｐ
ｖｔａｎφ≒０．３τで示されそのうえ通常の杭では付
着力と摩擦力に夫々上限がある。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
Claims (1)
- 【請求項１】 場所打ちコンクリート杭の杭躯体外周面
の一部分、または全部にリング状に連続リブを設けてな
り、前記杭躯体外周面に同杭の施工地盤の剪断力を作用
せしめるように構成してなることを特徴とする場所打ち
コンクリート杭。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4149610A JP2548661B2 (ja) | 1992-06-09 | 1992-06-09 | 場所打ちコンクリート杭 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4149610A JP2548661B2 (ja) | 1992-06-09 | 1992-06-09 | 場所打ちコンクリート杭 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05339940A true JPH05339940A (ja) | 1993-12-21 |
| JP2548661B2 JP2548661B2 (ja) | 1996-10-30 |
Family
ID=15478974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4149610A Expired - Fee Related JP2548661B2 (ja) | 1992-06-09 | 1992-06-09 | 場所打ちコンクリート杭 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2548661B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000001849A (ja) * | 1998-06-12 | 2000-01-07 | Geotop Corp | 現場打ち節杭 |
| JP2003082648A (ja) * | 2001-09-04 | 2003-03-19 | Asahi Kasei Corp | ソイルセメント合成杭の支持力算定方法 |
| CN102359102A (zh) * | 2011-08-17 | 2012-02-22 | 上海奥米制药装备有限公司 | 方圆柱形波节管桩及其加工方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS51148802U (ja) * | 1975-05-22 | 1976-11-29 | ||
| JPS53125216U (ja) * | 1977-03-11 | 1978-10-05 | ||
| JPS5918487A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-01-30 | 株式会社東芝 | 高速増殖炉炉容器 |
| JPS6334256A (ja) * | 1986-07-30 | 1988-02-13 | Yonetsu Koubou:Kk | 車両における柩等の搭載装置 |
| JPS6351210A (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-04 | Hokkai Bane Kk | 垂直移送装置 |
| JPH036021U (ja) * | 1989-06-08 | 1991-01-22 |
-
1992
- 1992-06-09 JP JP4149610A patent/JP2548661B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
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