JPH0536085B2 - - Google Patents
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- JPH0536085B2 JPH0536085B2 JP59028764A JP2876484A JPH0536085B2 JP H0536085 B2 JPH0536085 B2 JP H0536085B2 JP 59028764 A JP59028764 A JP 59028764A JP 2876484 A JP2876484 A JP 2876484A JP H0536085 B2 JPH0536085 B2 JP H0536085B2
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- slurry
- amount
- flue gas
- air
- absorption liquid
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
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- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、湿式排煙脱硫方法に係り、特に排ガ
ス中の硫黄酸化物（SOx）を吸収除去するに好適
な湿式排煙脱硫方法に関するものである。
ス中の硫黄酸化物（SOx）を吸収除去するに好適
な湿式排煙脱硫方法に関するものである。
現在実用化されている湿式排煙脱硫方法は、カ
ルシウム系の吸収剤を使用し、副生品として石膏
を回収するものが主流である。すなわち吸収剤と
して石灰石、生石灰、消石灰を使用する石灰石・
石膏法（または石灰・石膏法）である。
ルシウム系の吸収剤を使用し、副生品として石膏
を回収するものが主流である。すなわち吸収剤と
して石灰石、生石灰、消石灰を使用する石灰石・
石膏法（または石灰・石膏法）である。
第１図は、石灰石を吸収剤とし、副生品として
石膏を回収する従来の排煙脱硫方法の装置系統図
である。ボイラ等の排ガス１は除塵塔２に導か
れ、ここで冷却、除塵、一部脱硫された後、吸収
塔３に導かれ、ここで循環液スラリと接触して脱
硫された後、デミスタ４でミストを除去され、吸
収塔３から系外に排出される。一方、吸収剤スラ
リである石灰石スラリ２０は、石灰石スラリポン
プ２１により吸収塔循環タンク５に供給され、そ
のスラリは吸収塔循環ポンプ７により吸収塔内に
設置されたスプレノズル２２に供給れ、ここから
塔内に噴霧されて排ガスと接触し、排ガス中の硫
黄酸化物を吸収除去して循環タンク５へ戻り、循
環使用される。吸収後のスラリは、吸収塔ブリー
ドポンプ８により、除塵塔循環タンク６へ供給さ
れ、除塵塔２内で、さらに排ガスと接触し、排ガ
ス中の硫黄酸化物を除去することによりスラリ中
の未反応の石灰石の量を減じて副生品回収系、す
なわち、酸化塔供給タンク１０へ供給される。酸
化塔供給タンク１０で、硫酸を添加されることに
より未反応石灰石が石膏となり、また、スラリは
酸化に好適なPHに調整される。PH調整されたスラ
リは、酸化塔供給ポンプ１１により酸化塔１２に
供給され、ここで亜硫酸カルシウムは空気酸化さ
れて石膏となり、導管１３を通つてシツクナ１４
へ導かれ、濃縮された後、石膏スラリは、遠心分
離機１７で脱水され、粉体の石膏１８が回収され
る。シツクナ１４および遠心分離機１７での濾過
水は循環再利用される。
石膏を回収する従来の排煙脱硫方法の装置系統図
である。ボイラ等の排ガス１は除塵塔２に導か
れ、ここで冷却、除塵、一部脱硫された後、吸収
塔３に導かれ、ここで循環液スラリと接触して脱
硫された後、デミスタ４でミストを除去され、吸
収塔３から系外に排出される。一方、吸収剤スラ
リである石灰石スラリ２０は、石灰石スラリポン
プ２１により吸収塔循環タンク５に供給され、そ
のスラリは吸収塔循環ポンプ７により吸収塔内に
設置されたスプレノズル２２に供給れ、ここから
塔内に噴霧されて排ガスと接触し、排ガス中の硫
黄酸化物を吸収除去して循環タンク５へ戻り、循
環使用される。吸収後のスラリは、吸収塔ブリー
ドポンプ８により、除塵塔循環タンク６へ供給さ
れ、除塵塔２内で、さらに排ガスと接触し、排ガ
ス中の硫黄酸化物を除去することによりスラリ中
の未反応の石灰石の量を減じて副生品回収系、す
なわち、酸化塔供給タンク１０へ供給される。酸
化塔供給タンク１０で、硫酸を添加されることに
より未反応石灰石が石膏となり、また、スラリは
酸化に好適なPHに調整される。PH調整されたスラ
リは、酸化塔供給ポンプ１１により酸化塔１２に
供給され、ここで亜硫酸カルシウムは空気酸化さ
れて石膏となり、導管１３を通つてシツクナ１４
へ導かれ、濃縮された後、石膏スラリは、遠心分
離機１７で脱水され、粉体の石膏１８が回収され
る。シツクナ１４および遠心分離機１７での濾過
水は循環再利用される。
しかしながら、この従来技術では充分な脱硫効
果が得られず、また回収される石膏の純度も満足
のできるものではなかつた。
果が得られず、また回収される石膏の純度も満足
のできるものではなかつた。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をな
くし、脱硫効率を向上させ、しかも吸収した硫黄
酸化物を良質な石膏として回収することができる
湿式排煙脱硫方法を提供するにある。
くし、脱硫効率を向上させ、しかも吸収した硫黄
酸化物を良質な石膏として回収することができる
湿式排煙脱硫方法を提供するにある。
上記目的を達成するため本発明は、１つの塔内
に硫黄酸化物含有排ガスを供給し、カルシウム化
合物スラリ吸収液と接触させ、塔内の排ガス上流
域の除塵部で除塵するとともに、下流域の吸収部
で硫黄酸化物を吸収し、その後、スラリ吸収液を
空気と接触させて液中の亜硫酸塩を酸化して石膏
とし、該スラリ吸収液の一部を抜出して前記石膏
を回収する湿式排煙脱硫方法において、前記カル
シウム化合物スラリ吸収液のPHを５を超え、5.5
以下とし、かつ該スラリ吸収液と接触させる前記
空気量を亜硫酸塩を酸化するのに必要な理論空気
量の少なくとも２倍としたことを特徴とする。
に硫黄酸化物含有排ガスを供給し、カルシウム化
合物スラリ吸収液と接触させ、塔内の排ガス上流
域の除塵部で除塵するとともに、下流域の吸収部
で硫黄酸化物を吸収し、その後、スラリ吸収液を
空気と接触させて液中の亜硫酸塩を酸化して石膏
とし、該スラリ吸収液の一部を抜出して前記石膏
を回収する湿式排煙脱硫方法において、前記カル
シウム化合物スラリ吸収液のPHを５を超え、5.5
以下とし、かつ該スラリ吸収液と接触させる前記
空気量を亜硫酸塩を酸化するのに必要な理論空気
量の少なくとも２倍としたことを特徴とする。
吸収塔入口側の除塵部で除塵し、出口側の吸収
部で脱硫する湿式排煙脱硫方法において脱硫率を
高め、しかも良質な石膏を回収するためには、除
塵部循環タンクから石膏を回収する、例えばシツ
クナへブローするスラリ中の石灰石濃度を減少さ
せること、また除塵部循環タンク内で亜硫酸カル
シウムの酸化を完全に行わせることが必要であ
り、これらの条件を達成するには除塵部循環タン
ク内のスラリPH、該タンクの容量および酸化用空
気供給量を適切に選択する必要があり、本発明に
おいてはカルシウム化合物スラリ吸収液のPHを５
を超え、5.5以下とし、かつ酸化用空気供給量を
亜硫酸塩を酸化するのに必要な理論空気量の少な
くとも２倍とする。
部で脱硫する湿式排煙脱硫方法において脱硫率を
高め、しかも良質な石膏を回収するためには、除
塵部循環タンクから石膏を回収する、例えばシツ
クナへブローするスラリ中の石灰石濃度を減少さ
せること、また除塵部循環タンク内で亜硫酸カル
シウムの酸化を完全に行わせることが必要であ
り、これらの条件を達成するには除塵部循環タン
ク内のスラリPH、該タンクの容量および酸化用空
気供給量を適切に選択する必要があり、本発明に
おいてはカルシウム化合物スラリ吸収液のPHを５
を超え、5.5以下とし、かつ酸化用空気供給量を
亜硫酸塩を酸化するのに必要な理論空気量の少な
くとも２倍とする。
第３図，第４図および第５図は、同一吸収塔内
で排ガスの除塵、硫黄酸化物の吸収および吸収液
中の亜硫酸塩の酸化を行う湿式排煙脱硫方法にお
ける除塵部での各種反応条件を調査した結果を示
したもので、第３図は除塵部循環タンクスラリPH
と該スラリの石灰石過剰率の関係を示したもので
ある。ここでＡはスラリタンクの滞留時間が小の
場合、Ｂは同じく大の場合である。同図からスラ
リPHを下げることにより、石灰石の過剰率を下げ
ることができ、またタンク容量が大きい場合も同
様にして石灰石の過剰率を下げることができるこ
とがわかる。なお、石灰石の過剰率はスラリ分析
による、全カルシウム濃度（mol／）と石灰石
濃度（mol／）より求めた。
で排ガスの除塵、硫黄酸化物の吸収および吸収液
中の亜硫酸塩の酸化を行う湿式排煙脱硫方法にお
ける除塵部での各種反応条件を調査した結果を示
したもので、第３図は除塵部循環タンクスラリPH
と該スラリの石灰石過剰率の関係を示したもので
ある。ここでＡはスラリタンクの滞留時間が小の
場合、Ｂは同じく大の場合である。同図からスラ
リPHを下げることにより、石灰石の過剰率を下げ
ることができ、またタンク容量が大きい場合も同
様にして石灰石の過剰率を下げることができるこ
とがわかる。なお、石灰石の過剰率はスラリ分析
による、全カルシウム濃度（mol／）と石灰石
濃度（mol／）より求めた。
また第４図は、同じく除塵部循環タンクスラリ
PHとスラリ吸収液中の亜硫酸塩の酸化速度との関
係を示す図である。ただし、この場合、酸化用空
気供給量は理論量の２倍、スラリ吸収液と空気と
の接触効率を向上させるための酸化用スクリーン
は１段とした。本図において、スラリPHを下げる
ことにより高い酸化速度が得られるが、PH５以下
では大きな差がないことがわかる。
PHとスラリ吸収液中の亜硫酸塩の酸化速度との関
係を示す図である。ただし、この場合、酸化用空
気供給量は理論量の２倍、スラリ吸収液と空気と
の接触効率を向上させるための酸化用スクリーン
は１段とした。本図において、スラリPHを下げる
ことにより高い酸化速度が得られるが、PH５以下
では大きな差がないことがわかる。
このように除塵部の循環タンクスラリPHを低く
保持することにより、スラリ吸収液中の石灰石の
過剰率を下げること、および亜硫酸塩の酸化速度
を高めることが可能となる。
保持することにより、スラリ吸収液中の石灰石の
過剰率を下げること、および亜硫酸塩の酸化速度
を高めることが可能となる。
すなわち、石灰石の過剰率の面からは、スラリ
PHを5.5以下にすれば過剰率を充分に低下させる
ことができるが、それ以下にしても大きな変化は
なく、また酸化速度の面からはスラリPHを低くす
れば効率がよくなるが、５以下にしても顕著な効
果が得られないことから、除塵部のスラリのPHは
５を超え、5.5以下の範囲にすることが望ましい。
PHを5.5以下にすれば過剰率を充分に低下させる
ことができるが、それ以下にしても大きな変化は
なく、また酸化速度の面からはスラリPHを低くす
れば効率がよくなるが、５以下にしても顕著な効
果が得られないことから、除塵部のスラリのPHは
５を超え、5.5以下の範囲にすることが望ましい。
なお、除塵部のスラリPHを下げ過ぎると、除塵
部での脱硫性能が悪くなることにより、吸収部で
の脱硫負荷が大きくなり、循環液量の増加等が必
要となる。また亜硫酸カルシウムが酸化される際
に、一部フリーの亜硫酸が生成することがあり、
このため、循環タンクスラリのPH変動が大きく、
スケーリングの問題が発生することも懸念され
る。
部での脱硫性能が悪くなることにより、吸収部で
の脱硫負荷が大きくなり、循環液量の増加等が必
要となる。また亜硫酸カルシウムが酸化される際
に、一部フリーの亜硫酸が生成することがあり、
このため、循環タンクスラリのPH変動が大きく、
スケーリングの問題が発生することも懸念され
る。
次に第５図は、酸化用空気量と酸化速度の関係
を示すものである。ただし、除塵部循環タンクス
ラリのPHは5.5とした。図において、空気量を増
加することにより酸化速度が増加することがわか
り、酸化用空気量が理論量に２倍になるまでが顕
著な効果があらわれており、２倍以上で安定した
高い酸化速度が得られている。
を示すものである。ただし、除塵部循環タンクス
ラリのPHは5.5とした。図において、空気量を増
加することにより酸化速度が増加することがわか
り、酸化用空気量が理論量に２倍になるまでが顕
著な効果があらわれており、２倍以上で安定した
高い酸化速度が得られている。
すなわち、本発明において、スラリ吸収液中の
亜硫酸塩を酸化するための酸化用空気量は、理論
量の少なくとも２倍とする。
亜硫酸塩を酸化するための酸化用空気量は、理論
量の少なくとも２倍とする。
本発明において、排ガス量が減少したり、SO2
濃度が減少した場合、吸収部の循環液量が一定の
条件では、脱硫性能が過剰に（計画値以上に）出
過ぎる傾向となる。また、排ガス量の減少および
SO2濃度の減少により、除去SO2量の絶対量が減
少し、酸化に必要となる空気量も少なくなる。こ
のような条件においては、循環ポンプおよび酸化
用空気の動力をムダに使用することになるので、
排ガス量およびSO2濃度に応じて（負荷に応じ
て）、循環液量を減じること、および酸化用空気
量を減じることにより、電力消費量を低減するこ
とができる。循環液量を減じる方法としては、何
台かのポンプの停止、またはポンプ電動機の回転
数を変えることにより行えばよい。また、酸化用
の空気量についても同様な方法により可能であ
る。
濃度が減少した場合、吸収部の循環液量が一定の
条件では、脱硫性能が過剰に（計画値以上に）出
過ぎる傾向となる。また、排ガス量の減少および
SO2濃度の減少により、除去SO2量の絶対量が減
少し、酸化に必要となる空気量も少なくなる。こ
のような条件においては、循環ポンプおよび酸化
用空気の動力をムダに使用することになるので、
排ガス量およびSO2濃度に応じて（負荷に応じ
て）、循環液量を減じること、および酸化用空気
量を減じることにより、電力消費量を低減するこ
とができる。循環液量を減じる方法としては、何
台かのポンプの停止、またはポンプ電動機の回転
数を変えることにより行えばよい。また、酸化用
の空気量についても同様な方法により可能であ
る。
次に、本発明を実施例により詳細に説明する。
第２図は、本発明の一実施例を示す装置系統図
である。この装置は、従来の湿式排煙脱硫装置の
吸収塔に除塵部を組込み、また除塵部に未反応石
灰石を中和する機能と亜硫酸塩の酸化機能を付加
するようにしたものである。図において、ボイラ
等の排ガス１は、吸収塔下部の除塵部３４へ導か
れ、ここで除塵、冷却、一部脱硫された後、吸収
液コレクタ３３の間を上昇して吸収塔の吸収部３
５へ導入される。ここで排ガス中の亜硫酸ガスが
カルシウム系吸収剤を含むスラリにより最終的に
吸収除去され、排ガスは同伴ミストをデミスタ４
により除去された後、吸収塔頂部の出口から排出
される。一方、吸収剤スラリは、吸収部循環タン
ク３８に供給され、吸収部循環ポンプ３９により
吸収部３５に供給され、硫黄酸化物を吸収した
後、コレクタ３３で捕集されて吸収部循環タンク
３８に戻り、循環使用される。このスラリの一部
は、吸収剤スラリ（CaCO3）の供給量に見合つ
てライン３９Ａから除塵部循環タンク３６に抜出
される。除塵部循環タンク３６に供給されたスラ
リは、ポンプ３７により除塵部３４にさらに循環
され、排ガスと接触することによりスラリ中の未
反応石灰石が消費される。また、除塵部循環タン
ク３６の上部の空気供給管３０から、タンク液表
面に理論空気量の２倍以上の空気が供給され、さ
らに空気供給管３０の上部に酸化用スクリーン３
１が設置され、除塵部循環液（塔内で亜硫酸ガス
を吸収してPHが低下した循環液）と空気を効率よ
く接触させることにより、亜硫酸ガスを吸収した
ときに生成される亜硫酸カルシウムを酸化して石
膏とする。この石膏となつたスラリは、除塵部循
環ポンプ３７により、石膏を濃縮、分離するシツ
クナ、遠心分離機に抜出され、石膏は付着水10％
以下の粉体として回収される。
である。この装置は、従来の湿式排煙脱硫装置の
吸収塔に除塵部を組込み、また除塵部に未反応石
灰石を中和する機能と亜硫酸塩の酸化機能を付加
するようにしたものである。図において、ボイラ
等の排ガス１は、吸収塔下部の除塵部３４へ導か
れ、ここで除塵、冷却、一部脱硫された後、吸収
液コレクタ３３の間を上昇して吸収塔の吸収部３
５へ導入される。ここで排ガス中の亜硫酸ガスが
カルシウム系吸収剤を含むスラリにより最終的に
吸収除去され、排ガスは同伴ミストをデミスタ４
により除去された後、吸収塔頂部の出口から排出
される。一方、吸収剤スラリは、吸収部循環タン
ク３８に供給され、吸収部循環ポンプ３９により
吸収部３５に供給され、硫黄酸化物を吸収した
後、コレクタ３３で捕集されて吸収部循環タンク
３８に戻り、循環使用される。このスラリの一部
は、吸収剤スラリ（CaCO3）の供給量に見合つ
てライン３９Ａから除塵部循環タンク３６に抜出
される。除塵部循環タンク３６に供給されたスラ
リは、ポンプ３７により除塵部３４にさらに循環
され、排ガスと接触することによりスラリ中の未
反応石灰石が消費される。また、除塵部循環タン
ク３６の上部の空気供給管３０から、タンク液表
面に理論空気量の２倍以上の空気が供給され、さ
らに空気供給管３０の上部に酸化用スクリーン３
１が設置され、除塵部循環液（塔内で亜硫酸ガス
を吸収してPHが低下した循環液）と空気を効率よ
く接触させることにより、亜硫酸ガスを吸収した
ときに生成される亜硫酸カルシウムを酸化して石
膏とする。この石膏となつたスラリは、除塵部循
環ポンプ３７により、石膏を濃縮、分離するシツ
クナ、遠心分離機に抜出され、石膏は付着水10％
以下の粉体として回収される。
本実施例によれば、除塵部循環タンクスラリの
PHを５を超え、5.5以下とし、かつスラリ中の亜
硫酸塩を酸化するためにスラリと接触させる空気
供給量を理論空気量の２倍以上としたことによ
り、除塵部における脱硫率が向上し、吸収部での
脱硫負荷が軽減されるので、全体としての脱硫効
率が向上する。また、スラリ吸収液中の石灰石余
剰率が低下し、しかも亜硫酸塩の酸化速度が高く
なるので、吸収した硫黄酸化物を良質の石膏とし
て回収することができる。
PHを５を超え、5.5以下とし、かつスラリ中の亜
硫酸塩を酸化するためにスラリと接触させる空気
供給量を理論空気量の２倍以上としたことによ
り、除塵部における脱硫率が向上し、吸収部での
脱硫負荷が軽減されるので、全体としての脱硫効
率が向上する。また、スラリ吸収液中の石灰石余
剰率が低下し、しかも亜硫酸塩の酸化速度が高く
なるので、吸収した硫黄酸化物を良質の石膏とし
て回収することができる。
本実施例において酸化用スクリーン３１として
は、亜硫酸カルシウム（スラリ）と空気との接触
効率を高めるものであればどのようなタイプのも
の（金網、フイラーなど）でもよく、また触媒作
用を有する金属等から構成することも可能であ
る。
は、亜硫酸カルシウム（スラリ）と空気との接触
効率を高めるものであればどのようなタイプのも
の（金網、フイラーなど）でもよく、また触媒作
用を有する金属等から構成することも可能であ
る。
第６図は、本発明の他の実施例を示す装置系統
図である。前記第２図に示した実施例において
は、スケーリングを考慮して亜硫酸塩を酸化する
ための酸化用空気供給管３０を循環タンクの直上
部に設け、循環タンクの液面に空気を吹き付ける
方法としたが、本実施例においては空気供給管３
０を保持液に浸漬させ、スラリ中で空気を供給す
るようにしたものである。この方法によれば、前
記実施例の効果に加え、タンク内で循環液と空気
が接触するため、酸化速度が増加し、酸化用空気
量を低減することが可能となる。
図である。前記第２図に示した実施例において
は、スケーリングを考慮して亜硫酸塩を酸化する
ための酸化用空気供給管３０を循環タンクの直上
部に設け、循環タンクの液面に空気を吹き付ける
方法としたが、本実施例においては空気供給管３
０を保持液に浸漬させ、スラリ中で空気を供給す
るようにしたものである。この方法によれば、前
記実施例の効果に加え、タンク内で循環液と空気
が接触するため、酸化速度が増加し、酸化用空気
量を低減することが可能となる。
また第７図は、本発明の別の実施例を示す装置
系統図であり、空気供給管３０と酸化用スクリー
ン３１をともに循環タンク液中に浸漬するように
してスラリ液中で酸化用空気を供給するようにし
たものである。
系統図であり、空気供給管３０と酸化用スクリー
ン３１をともに循環タンク液中に浸漬するように
してスラリ液中で酸化用空気を供給するようにし
たものである。
本実施例によれば、前記実施例の効果に加え、
酸化用スクリーン３１により液中に噴射された空
気の上昇が遮られ、空気と循環液との接触時間を
充分保つことができるので亜硫酸塩の酸化効率が
向上する。
酸化用スクリーン３１により液中に噴射された空
気の上昇が遮られ、空気と循環液との接触時間を
充分保つことができるので亜硫酸塩の酸化効率が
向上する。
本実施例において、酸化用スクリーンを２段ま
たはそれ以上設置することによりさらに効果を上
げることができる。
たはそれ以上設置することによりさらに効果を上
げることができる。
第８図は、本発明のさらに別の実施例を示す装
置系統図である。
置系統図である。
前記第２図，第６図，第７図に示した実施例
は、吸収部循環タンク３８を吸収塔外に別置した
ものであるが、本実施例は塔下部を２分割し、除
塵部循環タンク３６と、吸収部循環タンク３８を
同一塔内に収容したものであり、前記実施例の効
果に加えて脱硫装置全体をコンパクトにすること
ができる。なお、図中、４１はスラリ下降部であ
る。
は、吸収部循環タンク３８を吸収塔外に別置した
ものであるが、本実施例は塔下部を２分割し、除
塵部循環タンク３６と、吸収部循環タンク３８を
同一塔内に収容したものであり、前記実施例の効
果に加えて脱硫装置全体をコンパクトにすること
ができる。なお、図中、４１はスラリ下降部であ
る。
また第９図は、本発明の別の実施例を示す装置
系統図である。上記した各実施例は、排ガス中の
ダストの除去を、吸収剤を含むスラリによつての
み行う、ダスト混合方式と呼ばれているものであ
るが、本実施例は除塵部３４と吸収部３５の液循
環系統を分離し、除塵部３４には水を循環させ、
ダストの除去、冷却を行い、一方、吸収部３５に
は吸収剤スラリを供給するとともに、循環タンク
３８の上部へ空気を供給する、ダスト分離方式と
したものである。本実施例においても、前記各実
施例と同様の効果が得られる。
系統図である。上記した各実施例は、排ガス中の
ダストの除去を、吸収剤を含むスラリによつての
み行う、ダスト混合方式と呼ばれているものであ
るが、本実施例は除塵部３４と吸収部３５の液循
環系統を分離し、除塵部３４には水を循環させ、
ダストの除去、冷却を行い、一方、吸収部３５に
は吸収剤スラリを供給するとともに、循環タンク
３８の上部へ空気を供給する、ダスト分離方式と
したものである。本実施例においても、前記各実
施例と同様の効果が得られる。
次に、本発明の具体的実施例を説明する。
実施例 １
第２図に示した湿式脱硫装置を用いて排ガス処
理実験を行つた。試験条件は以下のとおりであ
る。
理実験を行つた。試験条件は以下のとおりであ
る。
ガス量：3000Nm3／ｈ、SO2濃度：1000ppm、
脱硫率：95％以上、入口ダスト濃度：200mg／
Ｎm3、出口ダスト濃度：15mg／Ｎm3以下、 試験結果は以下のとおりであつた。
脱硫率：95％以上、入口ダスト濃度：200mg／
Ｎm3、出口ダスト濃度：15mg／Ｎm3以下、 試験結果は以下のとおりであつた。
ガス量：3000Nm3／ｈ、SO2濃度：1000ppm、
脱流率：98％、入口ダスト濃度：200mg／Ｎm3、
出口ダスト濃度：７mg／Ｎm3、 石灰石の過剰率：0.01％、硫酸使用量：０Kg／
ｈ、副生石膏純度：96.3％、 〔発明の効果〕 本発明によれば、同一吸収塔内で排ガスの除
塵、硫黄酸化物の吸収および吸収液中の亜硫酸塩
の酸化を行う湿式排煙脱硫方法において、スラリ
吸収液のPHを５を超え、5.5以下とし、かつスラ
リ吸収液中の亜硫酸塩を酸化するために吸収液を
接触させる空気量を理論空気量の２倍以上とした
ことにより、脱硫性能が向上し、しかも脱硫した
硫黄酸化物を高純度の石膏として回収することが
できる。
脱流率：98％、入口ダスト濃度：200mg／Ｎm3、
出口ダスト濃度：７mg／Ｎm3、 石灰石の過剰率：0.01％、硫酸使用量：０Kg／
ｈ、副生石膏純度：96.3％、 〔発明の効果〕 本発明によれば、同一吸収塔内で排ガスの除
塵、硫黄酸化物の吸収および吸収液中の亜硫酸塩
の酸化を行う湿式排煙脱硫方法において、スラリ
吸収液のPHを５を超え、5.5以下とし、かつスラ
リ吸収液中の亜硫酸塩を酸化するために吸収液を
接触させる空気量を理論空気量の２倍以上とした
ことにより、脱硫性能が向上し、しかも脱硫した
硫黄酸化物を高純度の石膏として回収することが
できる。
第１図は、従来の湿式排煙脱硫方法の装置系統
を示す図、第２図は、本発明の一実施例を示す装
置系統図、第３図は、除塵部循環タンクスラリPH
と石灰石の過剰率の関係を示す図、第４図は、除
塵部循環タンクスラリPHと酸化速度の関係を示す
図、第５図は、空気量と酸化速度の関係を示す
図、第６図，第７図，第８図および第９図は、そ
れぞれ本発明の他の実施例に使用される湿式排煙
脱硫装置の説明図である。 １…排ガス、４…デミスタ、３０…空気供給
管、３１…酸化用スクリーン、３２…撹拌機、３
３…コレクタ、３４…吸収塔（除塵部）、３５…
吸収塔（吸収部）、３６…除塵部循環タンク、３
７…除塵部循環ポンプ、３８…吸収部循環タン
ク、３９…吸収部循環ポンプ、４０…下降管。
を示す図、第２図は、本発明の一実施例を示す装
置系統図、第３図は、除塵部循環タンクスラリPH
と石灰石の過剰率の関係を示す図、第４図は、除
塵部循環タンクスラリPHと酸化速度の関係を示す
図、第５図は、空気量と酸化速度の関係を示す
図、第６図，第７図，第８図および第９図は、そ
れぞれ本発明の他の実施例に使用される湿式排煙
脱硫装置の説明図である。 １…排ガス、４…デミスタ、３０…空気供給
管、３１…酸化用スクリーン、３２…撹拌機、３
３…コレクタ、３４…吸収塔（除塵部）、３５…
吸収塔（吸収部）、３６…除塵部循環タンク、３
７…除塵部循環ポンプ、３８…吸収部循環タン
ク、３９…吸収部循環ポンプ、４０…下降管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ １つの塔内に硫黄酸化物含有排ガスを供給
し、カルシウム化合物スラリ吸収液と接触させ、
塔内の排ガス上流域の除塵部で除塵するととも
に、下流域の吸収部で硫黄酸化物を吸収し、その
後、スラリ吸収液を空気と接触させて液中の亜硫
酸塩を酸化して石膏とし、該スラリ吸収液の一部
を抜出して前記石膏を回収する湿式排煙脱硫方法
において、前記カルシウム化合物スラリ吸収液の
PHを５を超え、5.5以下とし、かつ該スラリ吸収
液と接触させる前記空気量を亜硫酸塩を酸化する
のに必要な理論空気量の少なくとも２倍としたこ
とを特徴とする湿式排煙脱硫方法。 ２ 特許請求の範囲第１項において、前記スラリ
吸収液と接触させる空気の供給量と吸収部へのス
ラリ吸収液供給量を脱硫装置の負荷量の増減に応
じて調節することを特徴とする湿式排煙脱硫方
法。 ３ 特許請求の範囲第２項において、前記脱硫装
置の負荷量を排ガス流量と排ガス中の硫黄酸化物
濃度を基に求めることを特徴とする湿式排煙脱硫
方法。
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