JPH0551788A - 加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めつき鋼板 - Google Patents
加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めつき鋼板Info
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- JPH0551788A JPH0551788A JP22966291A JP22966291A JPH0551788A JP H0551788 A JPH0551788 A JP H0551788A JP 22966291 A JP22966291 A JP 22966291A JP 22966291 A JP22966291 A JP 22966291A JP H0551788 A JPH0551788 A JP H0551788A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆
性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板を提供
する。 【構成】 Ｃｒ濃度が５〜１４％、Ｐ濃度が０．５％超
〜３０％以下で、かつ、Ｃｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下
で、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金電気めっ
き層を有し、その上にクロメート層を有し、さらにその
上に有機樹脂を被覆したことを特徴とする加工後耐蝕
性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合め
っき鋼板である。本発明は上記に示す特定の濃度のＺｎ
−Ｃｒ−Ｐ系合金めっきにクロメート処理するとＣｒ及
びＰの作用によって極めて緻密なクロメート処理が形成
され、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金の耐蝕性は大幅に向上し、
かつ、上層に有機皮膜を形成するとクロメート皮膜は長
時間保護され圧倒的な耐蝕性が確保される。また、クロ
メート皮膜の優れた密着力により塗装耐蝕性及び端面防
錆性が確保される。
性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板を提供
する。 【構成】 Ｃｒ濃度が５〜１４％、Ｐ濃度が０．５％超
〜３０％以下で、かつ、Ｃｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下
で、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金電気めっ
き層を有し、その上にクロメート層を有し、さらにその
上に有機樹脂を被覆したことを特徴とする加工後耐蝕
性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合め
っき鋼板である。本発明は上記に示す特定の濃度のＺｎ
−Ｃｒ−Ｐ系合金めっきにクロメート処理するとＣｒ及
びＰの作用によって極めて緻密なクロメート処理が形成
され、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金の耐蝕性は大幅に向上し、
かつ、上層に有機皮膜を形成するとクロメート皮膜は長
時間保護され圧倒的な耐蝕性が確保される。また、クロ
メート皮膜の優れた密着力により塗装耐蝕性及び端面防
錆性が確保される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工後耐蝕性、ＥＤ塗
装耐蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合めっき鋼板に
関するものである。
装耐蝕性及び端面防錆性に優れた有機複合めっき鋼板に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電気亜鉛めっき鋼板や溶融めっき鋼板あ
るいは各種合金めっき鋼板は、自動車、家電用電化製
品、建材等に広く使用されている。こうした中で、近年
特に耐蝕性に優れた表面処理材料に対する要求が強くな
り、このような鋼板の需要は今後急速に増加する傾向に
ある。例えば家電業界では、省工程、コスト低減の観点
から、塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐蝕性を
有する鋼板に対する要求がある。また、自動車業界で
は、例えば北米、北欧での道路の凍結防止のため散布す
る岩塩による腐食環境に対する安全上の観点から、優れ
た耐蝕性を有する表面処理鋼板が強く要求されている。
また、住宅業界を初め建築業界では、建築構造物の寿命
延長に対する要求から、表面処理鋼板の大幅採用と、さ
らにその上に電着塗装（以後ＥＤ塗装と呼ぶ）をするこ
とが広がりつつある。これら問題点を解決するために種
々の検討がなされ、多くの製品が開発されてきた。従来
は鋼板の耐蝕性を向上するために亜鉛めっきが行われて
きた。亜鉛めっき鋼板は、亜鉛の犠牲防食作用によって
鋼板の腐食を防止するものであり、耐蝕性を得ようとす
れば、亜鉛付着量を増加しなければならない。このため
必要亜鉛量増加によるコストアップ、あるいは加工性、
溶接性、生産性の低下等いくつかの問題点がある。ま
た、一般的に、亜鉛めっき鋼板の塗料密着性は悪い。こ
のような亜鉛めっき鋼板の、特に耐蝕性を改善する方法
として、各種合金めっき鋼板の検討がなされ、例えばＺ
ｎ−Ｎｉ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ
系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｍｎ系等をあ
げることができる。これら合金めっきにより、通常の亜
鉛めっき鋼板に比べ裸の耐蝕性は約３〜５倍向上するこ
とが認められる。しかし、それでも長時間屋外に放置し
たり、水や塩水を噴霧すると白錆や赤錆が発生し易いこ
とが問題である。耐蝕性を改善するためにめっきした後
にクロメート処理を施す方法もあり、かなり有効である
が、高温多湿化や塩分含有雰囲気下では約１００〜１５
０時間で白錆が発生する。
るいは各種合金めっき鋼板は、自動車、家電用電化製
品、建材等に広く使用されている。こうした中で、近年
特に耐蝕性に優れた表面処理材料に対する要求が強くな
り、このような鋼板の需要は今後急速に増加する傾向に
ある。例えば家電業界では、省工程、コスト低減の観点
から、塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐蝕性を
有する鋼板に対する要求がある。また、自動車業界で
は、例えば北米、北欧での道路の凍結防止のため散布す
る岩塩による腐食環境に対する安全上の観点から、優れ
た耐蝕性を有する表面処理鋼板が強く要求されている。
また、住宅業界を初め建築業界では、建築構造物の寿命
延長に対する要求から、表面処理鋼板の大幅採用と、さ
らにその上に電着塗装（以後ＥＤ塗装と呼ぶ）をするこ
とが広がりつつある。これら問題点を解決するために種
々の検討がなされ、多くの製品が開発されてきた。従来
は鋼板の耐蝕性を向上するために亜鉛めっきが行われて
きた。亜鉛めっき鋼板は、亜鉛の犠牲防食作用によって
鋼板の腐食を防止するものであり、耐蝕性を得ようとす
れば、亜鉛付着量を増加しなければならない。このため
必要亜鉛量増加によるコストアップ、あるいは加工性、
溶接性、生産性の低下等いくつかの問題点がある。ま
た、一般的に、亜鉛めっき鋼板の塗料密着性は悪い。こ
のような亜鉛めっき鋼板の、特に耐蝕性を改善する方法
として、各種合金めっき鋼板の検討がなされ、例えばＺ
ｎ−Ｎｉ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ
系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−Ｃｏ系、Ｚｎ−Ｍｎ系等をあ
げることができる。これら合金めっきにより、通常の亜
鉛めっき鋼板に比べ裸の耐蝕性は約３〜５倍向上するこ
とが認められる。しかし、それでも長時間屋外に放置し
たり、水や塩水を噴霧すると白錆や赤錆が発生し易いこ
とが問題である。耐蝕性を改善するためにめっきした後
にクロメート処理を施す方法もあり、かなり有効である
が、高温多湿化や塩分含有雰囲気下では約１００〜１５
０時間で白錆が発生する。
【０００３】一方、さらに耐蝕性を改善するために、亜
鉛系めっき鋼板のクロメート処理材に各種の樹脂を塗布
した、いわゆる簡易プレコート鋼板（以下、有機複合め
っき鋼板と呼ぶ）が開発され、車体防錆鋼板としてある
いは家電用耐蝕材料として各種分野に使用されている。
合金めっき鋼板の一例を示す。 特開昭６３−２４３２９５号公報 （１）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層を有する耐蝕性の優れた防錆
用鋼板。 （２）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層とＺｎ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓ
ｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種または２種以上の
元素のめっき層とからなる複層めっきを有する耐蝕性の
優れた防錆用鋼板。 （３）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層を有する耐蝕性
の優れた防錆用鋼板。 （４）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層と、Ｚｎ，Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１
種または２種以上の元素のめっき層とからなる複層めっ
きを有する耐蝕性の優れた防錆用鋼板。 上記に例示の合金めっき鋼板は従来の合金めっき鋼板に
対し裸耐蝕性は改善されているものの過酷な腐食環境下
での加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装後の耐蝕性、端面部の
耐赤錆性などは不十分である。
鉛系めっき鋼板のクロメート処理材に各種の樹脂を塗布
した、いわゆる簡易プレコート鋼板（以下、有機複合め
っき鋼板と呼ぶ）が開発され、車体防錆鋼板としてある
いは家電用耐蝕材料として各種分野に使用されている。
合金めっき鋼板の一例を示す。 特開昭６３−２４３２９５号公報 （１）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層を有する耐蝕性の優れた防錆
用鋼板。 （２）１重量％超から７０重量％のクロム組成を持つ亜
鉛とクロムの共析めっき層とＺｎ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓ
ｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１種または２種以上の
元素のめっき層とからなる複層めっきを有する耐蝕性の
優れた防錆用鋼板。 （３）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層を有する耐蝕性
の優れた防錆用鋼板。 （４）クロムを１重量％超から７０重量％含む亜鉛とク
ロムを主体とする共析めっき層中にさらにＦｅ，Ｎｉ，
Ｃｏ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｐから選
ばれた１種または２種以上の元素を総量で亜鉛、クロム
のいずれの重量含有率よりも小さい範囲で含有せしめた
亜鉛とクロムを主体とする共析めっき層と、Ｚｎ，Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｓｉ，Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｔｉ，Ｓｂ，Ｐから選ばれた１
種または２種以上の元素のめっき層とからなる複層めっ
きを有する耐蝕性の優れた防錆用鋼板。 上記に例示の合金めっき鋼板は従来の合金めっき鋼板に
対し裸耐蝕性は改善されているものの過酷な腐食環境下
での加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装後の耐蝕性、端面部の
耐赤錆性などは不十分である。
【０００４】また、クロメート処理鋼板の一例を示す。 特開平１−１７７３８６号公報 Ｃｒ５〜４０％含有する亜鉛−クロムめっき層の表面に
クロメート皮膜を形成せしめたことを特徴とする亜鉛−
クロメート系電気めっき鋼板。 上記に例示のクロメート処理鋼板は合金めっき鋼板に比
べ裸耐蝕性はさらに改善されるが過酷な腐食環境下での
加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装耐蝕性、疵付部や耐赤錆性
などは同様に不十分である。次に有機複合めっき鋼板の
一例を示す。 特開昭６４−７９３８２号公報 Ｃｒ５〜４０％含有する亜鉛−クロム系めっき層の表面
にクロメート皮膜を形成し、更にその上層に樹脂層を形
成せしめた樹脂被覆亜鉛−クロム系電気めっき鋼板。 上記に例示の有機複合めっき鋼板は上述の合金めっき鋼
板やクロメート処理鋼板に比べ裸耐蝕性はさらに改善さ
れ、かつ、従来の有機複合めっき鋼板に比べ諸特性の向
上が見られるものの、極めて過酷な腐食環境下での加工
後の耐蝕性や疵付部及び端面の耐赤錆性は必ずしも充分
とは言えず、また、ＥＤ塗装耐蝕性は著しく劣る。
クロメート皮膜を形成せしめたことを特徴とする亜鉛−
クロメート系電気めっき鋼板。 上記に例示のクロメート処理鋼板は合金めっき鋼板に比
べ裸耐蝕性はさらに改善されるが過酷な腐食環境下での
加工後の裸耐蝕性やＥＤ塗装耐蝕性、疵付部や耐赤錆性
などは同様に不十分である。次に有機複合めっき鋼板の
一例を示す。 特開昭６４−７９３８２号公報 Ｃｒ５〜４０％含有する亜鉛−クロム系めっき層の表面
にクロメート皮膜を形成し、更にその上層に樹脂層を形
成せしめた樹脂被覆亜鉛−クロム系電気めっき鋼板。 上記に例示の有機複合めっき鋼板は上述の合金めっき鋼
板やクロメート処理鋼板に比べ裸耐蝕性はさらに改善さ
れ、かつ、従来の有機複合めっき鋼板に比べ諸特性の向
上が見られるものの、極めて過酷な腐食環境下での加工
後の耐蝕性や疵付部及び端面の耐赤錆性は必ずしも充分
とは言えず、また、ＥＤ塗装耐蝕性は著しく劣る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし最近の傾向とし
て、自動車は益々過酷な腐食環境下にさらされることと
なり、自動車業界はこうした環境下で加工後優れた裸耐
蝕性及びＥＤ塗装耐蝕性を有し、かつ、疵付部や端面の
耐赤錆性に優れた車体防錆鋼板を強く求めている。これ
に対し、有機複合めっき鋼板を製造するに際し、下地に
有機複合めっき鋼板にあっためっき層をほどこすことに
より上記課題をいずれも克服できることがわかった。
て、自動車は益々過酷な腐食環境下にさらされることと
なり、自動車業界はこうした環境下で加工後優れた裸耐
蝕性及びＥＤ塗装耐蝕性を有し、かつ、疵付部や端面の
耐赤錆性に優れた車体防錆鋼板を強く求めている。これ
に対し、有機複合めっき鋼板を製造するに際し、下地に
有機複合めっき鋼板にあっためっき層をほどこすことに
より上記課題をいずれも克服できることがわかった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃｒ濃度が５
％超〜１４％以下、Ｐ濃度が０．５％超〜３．０％以下
で、かつ、Ｃｒ／Ｐが２以上〜２０以下で、残りがＺｎ
からなるＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金電気めっき層を有するＺ
ｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金めっき鋼板を下地にした有機複合め
っき鋼板であり、加工後の裸耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及
び疵付部あるいは端面の耐赤錆性に優れる。
％超〜１４％以下、Ｐ濃度が０．５％超〜３．０％以下
で、かつ、Ｃｒ／Ｐが２以上〜２０以下で、残りがＺｎ
からなるＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金電気めっき層を有するＺ
ｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金めっき鋼板を下地にした有機複合め
っき鋼板であり、加工後の裸耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及
び疵付部あるいは端面の耐赤錆性に優れる。
【０００７】
【作用】以下作用とともに本発明を詳細に説明する。本
発明は、鋼板表面にＺｎを主成分としてＣｒ及びＰを特
定の濃度に限定し、かつ、Ｃｒ／Ｐを特定の値に限定
し、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金電気めっ
き層を有し、その上にクロメート処理しさらにその上に
有機皮膜を被覆した有機複合めっき鋼板である。ここ
で、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金めっきの付着量は特に限定し
ないが、好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ2が望ましい。１
０ｇ／ｍ2以下では特に激しい腐食環境下では耐蝕性等
特性が充分確保出来ない場合があり、また、３０ｇ／ｍ
2以上では充分確保されることから経済的な面からあえ
てそれ以上付着する必要はない。また、クロメート皮膜
の付着量は１０〜１５０ｍｇ／ｍ2が望ましい。１０ｍ
ｇ／ｍ2以下ではめっき層に対する被覆が不十分であ
り、有機皮膜との密着性が充分確保されない。１５０ｍ
ｇ／ｍ2以上ではクロメート皮膜自身緻密な皮膜が形成
されにくく破壊されやすく有機皮膜との密着性が低下す
るためである。また、クロメート皮膜の上層にある有機
皮膜は０．５〜３．０ｇ／ｍ2が望ましい。０．５ｇ／
ｍ2以下では下地に対する被覆が不十分で有機皮膜の最
も大きな役割であるクロメート皮膜を保護する機能を充
分発揮できない。３．０ｇ／ｍ2以上では特に特性はそ
のまま確保されるため経済的にあえてそれ以上膜厚を確
保する必要はない。
発明は、鋼板表面にＺｎを主成分としてＣｒ及びＰを特
定の濃度に限定し、かつ、Ｃｒ／Ｐを特定の値に限定
し、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金電気めっ
き層を有し、その上にクロメート処理しさらにその上に
有機皮膜を被覆した有機複合めっき鋼板である。ここ
で、Ｚｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金めっきの付着量は特に限定し
ないが、好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ2が望ましい。１
０ｇ／ｍ2以下では特に激しい腐食環境下では耐蝕性等
特性が充分確保出来ない場合があり、また、３０ｇ／ｍ
2以上では充分確保されることから経済的な面からあえ
てそれ以上付着する必要はない。また、クロメート皮膜
の付着量は１０〜１５０ｍｇ／ｍ2が望ましい。１０ｍ
ｇ／ｍ2以下ではめっき層に対する被覆が不十分であ
り、有機皮膜との密着性が充分確保されない。１５０ｍ
ｇ／ｍ2以上ではクロメート皮膜自身緻密な皮膜が形成
されにくく破壊されやすく有機皮膜との密着性が低下す
るためである。また、クロメート皮膜の上層にある有機
皮膜は０．５〜３．０ｇ／ｍ2が望ましい。０．５ｇ／
ｍ2以下では下地に対する被覆が不十分で有機皮膜の最
も大きな役割であるクロメート皮膜を保護する機能を充
分発揮できない。３．０ｇ／ｍ2以上では特に特性はそ
のまま確保されるため経済的にあえてそれ以上膜厚を確
保する必要はない。
【０００８】以下に詳細を説明する。図１、図２及び図
３はＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板において目付
量を２０ｇ／ｍ2に一定にして、かつ、Ｃｒ，Ｐの濃度
及びＣｒ／Ｐ比を種々変えて、その上に市販の塗布クロ
メートをＣｒが５５ｍｇ／ｍ2となるように処理し、さ
らにその上にオレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）の水系樹
脂を１．５μ塗布し乾燥して有機複合めっき鋼板を製造
し、加工後の裸耐蝕性を評価した結果を示す。加工は図
４に示すように押しつけ荷重２ｔでビード加工を行い側
面部の耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７
１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃度５％、槽
内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）８０００時間後
の赤錆発生率を測定し、◎，○，△，×，××の５段階
で評価した。 ◎ ：赤錆発生率 ０％ ○ ： 〃 ０〜１％ △ ： 〃 １〜１０％ × ： 〃 １０〜５０％ ××： 〃 ５０％以上
３はＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板において目付
量を２０ｇ／ｍ2に一定にして、かつ、Ｃｒ，Ｐの濃度
及びＣｒ／Ｐ比を種々変えて、その上に市販の塗布クロ
メートをＣｒが５５ｍｇ／ｍ2となるように処理し、さ
らにその上にオレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）の水系樹
脂を１．５μ塗布し乾燥して有機複合めっき鋼板を製造
し、加工後の裸耐蝕性を評価した結果を示す。加工は図
４に示すように押しつけ荷重２ｔでビード加工を行い側
面部の耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７
１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩水濃度５％、槽
内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）８０００時間後
の赤錆発生率を測定し、◎，○，△，×，××の５段階
で評価した。 ◎ ：赤錆発生率 ０％ ○ ： 〃 ０〜１％ △ ： 〃 １〜１０％ × ： 〃 １０〜５０％ ××： 〃 ５０％以上
【０００９】図１から明らかなようにＣｒ濃度が５％超
〜１４％以下でＰの濃度が０．５％超〜３％以下でしか
もＣｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下のところに極めて優れ
た加工後の耐蝕性を示す領域がある。これに対し、Ｃｒ
及びＰが同じ濃度領域でもＣｒ／Ｐ比が２未満あるいは
２０超になると加工後の耐蝕性は次第に低下する。ま
た、Ｃｒ濃度が５％超〜１４％以下でＰ濃度が０．５％
以下では０．５％超〜３％以下の場合と比べ全体的に加
工後の耐蝕性は劣り、しかもＣｒ／Ｐ比の増加につれ加
工後の耐蝕性は次第に低下する。また、Ｃｒ濃度が５％
超〜１４％以下でＰ濃度が３％超の場合はＰ濃度が０．
５％超〜３％以下の場合と比べ全体的にかなり加工後の
耐蝕性は低下し、しかもＣｒ／Ｐ比が低下するにつれ加
工後の耐蝕性は著しく低下する。
〜１４％以下でＰの濃度が０．５％超〜３％以下でしか
もＣｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下のところに極めて優れ
た加工後の耐蝕性を示す領域がある。これに対し、Ｃｒ
及びＰが同じ濃度領域でもＣｒ／Ｐ比が２未満あるいは
２０超になると加工後の耐蝕性は次第に低下する。ま
た、Ｃｒ濃度が５％超〜１４％以下でＰ濃度が０．５％
以下では０．５％超〜３％以下の場合と比べ全体的に加
工後の耐蝕性は劣り、しかもＣｒ／Ｐ比の増加につれ加
工後の耐蝕性は次第に低下する。また、Ｃｒ濃度が５％
超〜１４％以下でＰ濃度が３％超の場合はＰ濃度が０．
５％超〜３％以下の場合と比べ全体的にかなり加工後の
耐蝕性は低下し、しかもＣｒ／Ｐ比が低下するにつれ加
工後の耐蝕性は著しく低下する。
【００１０】次にＣｒ濃度が５％以下でＰ濃度及びＣｒ
／Ｐ比を変えた場合の加工後の耐蝕性を図２に示す。図
２から明らかなようにＣｒ濃度が５％以下でＰ濃度が
０．５％超〜３％以下では比較的加工後の耐蝕性は良好
であるがＣｒ／Ｐ比が低下するにつれ加工後の耐蝕性は
急速に低下する。また、Ｃｒ濃度が５％以下でＰ濃度が
０．５％以下の場合はＣｒ／Ｐ比が６以上〜１２以下で
やや良好な値を示すが、Ｃｒ／Ｐ比がそれより大きくな
ってもあるいは低くなっても加工後の耐蝕性は低下す
る。また、Ｃｒ濃度が５％以下でＰ濃度が３％超の場合
はＣｒ／Ｐ比の減少につれ加工後の耐蝕性は急速に低下
する。また、図３から明らかなようにＣｒ濃度が１４％
超でＰ濃度が０．５％超〜３％以下の場合はＣｒ／Ｐ比
が５以上〜２０以下では加工後の耐蝕性はやや良好であ
るがＣｒ／Ｐ比が２０超になると加工後の耐蝕性は次第
に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が４
以上〜２０以下でやや良好な加工後の耐蝕性を示すが、
４未満あるいは２０超の領域では次第に低下する。
／Ｐ比を変えた場合の加工後の耐蝕性を図２に示す。図
２から明らかなようにＣｒ濃度が５％以下でＰ濃度が
０．５％超〜３％以下では比較的加工後の耐蝕性は良好
であるがＣｒ／Ｐ比が低下するにつれ加工後の耐蝕性は
急速に低下する。また、Ｃｒ濃度が５％以下でＰ濃度が
０．５％以下の場合はＣｒ／Ｐ比が６以上〜１２以下で
やや良好な値を示すが、Ｃｒ／Ｐ比がそれより大きくな
ってもあるいは低くなっても加工後の耐蝕性は低下す
る。また、Ｃｒ濃度が５％以下でＰ濃度が３％超の場合
はＣｒ／Ｐ比の減少につれ加工後の耐蝕性は急速に低下
する。また、図３から明らかなようにＣｒ濃度が１４％
超でＰ濃度が０．５％超〜３％以下の場合はＣｒ／Ｐ比
が５以上〜２０以下では加工後の耐蝕性はやや良好であ
るがＣｒ／Ｐ比が２０超になると加工後の耐蝕性は次第
に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が４
以上〜２０以下でやや良好な加工後の耐蝕性を示すが、
４未満あるいは２０超の領域では次第に低下する。
【００１１】次に図５、図６及び図７はＺｎ−Ｃｒ−Ｐ
系有機複合めっき鋼板において目付量を２０ｇ／ｍ2に
一定にし、かつ、Ｃｒ，Ｐの濃度及びＣｒ／Ｐ比を種々
変えた場合のめっき層の上に、市販の塗布クロメートを
Ｃｒが６０ｍｇ／ｍ2となるように処理し、さらにその
上にオレフィン／アクリル酸共重合体（１００）−コロ
イダルシリカ（２５）（重量部）の水系樹脂を１．５μ
塗布し乾燥して有機複合めっき鋼板を製造した場合のＥ
Ｄ塗装耐蝕性の結果を示す。ＥＤ塗装耐蝕性はそれぞれ
の有機複合めっき鋼板にＥＤ塗装し、カッターで塗膜に
クロス状に疵を入れ、耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩ
Ｓ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩
水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）
８０００時間後の腐食深さを測定し、◎，○，△，×，
××の５段階で評価した。 ◎ ：最大腐食深さ ０〜０．０５ｍｍ ○ ： 〃 ０．０５〜０．１ｍｍ △ ： 〃 ０．１〜０．２ｍｍ × ： 〃 ０．２〜０．５ｍｍ ××： 〃 ０．５ｍｍ以上
系有機複合めっき鋼板において目付量を２０ｇ／ｍ2に
一定にし、かつ、Ｃｒ，Ｐの濃度及びＣｒ／Ｐ比を種々
変えた場合のめっき層の上に、市販の塗布クロメートを
Ｃｒが６０ｍｇ／ｍ2となるように処理し、さらにその
上にオレフィン／アクリル酸共重合体（１００）−コロ
イダルシリカ（２５）（重量部）の水系樹脂を１．５μ
塗布し乾燥して有機複合めっき鋼板を製造した場合のＥ
Ｄ塗装耐蝕性の結果を示す。ＥＤ塗装耐蝕性はそれぞれ
の有機複合めっき鋼板にＥＤ塗装し、カッターで塗膜に
クロス状に疵を入れ、耐蝕性を評価した。耐蝕性はＪＩ
Ｓ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴霧試験により（食塩
水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧圧力２．０ｐｓｉ）
８０００時間後の腐食深さを測定し、◎，○，△，×，
××の５段階で評価した。 ◎ ：最大腐食深さ ０〜０．０５ｍｍ ○ ： 〃 ０．０５〜０．１ｍｍ △ ： 〃 ０．１〜０．２ｍｍ × ： 〃 ０．２〜０．５ｍｍ ××： 〃 ０．５ｍｍ以上
【００１２】図５にＣｒ濃度が５％超〜１４％以下でＰ
濃度及びＣｒ／Ｐ比を種々変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性
の結果を示す。図５から明らかなようにＣｒ濃度が５％
超〜１４％以下、Ｐ濃度が０．５％超〜３％以下で、か
つ、Ｃｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下の領域では極めて優
れたＥＤ塗装耐蝕性を示す。これに対し、同じくＣｒ濃
度が５％超〜１４％以下で、Ｐ濃度が０．５％以下では
Ｃｒ／Ｐ比が１０以上〜１８以下でやや優れたＥＤ塗装
耐蝕性を示すがＣｒ／Ｐ比が１８超では増加するにつれ
ＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下する。また、Ｐ濃度が３％
超ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次
第に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が
減少するにつれＥＤ塗装耐蝕性は低下する。次にＣｒ濃
度が５％以下でＰ濃度及びＣｒ／Ｐ比を変えた場合の加
工後のＥＤ塗装耐蝕性の結果を図６に示す。図６から明
らかなようにＰ濃度が０．５％超〜３％以下ではＣｒ／
Ｐ比が減少するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下す
る。また、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ比が２以
上〜２２以下の領域にＥＤ塗装耐蝕性のやや良好な領域
があるがＣｒ／Ｐ比が２未満あるいは２２超ではＥＤ塗
装耐蝕性は低下する傾向にある。また、Ｐ濃度が３％超
ではＣｒ／Ｐ比が２以下ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつ
れＥＤ塗装耐蝕性は急激に低下する。
濃度及びＣｒ／Ｐ比を種々変えた場合のＥＤ塗装耐蝕性
の結果を示す。図５から明らかなようにＣｒ濃度が５％
超〜１４％以下、Ｐ濃度が０．５％超〜３％以下で、か
つ、Ｃｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下の領域では極めて優
れたＥＤ塗装耐蝕性を示す。これに対し、同じくＣｒ濃
度が５％超〜１４％以下で、Ｐ濃度が０．５％以下では
Ｃｒ／Ｐ比が１０以上〜１８以下でやや優れたＥＤ塗装
耐蝕性を示すがＣｒ／Ｐ比が１８超では増加するにつれ
ＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下する。また、Ｐ濃度が３％
超ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次
第に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が
減少するにつれＥＤ塗装耐蝕性は低下する。次にＣｒ濃
度が５％以下でＰ濃度及びＣｒ／Ｐ比を変えた場合の加
工後のＥＤ塗装耐蝕性の結果を図６に示す。図６から明
らかなようにＰ濃度が０．５％超〜３％以下ではＣｒ／
Ｐ比が減少するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下す
る。また、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ比が２以
上〜２２以下の領域にＥＤ塗装耐蝕性のやや良好な領域
があるがＣｒ／Ｐ比が２未満あるいは２２超ではＥＤ塗
装耐蝕性は低下する傾向にある。また、Ｐ濃度が３％超
ではＣｒ／Ｐ比が２以下ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつ
れＥＤ塗装耐蝕性は急激に低下する。
【００１３】次にＣｒ濃度が１４％超でＰ濃度及びＣｒ
／Ｐ比が変化した場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を図７に
示す。図７から明らかなようにＰ濃度が０．５％超〜３
％以下ではＣｒ／Ｐ比が５以上〜１６以下ではやや良好
なＥＤ塗装耐蝕性を示すが、Ｃｒ／Ｐ比が１６超ではＣ
ｒ／Ｐ比が増加するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下
する。また、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ比が増
加するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下する。また、
Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が増加するにつれＥＤ塗
装耐蝕性は次第に低下する。次に図８、図９及び図１０
はＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板において、目付
量を２０ｇ／ｍ2に一定にし、かつ、Ｃｒ，Ｐの濃度及
びＣｒ／Ｐ比を種々変えてめっき層を形成し、その上に
市販の塗布クロメートをＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ2と
なるように処理し、さらにその上にオレフィン／アクリ
ル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３
５）（重量部）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥して有
機複合めっき鋼板を製造し、端面防錆性を評価した結果
を示す。
／Ｐ比が変化した場合のＥＤ塗装耐蝕性の結果を図７に
示す。図７から明らかなようにＰ濃度が０．５％超〜３
％以下ではＣｒ／Ｐ比が５以上〜１６以下ではやや良好
なＥＤ塗装耐蝕性を示すが、Ｃｒ／Ｐ比が１６超ではＣ
ｒ／Ｐ比が増加するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下
する。また、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ比が増
加するにつれＥＤ塗装耐蝕性は次第に低下する。また、
Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が増加するにつれＥＤ塗
装耐蝕性は次第に低下する。次に図８、図９及び図１０
はＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板において、目付
量を２０ｇ／ｍ2に一定にし、かつ、Ｃｒ，Ｐの濃度及
びＣｒ／Ｐ比を種々変えてめっき層を形成し、その上に
市販の塗布クロメートをＣｒ付着量が５５ｍｇ／ｍ2と
なるように処理し、さらにその上にオレフィン／アクリ
ル酸共重合体樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３
５）（重量部）の水系樹脂を１．５μ塗布し乾燥して有
機複合めっき鋼板を製造し、端面防錆性を評価した結果
を示す。
【００１４】端面防錆性は図１１に示すように試験片を
正逆方向から円形にうちぬきＥＤ塗装して耐蝕性を評価
した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴
霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧
圧力２．０ｐｓｉ）６０００時間後の円形部の内面の端
面部の赤錆発生率を測定して◎，○，△，×，××の５
段階で評価した。 ◎ ：赤錆発生率 ０％ ○ ： 〃 ０％〜５％ △ ： 〃 ５％〜１０％ × ： 〃 １０％〜５０％ ××： 〃 ５０％以上
正逆方向から円形にうちぬきＥＤ塗装して耐蝕性を評価
した。耐蝕性はＪＩＳ−Ｚ−２３７１に準拠した塩水噴
霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度３５℃、噴霧
圧力２．０ｐｓｉ）６０００時間後の円形部の内面の端
面部の赤錆発生率を測定して◎，○，△，×，××の５
段階で評価した。 ◎ ：赤錆発生率 ０％ ○ ： 〃 ０％〜５％ △ ： 〃 ５％〜１０％ × ： 〃 １０％〜５０％ ××： 〃 ５０％以上
【００１５】図８にＣｒ濃度が５％超〜１４％以下でＰ
濃度及びＣｒ／Ｐ比を種々変えた場合の端面防錆性の結
果を示す。図８から明らかなようにＣｒ濃度が５％超〜
１４％以下、Ｐ濃度が０．５％超〜３％以下で、かつ、
Ｃｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下の領域では極めて優れた
端面防錆性を示す。これに対し、同じくＣｒ濃度が５％
超〜１４％以下で、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ
比が１０以上〜１８以下でやや優れた端面防錆性を示す
がＣｒ／Ｐ比が１８超では増加するにつれＥＤ塗装耐蝕
性は次第に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／
Ｐ比が減少するにつれ端面防錆性は次第に低下する。ま
た、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつれ端
面防錆性は低下する。次にＣｒ濃度が５％以下でＰ濃度
及びＣｒ／Ｐ比を変えた場合の端面防錆性の結果を図９
に示す。図９から明らかなようにＰ濃度が０．５％超〜
３％以下ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつれ端面防錆性は
次第に低下する。また、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ
／Ｐ比が２以上〜１８以下の領域に端面防錆性のやや良
好な領域があるがＣｒ／Ｐ比が２未満あるいは１８超で
は端面防錆性は低下する傾向にある。また、Ｐ濃度が３
％超ではＣｒ／Ｐ比が２以下ではＣｒ／Ｐ比が減少する
につれ端面防錆性は急激に低下する。
濃度及びＣｒ／Ｐ比を種々変えた場合の端面防錆性の結
果を示す。図８から明らかなようにＣｒ濃度が５％超〜
１４％以下、Ｐ濃度が０．５％超〜３％以下で、かつ、
Ｃｒ／Ｐ比が２以上〜２０以下の領域では極めて優れた
端面防錆性を示す。これに対し、同じくＣｒ濃度が５％
超〜１４％以下で、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ
比が１０以上〜１８以下でやや優れた端面防錆性を示す
がＣｒ／Ｐ比が１８超では増加するにつれＥＤ塗装耐蝕
性は次第に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／
Ｐ比が減少するにつれ端面防錆性は次第に低下する。ま
た、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつれ端
面防錆性は低下する。次にＣｒ濃度が５％以下でＰ濃度
及びＣｒ／Ｐ比を変えた場合の端面防錆性の結果を図９
に示す。図９から明らかなようにＰ濃度が０．５％超〜
３％以下ではＣｒ／Ｐ比が減少するにつれ端面防錆性は
次第に低下する。また、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ
／Ｐ比が２以上〜１８以下の領域に端面防錆性のやや良
好な領域があるがＣｒ／Ｐ比が２未満あるいは１８超で
は端面防錆性は低下する傾向にある。また、Ｐ濃度が３
％超ではＣｒ／Ｐ比が２以下ではＣｒ／Ｐ比が減少する
につれ端面防錆性は急激に低下する。
【００１６】次にＣｒ濃度が１４％超でＰ濃度及びＣｒ
／Ｐ比が変化した場合の端面防錆性の結果を図１０に示
す。図１０から明らかなようにＰ濃度が０．５％超〜３
％以下ではＣｒ／Ｐ比が５以上〜１４以下ではやや良好
な端面防錆性を示すが、Ｃｒ／Ｐ比が１４超ではＣｒ／
Ｐ比が増加するにつれ端面防錆性は次第に低下する。ま
た、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ比が増加するに
つれ端面防錆性は次第に低下する。また、Ｐ濃度が０．
５％以下ではＣｒ／Ｐ比が増加するにつれ端面防錆性は
次第に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比
が増加するにつれ端面防錆性は次第に低下する。ここで
Ｃｒ濃度、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ比を限定しためっき層を
下地とし、有機複合めっき鋼板を製造することにより極
めて優れた性能が得られるのは次のように考えられる。
すなわち、ＰとＣｒの親和力がかなり強いため、Ｚｎ−
Ｃｒ系合金にＰを添加することによりＣｒ元素はＰによ
り強固に固定され、両元素を特定の比率にすると両者の
親和力が特に強くなり、より強固なものとなり、イオン
の溶出を抑制することによりめっき層自身の耐蝕性は大
幅に向上する。と同時にＣｒとＰが特定の割合に合金化
された状態にクロメート処理すると極めて緻密な安定し
たクロメート皮膜が形成されることがわかった。この形
成された特殊なクロメート皮膜によってＺｎ−Ｃｒ−Ｐ
系合金の耐蝕性はさらに大幅に向上し、かつ、上層に有
機皮膜を形成するとその有機皮膜がクロメート皮膜を長
時間保護することによる相乗効果によって総合的に圧倒
的な耐蝕性が得られることがわかった。また、Ｚｎ−Ｃ
ｒ−Ｐ系合金に形成されたクロメート皮膜は極めて緻密
で、かつ、安定なためその上にさらに塗布する有機皮膜
とも優れた密着力を有するため、ＥＤ塗装耐蝕性におい
てクロスカット部からの塗膜下腐食の進行も極めて遅
く、したがって優れたＥＤ塗装耐蝕性を示す。また、端
面防錆性においても同様で、優れたクロメート皮膜の存
在によって端面部での塗膜下腐食の進行が大幅に抑制さ
れ、それによってＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金の犠牲防食作用
が長時間維持され、優れた端面防錆性を示す。
／Ｐ比が変化した場合の端面防錆性の結果を図１０に示
す。図１０から明らかなようにＰ濃度が０．５％超〜３
％以下ではＣｒ／Ｐ比が５以上〜１４以下ではやや良好
な端面防錆性を示すが、Ｃｒ／Ｐ比が１４超ではＣｒ／
Ｐ比が増加するにつれ端面防錆性は次第に低下する。ま
た、Ｐ濃度が０．５％以下ではＣｒ／Ｐ比が増加するに
つれ端面防錆性は次第に低下する。また、Ｐ濃度が０．
５％以下ではＣｒ／Ｐ比が増加するにつれ端面防錆性は
次第に低下する。また、Ｐ濃度が３％超ではＣｒ／Ｐ比
が増加するにつれ端面防錆性は次第に低下する。ここで
Ｃｒ濃度、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ比を限定しためっき層を
下地とし、有機複合めっき鋼板を製造することにより極
めて優れた性能が得られるのは次のように考えられる。
すなわち、ＰとＣｒの親和力がかなり強いため、Ｚｎ−
Ｃｒ系合金にＰを添加することによりＣｒ元素はＰによ
り強固に固定され、両元素を特定の比率にすると両者の
親和力が特に強くなり、より強固なものとなり、イオン
の溶出を抑制することによりめっき層自身の耐蝕性は大
幅に向上する。と同時にＣｒとＰが特定の割合に合金化
された状態にクロメート処理すると極めて緻密な安定し
たクロメート皮膜が形成されることがわかった。この形
成された特殊なクロメート皮膜によってＺｎ−Ｃｒ−Ｐ
系合金の耐蝕性はさらに大幅に向上し、かつ、上層に有
機皮膜を形成するとその有機皮膜がクロメート皮膜を長
時間保護することによる相乗効果によって総合的に圧倒
的な耐蝕性が得られることがわかった。また、Ｚｎ−Ｃ
ｒ−Ｐ系合金に形成されたクロメート皮膜は極めて緻密
で、かつ、安定なためその上にさらに塗布する有機皮膜
とも優れた密着力を有するため、ＥＤ塗装耐蝕性におい
てクロスカット部からの塗膜下腐食の進行も極めて遅
く、したがって優れたＥＤ塗装耐蝕性を示す。また、端
面防錆性においても同様で、優れたクロメート皮膜の存
在によって端面部での塗膜下腐食の進行が大幅に抑制さ
れ、それによってＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合金の犠牲防食作用
が長時間維持され、優れた端面防錆性を示す。
【００１７】以上の結果から明らかなように、有機複合
めっき鋼板を製造するに際し下地にＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合
金めっき鋼板を用いＣｒ，Ｐの濃度及びＣｒ／Ｐ比を特
定の範囲に限定し、その上にクロメート処理し有機被覆
することにより加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面
防錆性に極めて優れた有機複合めっき鋼板を製造できる
ことを見出した。このことから本発明では有機複合めっ
き鋼板の製造に際し、Ｃｒ濃度を５％超〜１４％以下、
Ｐ濃度を０．５％超〜３．０％以下で、かつ、Ｃｒ／Ｐ
比が２以上〜２０以下で、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃ
ｒ−Ｐの三元系合金めっきを下地としその上にクロメー
ト処理し、有機皮膜を被覆することとする。ここで有機
複合めっき鋼板を製造するに際し用いるクロメート処理
は塗布型クロメートあるいは電解型クロメートいずれで
もよい。また、被覆する有機皮膜は水系あるいは溶剤系
いずれの樹脂でも使用することが出来る。以下実施例に
ついて説明する。
めっき鋼板を製造するに際し下地にＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系合
金めっき鋼板を用いＣｒ，Ｐの濃度及びＣｒ／Ｐ比を特
定の範囲に限定し、その上にクロメート処理し有機被覆
することにより加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面
防錆性に極めて優れた有機複合めっき鋼板を製造できる
ことを見出した。このことから本発明では有機複合めっ
き鋼板の製造に際し、Ｃｒ濃度を５％超〜１４％以下、
Ｐ濃度を０．５％超〜３．０％以下で、かつ、Ｃｒ／Ｐ
比が２以上〜２０以下で、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃ
ｒ−Ｐの三元系合金めっきを下地としその上にクロメー
ト処理し、有機皮膜を被覆することとする。ここで有機
複合めっき鋼板を製造するに際し用いるクロメート処理
は塗布型クロメートあるいは電解型クロメートいずれで
もよい。また、被覆する有機皮膜は水系あるいは溶剤系
いずれの樹脂でも使用することが出来る。以下実施例に
ついて説明する。
【００１８】
実施例１ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が６％、Ｐ濃
度が６％、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１０のＺｎ−Ｃｒ−Ｐの三
元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ
／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さらにそ
の上に水系のオレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 実施例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１０％、Ｐ
濃度が０．５％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２０のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
６５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上に水系のオレフィン／アクリル酸共重合体
樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）
を乾燥後１．３μとなるように塗布して有機複合めっき
鋼板を製造した。 実施例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１２％、Ｐ
濃度が０．８％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１５のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
８５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上に水系のオレフィン／アクリル酸共重合体
樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）
を乾燥後１．３μとなるように塗布して有機複合めっき
鋼板を製造した。
度が６％、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１０のＺｎ−Ｃｒ−Ｐの三
元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が４５ｍｇ
／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さらにそ
の上に水系のオレフィン／アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 実施例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１０％、Ｐ
濃度が０．５％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２０のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
６５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上に水系のオレフィン／アクリル酸共重合体
樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）
を乾燥後１．３μとなるように塗布して有機複合めっき
鋼板を製造した。 実施例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１２％、Ｐ
濃度が０．８％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１５のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
８５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上に水系のオレフィン／アクリル酸共重合体
樹脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）
を乾燥後１．３μとなるように塗布して有機複合めっき
鋼板を製造した。
【００１９】実施例４ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１５％、Ｐ
濃度が１．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１２．５のＺｎ−
Ｃｒ−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５５ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上に水系のポリアクリル酸共重合体樹脂
（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾
燥後１．８μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板
を製造した。 実施例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が９％、Ｐ濃
度が０．６％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１５のＺｎ−Ｃｒ−
Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が５
０ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さ
らにその上に溶剤系のエポキシ系樹脂（１００）−アエ
ロジル（３０）（重量部）を乾燥後１．０μとなるよう
に塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｐ
濃度が０．７％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１８．６のＺｎ−
Ｃｒ−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が８０ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理
し、さらにその上に溶剤系のエポキシ系樹脂（１００）
−アエロジル（３０）（重量部）を乾燥後１．２μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
濃度が１．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１２．５のＺｎ−
Ｃｒ−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５５ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上に水系のポリアクリル酸共重合体樹脂
（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾
燥後１．８μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板
を製造した。 実施例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が９％、Ｐ濃
度が０．６％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１５のＺｎ−Ｃｒ−
Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が５
０ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さ
らにその上に溶剤系のエポキシ系樹脂（１００）−アエ
ロジル（３０）（重量部）を乾燥後１．０μとなるよう
に塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。 実施例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｐ
濃度が０．７％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１８．６のＺｎ−
Ｃｒ−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が８０ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理
し、さらにその上に溶剤系のエポキシ系樹脂（１００）
−アエロジル（３０）（重量部）を乾燥後１．２μとな
るように塗布して有機複合めっき鋼板を製造した。
【００２０】比較例１ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１２％のＺ
ｎ−Ｃｒの二元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にポリアクリル酸エステル共重合体樹
脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を
乾燥後１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼
板を製造した。 比較例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が８％、Ｐ濃
度が０．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝４０のＺｎ−Ｃｒ−
Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が５
５ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さ
らにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１０
０）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１４％、Ｐ
濃度が０．６％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２３のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
５８ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、
さらにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（２５）（重量部）を乾燥後
１．７μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。
ｎ−Ｃｒの二元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にポリアクリル酸エステル共重合体樹
脂（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を
乾燥後１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼
板を製造した。 比較例２ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が８％、Ｐ濃
度が０．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝４０のＺｎ−Ｃｒ−
Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が５
５ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さ
らにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１０
０）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．５μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例３ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１４％、Ｐ
濃度が０．６％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２３のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
５８ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、
さらにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（２５）（重量部）を乾燥後
１．７μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。
【００２１】比較例４ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１３％、Ｐ
濃度が３．５％、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝３．７のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
７５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が３％、Ｐ濃
度が０．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１５のＺｎ−Ｃｒ−
Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が８
５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、さ
らにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１０
０）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が２％、Ｐ濃
度が０．８％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２．５のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
６０ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。
濃度が３．５％、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝３．７のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
７５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例５ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が３％、Ｐ濃
度が０．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１５のＺｎ−Ｃｒ−
Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が８
５ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、さ
らにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１０
０）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例６ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が２％、Ｐ濃
度が０．８％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２．５のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
６０ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。
【００２２】比較例７ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が４％、Ｐ濃
度が２．８％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１．４のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
６０ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例８ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１７％、Ｐ
濃度が０．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝８５のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
４５ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、
さらにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例９ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１８％、Ｐ
濃度が０．７％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２５．７のＺｎ−
Ｃｒ−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂
（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾
燥後１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板
を製造した。
度が２．８％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝１．４のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
６０ｍｇ／ｍ2となるように電解型クロメート処理し、
さらにその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例８ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１７％、Ｐ
濃度が０．２％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝８５のＺｎ−Ｃｒ
−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が
４５ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、
さらにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１
００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。 比較例９ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が１８％、Ｐ
濃度が０．７％で、かつ、Ｃｒ／Ｐ＝２５．７のＺｎ−
Ｃｒ−Ｐの三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着
量が５０ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理
し、さらにその上にスチレン−アクリル酸共重合体樹脂
（１００）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾
燥後１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板
を製造した。
【００２３】比較例１０ めっき付着量が２０ｇ／ｍ2で、Ｃｒ濃度が２０％、Ｐ
濃度が３．７％で、Ｃｒ／Ｐ＝５．４のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ
の三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が５０
ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さら
にその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１０
０）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。実施例１〜６及び比較例１〜１０で得られた有
機複合めっき鋼板について、加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐
蝕性及び端面防錆性を調査した結果を表１に示す。加工
後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性の試験方法は前述
した通りである。表１から明らかなように、本発明の各
実施例は比較例に比べ極めて優れている。
濃度が３．７％で、Ｃｒ／Ｐ＝５．４のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ
の三元系合金電気めっきし、その上にＣｒ付着量が５０
ｍｇ／ｍ2となるように塗布型クロメート処理し、さら
にその上にエチレン−アクリル酸共重合体樹脂（１０
０）−コロイダルシリカ（３０）（重量部）を乾燥後
１．３μとなるように塗布して有機複合めっき鋼板を製
造した。実施例１〜６及び比較例１〜１０で得られた有
機複合めっき鋼板について、加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐
蝕性及び端面防錆性を調査した結果を表１に示す。加工
後耐蝕性、塗装耐蝕性及び端面防錆性の試験方法は前述
した通りである。表１から明らかなように、本発明の各
実施例は比較例に比べ極めて優れている。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】以上説明したごとく本発明によれば、極
めて優れた加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆
性を同時に兼ね備えた表面処理鋼板が得られ、自動車、
家電製品、建材等の品質及び耐用年数の向上に資するも
のである。
めて優れた加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆
性を同時に兼ね備えた表面処理鋼板が得られ、自動車、
家電製品、建材等の品質及び耐用年数の向上に資するも
のである。
【図１】Ｃｒ濃度が５％超〜１４％以下で、Ｐ濃度及び
Ｃｒ／Ｐ比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合め
っき鋼板の加工後の裸耐蝕性を示す。
Ｃｒ／Ｐ比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合め
っき鋼板の加工後の裸耐蝕性を示す。
【図２】Ｃｒ濃度が５％以下で、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ比
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
加工後の裸耐蝕性を示す。
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
加工後の裸耐蝕性を示す。
【図３】Ｃｒ濃度が１４％超で、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ比
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
加工後の裸耐蝕性を示す。
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
加工後の裸耐蝕性を示す。
【図４】ビード加工した試験片の評価位置を示す。
【図５】Ｃｒ濃度が５％超〜１４％以下で、Ｐ濃度及び
Ｃｒ／Ｐ比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合め
っき鋼板のＥＤ塗装耐蝕性を示す。
Ｃｒ／Ｐ比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合め
っき鋼板のＥＤ塗装耐蝕性を示す。
【図６】Ｃｒ濃度が５％以下で、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ比
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
ＥＤ塗装耐蝕性を示す。
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
ＥＤ塗装耐蝕性を示す。
【図７】Ｃｒ濃度が１４％超で、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ比
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
ＥＤ塗装耐蝕性を示す。
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
ＥＤ塗装耐蝕性を示す。
【図８】Ｃｒ濃度が５％超〜１４％以下で、Ｐ濃度及び
Ｃｒ／Ｐ比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合め
っき鋼板の端面防錆性を示す。
Ｃｒ／Ｐ比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合め
っき鋼板の端面防錆性を示す。
【図９】Ｃｒ濃度が５％以下で、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ比
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
端面防錆性を示す。
を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板の
端面防錆性を示す。
【図１０】Ｃｒ濃度が１４％超で、Ｐ濃度及びＣｒ／Ｐ
比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板
の端面防錆性を示す。
比を変えた場合のＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めっき鋼板
の端面防錆性を示す。
【図１１】端面防錆評価用の試験片の打ち抜き状態を示
す。
す。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ濃度が５％超〜１４％以下、Ｐ濃度
が０．５％超〜３．０％以下で、かつ、Ｃｒ／Ｐ比が２
以上〜２０以下で、残りがＺｎからなるＺｎ−Ｃｒ−Ｐ
系合金電気めっき層を有し、その上にクロメート層を有
し、さらにその上に有機樹脂を被覆したことを特徴とす
る加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れ
た有機複合めっき鋼板
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22966291A JPH0551788A (ja) | 1991-08-16 | 1991-08-16 | 加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22966291A JPH0551788A (ja) | 1991-08-16 | 1991-08-16 | 加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めつき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551788A true JPH0551788A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=16895714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22966291A Withdrawn JPH0551788A (ja) | 1991-08-16 | 1991-08-16 | 加工後耐蝕性、ＥＤ塗装耐蝕性及び端面防錆性に優れたＺｎ−Ｃｒ−Ｐ系有機複合めつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0551788A (ja) |
-
1991
- 1991-08-16 JP JP22966291A patent/JPH0551788A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981112 |