JPH0560065B2 - - Google Patents
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- JPH0560065B2 JPH0560065B2 JP59143056A JP14305684A JPH0560065B2 JP H0560065 B2 JPH0560065 B2 JP H0560065B2 JP 59143056 A JP59143056 A JP 59143056A JP 14305684 A JP14305684 A JP 14305684A JP H0560065 B2 JPH0560065 B2 JP H0560065B2
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- current
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- power transmission
- integration
- distance
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Locating Faults (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は送電系において送電端から故障点まで
の距離を標定する故障点標定方式に関するもので
ある。
の距離を標定する故障点標定方式に関するもので
ある。
送電線に地絡事故などの故障が発生した場合
に、その故障点を標定する故障点標定方式として
は、故障の発生により故障点から直進してきたサ
ージ電圧が送電線の両端に到達するまでの時間差
によつて標定する方式と、故障発生時の送電端電
圧および電流の基本周波数成分により故障点まで
のインダクタンス成分を検出し、これによつて送
電端から故障点までの距離を標定する方式があ
る。
に、その故障点を標定する故障点標定方式として
は、故障の発生により故障点から直進してきたサ
ージ電圧が送電線の両端に到達するまでの時間差
によつて標定する方式と、故障発生時の送電端電
圧および電流の基本周波数成分により故障点まで
のインダクタンス成分を検出し、これによつて送
電端から故障点までの距離を標定する方式があ
る。
ところが、前者の方式は送電線の両端にサージ
検出器を必要とし、高価なものになると共に、送
電線のインダクタンス成分によりサージ電圧が歪
を受けるために標定誤差が大きいという欠点があ
る。また後者の方式は、高抵抗を介しての間欠故
障のように断続的な故障に対しては原理的に故障
点を標定できないという欠点がある。
検出器を必要とし、高価なものになると共に、送
電線のインダクタンス成分によりサージ電圧が歪
を受けるために標定誤差が大きいという欠点があ
る。また後者の方式は、高抵抗を介しての間欠故
障のように断続的な故障に対しては原理的に故障
点を標定できないという欠点がある。
本発明はこのような技術的背景のもとでなされ
たもので、その目的は簡単な構成で、しかも断続
的故障に対しても故障点を精度よく標定できる送
電系の故障点標定方式を提供することにある。
たもので、その目的は簡単な構成で、しかも断続
的故障に対しても故障点を精度よく標定できる送
電系の故障点標定方式を提供することにある。
本発明は、故障発生時における送電端電圧およ
び電流の瞬時値を所定の積分幅において積分する
ことにより線形変換し、この変換値と電圧、電流
の瞬時値および既知の線路定数とにより故障点ま
での距離を求めるようにしたものである。
び電流の瞬時値を所定の積分幅において積分する
ことにより線形変換し、この変換値と電圧、電流
の瞬時値および既知の線路定数とにより故障点ま
での距離を求めるようにしたものである。
以下、本発明を実施例に基づき詳細に説明す
る。
る。
まず本発明の原理について説明する。第１図は
交流送電系の等価回路を示す図であり、交流源１
からの送電電圧ｖ（ｔ）は線路抵抗ｒおよび線路
インダクタンスＬを介して故障点ｘに印加され、
電流ｉ（ｔ）が故障点抵抗Rfに流れる。なお、Zo
は交流源１の内部インピーダンスである。
交流送電系の等価回路を示す図であり、交流源１
からの送電電圧ｖ（ｔ）は線路抵抗ｒおよび線路
インダクタンスＬを介して故障点ｘに印加され、
電流ｉ（ｔ）が故障点抵抗Rfに流れる。なお、Zo
は交流源１の内部インピーダンスである。
この等価回路はLR直列回路構成となつている
ため、故障点ｘで故障点抵抗Rfを介して地絡事
故を起した場合、送電端電圧ｖ（ｔ）は次の微分
方程式で表すことができる。
ため、故障点ｘで故障点抵抗Rfを介して地絡事
故を起した場合、送電端電圧ｖ（ｔ）は次の微分
方程式で表すことができる。
ｖ（ｔ）＝（ｒ＋Rf）・ｉ（ｔ）＋Ｌdi（ｔ）／dt…
…(1) Ｒ＝ｒ＋Rfとすると ｖ（ｔ）＝Ｒ・ｉ（ｔ）＋Ｌdi（ｔ）／dt ……(2) ここで、有限の時間幅〔ｔ−Ｔ，ｔ〕について
第２式を線形変換すると、 ∫t t-Tｖ（τ）e-s(〓-t+T)dτ＝R∫t t-Tｉ（τ）e
-s(〓-t+T)dτ＋L∫t t-Tdi（τ）／dτe-s(〓-t+T)dτ
……(3) となる。
…(1) Ｒ＝ｒ＋Rfとすると ｖ（ｔ）＝Ｒ・ｉ（ｔ）＋Ｌdi（ｔ）／dt ……(2) ここで、有限の時間幅〔ｔ−Ｔ，ｔ〕について
第２式を線形変換すると、 ∫t t-Tｖ（τ）e-s(〓-t+T)dτ＝R∫t t-Tｉ（τ）e
-s(〓-t+T)dτ＋L∫t t-Tdi（τ）／dτe-s(〓-t+T)dτ
……(3) となる。
右辺第２項の積分は部分積分によつて
∫t t-Tdi（τ）／dτe-s(〓-t+T)dτ＝〔ｉ（τ）e-s(
〓-t+T)〕t t-T− ∫t t-Tｉ（τ）（−ｓ）e-s(〓-t+T)dτ＝ｉ（ｔ）e-st
−ｉ
（ｔ−Ｔ）＋S∫t t-Tｉ（τ）e-s(〓-t+T)dτ ……(4) であるから第(4)式を第(3)式に代入すると、 ∫t t-Tｖ（τ）e-s(〓-t+T)dτ＝R∫t t-Tｉ（τ）e-s(
〓-t+T)dτ
＋Ｌ｛S∫t t-Tｉ（τ）e-s(〓-t+T)dτ−ｉ（ｔ−Ｔ）
＋ｉ
（ｔ）e-sT｝ ……(5) となる。
〓-t+T)〕t t-T− ∫t t-Tｉ（τ）（−ｓ）e-s(〓-t+T)dτ＝ｉ（ｔ）e-st
−ｉ
（ｔ−Ｔ）＋S∫t t-Tｉ（τ）e-s(〓-t+T)dτ ……(4) であるから第(4)式を第(3)式に代入すると、 ∫t t-Tｖ（τ）e-s(〓-t+T)dτ＝R∫t t-Tｉ（τ）e-s(
〓-t+T)dτ
＋Ｌ｛S∫t t-Tｉ（τ）e-s(〓-t+T)dτ−ｉ（ｔ−Ｔ）
＋ｉ
（ｔ）e-sT｝ ……(5) となる。
ここで、
Ｖ（ｓ，ｔ）＝∫t t-Tｖ（τ）e-s(〓-t+T)dτ ……(6)
Ｉ（ｓ，ｔ）＝∫t t-Tｉ（τ）e-s′(〓-t+T)dτ……(7
) とすると、第(5)式は次のように表すことができ
る。
) とすると、第(5)式は次のように表すことができ
る。
Ｖ（ｓ，ｔ）＝RI（ｓ，ｔ）＋Ｌ｛S′I（ｓ，ｔ）−ｉ
（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）e-sT｝ ……(8) 従つて、第(6)式〜第(8)式よりｔ−Ｔ＝tpとして
固定し、かつｔ→∞とすると、 第(6)式より、Ｖ（ｓ）＝∫∞ tpｖ（τ）e-s(〓-to)d
τ 第(7)式より、Ｉ（ｓ）＝∫∞ tpｖ（τ）e-s′(〓-to
)dτ 第(8)式より、Ｖ（ｓ）＝RI（ｓ）＋Ｌ｛SI（ｓ）−
ｉ
（tp）｝ となる。これは第(2)式のラプラス変換を意味す
る。本発明は、積分幅が無限大のラプラス変換で
はなく、有限の積分巾Ｔを取ることによつて得ら
れる第(8)式の交換式を利用するものである。
（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）e-sT｝ ……(8) 従つて、第(6)式〜第(8)式よりｔ−Ｔ＝tpとして
固定し、かつｔ→∞とすると、 第(6)式より、Ｖ（ｓ）＝∫∞ tpｖ（τ）e-s(〓-to)d
τ 第(7)式より、Ｉ（ｓ）＝∫∞ tpｖ（τ）e-s′(〓-to
)dτ 第(8)式より、Ｖ（ｓ）＝RI（ｓ）＋Ｌ｛SI（ｓ）−
ｉ
（tp）｝ となる。これは第(2)式のラプラス変換を意味す
る。本発明は、積分幅が無限大のラプラス変換で
はなく、有限の積分巾Ｔを取ることによつて得ら
れる第(8)式の交換式を利用するものである。
すなわち第(8)式より故障点抵抗Rfを含むＲ項
を消去してインダクタンスＬを求め、さらにこの
Ｌを単位長のインダクタンスで割り算すること
により故障点距離を算出するものである。
を消去してインダクタンスＬを求め、さらにこの
Ｌを単位長のインダクタンスで割り算すること
により故障点距離を算出するものである。
この場合、第(8)式を利用するのに２つの方法が
ある。１つは実数Ｓを固定し、時間ｔを２つ取る
ことで得られる２つの連立方程式よりインダクタ
ンスＬを求める方法であり、他方は時間ｔを固定
し実数Ｓを２つとした同様な方法である。
ある。１つは実数Ｓを固定し、時間ｔを２つ取る
ことで得られる２つの連立方程式よりインダクタ
ンスＬを求める方法であり、他方は時間ｔを固定
し実数Ｓを２つとした同様な方法である。
具体的にｔ＝t1，t2とすると、
Ｖ（ｓ，t1）＝RI（ｓ，t1）＋Ｌ｛SI（ｓ，t1）−ｉ（
t1
−Ｔ）ｉ（t1）e-sT｝ ……(9) Ｖ（ｓ，t2）＝RI（ｓ，t2）＋Ｌ｛SI（ｓ，t2）−ｉ（
t2
−Ｔ）＋ｉ（t2）e-sT｝ ……(10) の２つの方程式が得られる。そこで、第(9)式×Ｉ
（ｓ，t2）−第(10)式×Ｉ（ｓ，t1）としてこれらの
方程式からＲ項を消去すると、インダクタンスＬ
は Ｌ＝Ｖ（ｓ，t1）・Ｉ（ｓ，t2）／｛−ｉ（t1−Ｔ）＋
ｉ（t1）e-sT｝Ｉ（ｓ，t2）−Ｖ（ｓ，t2）・Ｉ（ｓ，
t1）／−｛−ｉ（t2−Ｔ）＋ｉ（t2）e-sT｝Ｉ（ｓ，t1
）……(11) となる。
t1
−Ｔ）ｉ（t1）e-sT｝ ……(9) Ｖ（ｓ，t2）＝RI（ｓ，t2）＋Ｌ｛SI（ｓ，t2）−ｉ（
t2
−Ｔ）＋ｉ（t2）e-sT｝ ……(10) の２つの方程式が得られる。そこで、第(9)式×Ｉ
（ｓ，t2）−第(10)式×Ｉ（ｓ，t1）としてこれらの
方程式からＲ項を消去すると、インダクタンスＬ
は Ｌ＝Ｖ（ｓ，t1）・Ｉ（ｓ，t2）／｛−ｉ（t1−Ｔ）＋
ｉ（t1）e-sT｝Ｉ（ｓ，t2）−Ｖ（ｓ，t2）・Ｉ（ｓ，
t1）／−｛−ｉ（t2−Ｔ）＋ｉ（t2）e-sT｝Ｉ（ｓ，t1
）……(11) となる。
一方、第(8)式においてｔを固定し、実数ＳをＳ
＝S1，S2とすると、 Ｖ（s1，ｔ）＝RI（s1，ｔ）＋Ｌ｛S1Ｉ（s1，ｔ）−ｉ
（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）e-s1T｝ ……(12) Ｖ（s2，ｔ）＝RI（s2，ｔ）＋Ｌ｛S2Ｉ（s2，ｔ）−ｉ
（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）e-s2T｝ ……(13) の２つの方程式が得られる。
＝S1，S2とすると、 Ｖ（s1，ｔ）＝RI（s1，ｔ）＋Ｌ｛S1Ｉ（s1，ｔ）−ｉ
（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）e-s1T｝ ……(12) Ｖ（s2，ｔ）＝RI（s2，ｔ）＋Ｌ｛S2Ｉ（s2，ｔ）−ｉ
（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）e-s2T｝ ……(13) の２つの方程式が得られる。
そこで、第(12)式×Ｉ（S2，ｔ）−第(13)式×Ｉ
（s1，ｔ）としてこれらの方程式からＲ項を消去
すると、インダクタンスＬは、 Ｌ＝Ｖ（s1，ｔ）・Ｉ（s2，ｔ）−Ｖ（s2，ｔ）
・Ｉ（s1，ｔ）／｛S1Ｉ（s1，ｔ）−ｉ（ｔ−Ｔ）＋ｉ
（ｔ）e-s1T｝・Ｉ（s2，ｔ）……(14) −｛S2Ｉ（s2，ｔ）−ｉ（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）
e-s2T｝・Ｉ（s1，ｔ） となる。
（s1，ｔ）としてこれらの方程式からＲ項を消去
すると、インダクタンスＬは、 Ｌ＝Ｖ（s1，ｔ）・Ｉ（s2，ｔ）−Ｖ（s2，ｔ）
・Ｉ（s1，ｔ）／｛S1Ｉ（s1，ｔ）−ｉ（ｔ−Ｔ）＋ｉ
（ｔ）e-s1T｝・Ｉ（s2，ｔ）……(14) −｛S2Ｉ（s2，ｔ）−ｉ（ｔ−Ｔ）＋ｉ（ｔ）
e-s2T｝・Ｉ（s1，ｔ） となる。
従つて、これら第(11)式および第(14)式で示さ
れる演算を行うことによつて得たインダクタンス
Ｌを単位長当りのインダクタンス〔Ｈ／ｍ〕で
割り算すれば、故障点ｘまでの距離Ｄ〔ｍ〕を求
めることができる。この場合、第(11)式において
扱う電流ｉ（ｔ）を図示すると第２図に示すよう
なものとなり、同様に第(14)式における電流ｉ
（ｔ）は第３図に示すようなものとなる。
れる演算を行うことによつて得たインダクタンス
Ｌを単位長当りのインダクタンス〔Ｈ／ｍ〕で
割り算すれば、故障点ｘまでの距離Ｄ〔ｍ〕を求
めることができる。この場合、第(11)式において
扱う電流ｉ（ｔ）を図示すると第２図に示すよう
なものとなり、同様に第(14)式における電流ｉ
（ｔ）は第３図に示すようなものとなる。
ところで、第(11)式および第(14)式においてＶ
（ｓ，ｔ），Ｉ（ｓ，ｔ）は第(6)式および(7)式で示
すように電圧、電流の瞬時値に基づき容易に算出
することができる。一例として一定間隔毎にサン
プリングされた電圧、電流のデータより算出する
方法を以下に説明する。第４図に示すように１つ
のサンプリング区間〔tk，tk＋１〕において電圧
ｖ（ｔ）を直線近似すると、 ｖ（ｔ）≒Vk＋（vk＋１−vk／Δt） （ｔ−tk） ……(15) で表すことができる。
（ｓ，ｔ），Ｉ（ｓ，ｔ）は第(6)式および(7)式で示
すように電圧、電流の瞬時値に基づき容易に算出
することができる。一例として一定間隔毎にサン
プリングされた電圧、電流のデータより算出する
方法を以下に説明する。第４図に示すように１つ
のサンプリング区間〔tk，tk＋１〕において電圧
ｖ（ｔ）を直線近似すると、 ｖ（ｔ）≒Vk＋（vk＋１−vk／Δt） （ｔ−tk） ……(15) で表すことができる。
但し、
vk：tk時点のサンプリング値、
vk＋１：tk＋１＝tk＋Δt時点のサンプリング値、
Δt：サンプリング間隔
である。
そして、連続したｎ個のサンプリング区間
〔Ｏ，Ｔ〕においてe-sTを乗じた積分値は以下の
ようにして算出できる。
〔Ｏ，Ｔ〕においてe-sTを乗じた積分値は以下の
ようにして算出できる。
∫T Oｖ（ｔ）e-stdt≒N
〓K=1
∫tk+1 tkｖ（ｔ）e-stdt＝N
〓
〓K=1
∫tk+1 tk｛vk＋（vk＋１−vk／Δk）（ｔ−tk）｝e-
stdt ＝N 〓 〓K=1 ｛（vk／ｓ＋vk＋１−vk／s2Δt）（e-stk−e-stk+1
）−（vk＋１−vk／ｓ）e-stk+1｝……(16) 従つて、以上のような演算を行う演算手段を設
けることによつて故障点ｘまでの距離Ｄを算出す
ることができる。
stdt ＝N 〓 〓K=1 ｛（vk／ｓ＋vk＋１−vk／s2Δt）（e-stk−e-stk+1
）−（vk＋１−vk／ｓ）e-stk+1｝……(16) 従つて、以上のような演算を行う演算手段を設
けることによつて故障点ｘまでの距離Ｄを算出す
ることができる。
要約すると本発明は、故障発生時に送電端で検
出した電圧、電流の瞬時値をｆ（ｔ）、積分幅を
Ｔ、任意の実数をｓ、積分開始時刻をtpとしたと
き Ｆ（ｓ，tp）＝∫to+T tpｆ（ｔ）e-s(t-to)dt で示される変換式により、所定積分巾Ｔにおける
電圧、電流ｆ（ｔ）の線形変換値を２つ以上の積
分開始時刻または実数について求め、この線形変
換値を用いて故障点ｘまでの距離Ｄを算出するも
のである。従つて、第５図ａに示す交流電圧ｖ
（ｔ）が故障点ｘで断続的に地絡し、電流ｉ（ｔ）
が第５図ｂに示すようになつている場合でも、積
分巾Ｔを交流電圧ｖ（ｔ）の1/4周期程度に設定す
ることにより第５図ｃに示すような電流ｉ（ｔ）
の線形変換値を得て故障点ｘまでの距離Ｄを算出
することができる。
出した電圧、電流の瞬時値をｆ（ｔ）、積分幅を
Ｔ、任意の実数をｓ、積分開始時刻をtpとしたと
き Ｆ（ｓ，tp）＝∫to+T tpｆ（ｔ）e-s(t-to)dt で示される変換式により、所定積分巾Ｔにおける
電圧、電流ｆ（ｔ）の線形変換値を２つ以上の積
分開始時刻または実数について求め、この線形変
換値を用いて故障点ｘまでの距離Ｄを算出するも
のである。従つて、第５図ａに示す交流電圧ｖ
（ｔ）が故障点ｘで断続的に地絡し、電流ｉ（ｔ）
が第５図ｂに示すようになつている場合でも、積
分巾Ｔを交流電圧ｖ（ｔ）の1/4周期程度に設定す
ることにより第５図ｃに示すような電流ｉ（ｔ）
の線形変換値を得て故障点ｘまでの距離Ｄを算出
することができる。
第６図は以上説明した原理に基づく故障点標定
装置の一実施例を示すブロツク図であり、送電端
電圧ｖ（ｔ）および電流ｉ（ｔ）を検出する検出部
１０，１１と、前述の第(9)式および第(10)式で示し
た線形変換演算を行う線形変換部１２と、第(11)
式で示した標定演算を行つてインダクタンスＬを
算出する標定演算部１３とから構成され、送電端
電圧ｖ（ｔ）および電流ｉ（ｔ）は検出部１０，１
１でそれぞれ検出され、さらに所定周期でサンプ
リングされる。そして、そのサンプル値ｖ
（ｔ）′およびｉ（ｔ）′はデイジタル値Ｖ（ｔ）′お
よびＩ（ｔ）′に変換された後線形変換部１２の積
分回路１２０，１２１で積分幅Ｔの間積分され
る。この積分値は演算回路１２２，１２３に導か
れ、ここで第(15)式および第(16)式で示した演算
式により、時刻t1およびt2における線形値Ｖ（ｓ，
t1），Ｖ（ｓ，t2），Ｉ（ｓ，t1），Ｉ（ｓ，t2）に変
換される。
装置の一実施例を示すブロツク図であり、送電端
電圧ｖ（ｔ）および電流ｉ（ｔ）を検出する検出部
１０，１１と、前述の第(9)式および第(10)式で示し
た線形変換演算を行う線形変換部１２と、第(11)
式で示した標定演算を行つてインダクタンスＬを
算出する標定演算部１３とから構成され、送電端
電圧ｖ（ｔ）および電流ｉ（ｔ）は検出部１０，１
１でそれぞれ検出され、さらに所定周期でサンプ
リングされる。そして、そのサンプル値ｖ
（ｔ）′およびｉ（ｔ）′はデイジタル値Ｖ（ｔ）′お
よびＩ（ｔ）′に変換された後線形変換部１２の積
分回路１２０，１２１で積分幅Ｔの間積分され
る。この積分値は演算回路１２２，１２３に導か
れ、ここで第(15)式および第(16)式で示した演算
式により、時刻t1およびt2における線形値Ｖ（ｓ，
t1），Ｖ（ｓ，t2），Ｉ（ｓ，t1），Ｉ（ｓ，t2）に変
換される。
一方、デイジタル化された電流値Ｉ（ｔ）′は標
定演算部１３の演算回路１３０に入力され、ここ
で時刻t1と（t1−Ｔ）およびt2と（t2−Ｔ）にお
ける差の値I1＝｛ｉ（t1）e-st−ｉ（t1−Ｔ）｝，I2＝
｛ｉ（t2）e-st−ｉ（t2−Ｔ）｝ がそれぞれ求められる。
定演算部１３の演算回路１３０に入力され、ここ
で時刻t1と（t1−Ｔ）およびt2と（t2−Ｔ）にお
ける差の値I1＝｛ｉ（t1）e-st−ｉ（t1−Ｔ）｝，I2＝
｛ｉ（t2）e-st−ｉ（t2−Ｔ）｝ がそれぞれ求められる。
この電流差I1，I2のうちＩは乗算器１３１に入
力され、ここで演算回路１２３から出力される線
形変換値Ｉ（ｓ，t2）と乗算された後加算器１３
３に入力される。また電流差I2は乗算器１３２に
入力され、ここで演算回路１２３から出力される
線形変換値Ｉ（ｓ，t1）と乗算された後加算器１
３３に入力される。これによつて、加算器１３３
からは第(11)式の分母で示される演算結果の値が
出力される。
力され、ここで演算回路１２３から出力される線
形変換値Ｉ（ｓ，t2）と乗算された後加算器１３
３に入力される。また電流差I2は乗算器１３２に
入力され、ここで演算回路１２３から出力される
線形変換値Ｉ（ｓ，t1）と乗算された後加算器１
３３に入力される。これによつて、加算器１３３
からは第(11)式の分母で示される演算結果の値が
出力される。
一方、演算回路１２２から出力される電圧の線
形変換値Ｖ（ｓ，t1），Ｖ（ｓ，t2）は乗算器１３
４および１３５に入力され、ここで電流の線形変
換値Ｉ（ｓ，t2），Ｉ（ｓ，t1）とそれぞれ乗算さ
れた後加算器１３６に入力される。これによつ
て、加算器１３６からは第(11)式の分子で示され
る演算結果の値が出力される。この後、加算器１
３６の出力は被除数、加算器１３３の出力は除数
として割り算器１３７に入力される。これによつ
て、第(11)式で示した故障発生時のインダクタン
スＬが求められる。このようにして求められたイ
ンダクタンスＬは単位長当りのインダクタンス
〔Ｈ／ｍ〕によつて割り算される。この結果、故
障点ｘまでの距離が算出される。
形変換値Ｖ（ｓ，t1），Ｖ（ｓ，t2）は乗算器１３
４および１３５に入力され、ここで電流の線形変
換値Ｉ（ｓ，t2），Ｉ（ｓ，t1）とそれぞれ乗算さ
れた後加算器１３６に入力される。これによつ
て、加算器１３６からは第(11)式の分子で示され
る演算結果の値が出力される。この後、加算器１
３６の出力は被除数、加算器１３３の出力は除数
として割り算器１３７に入力される。これによつ
て、第(11)式で示した故障発生時のインダクタン
スＬが求められる。このようにして求められたイ
ンダクタンスＬは単位長当りのインダクタンス
〔Ｈ／ｍ〕によつて割り算される。この結果、故
障点ｘまでの距離が算出される。
なお、このような演算はマイクロコンピユータ
などによつて行うことにより、構成をさらに簡略
化することができる。
などによつて行うことにより、構成をさらに簡略
化することができる。
以上の説明から明らかなように本発明によれ
ば、送電端のみに電圧、電流の検出器を配置する
だけでよく、既設の変成器や変流器を用いること
により極めて簡単にして経済的な構成で故障点を
標定することができる。また、積分により線形変
換処理を行つているため、電圧、電流に高調波成
分が含まれていても精度よく故障点を標定するこ
とができる。さらに、積分時間巾を適切に設定す
ることにより断続的な故障においても故障点を正
しく標定することができるなど極めて画期的な効
果が得られる。
ば、送電端のみに電圧、電流の検出器を配置する
だけでよく、既設の変成器や変流器を用いること
により極めて簡単にして経済的な構成で故障点を
標定することができる。また、積分により線形変
換処理を行つているため、電圧、電流に高調波成
分が含まれていても精度よく故障点を標定するこ
とができる。さらに、積分時間巾を適切に設定す
ることにより断続的な故障においても故障点を正
しく標定することができるなど極めて画期的な効
果が得られる。
第１図は交流送電系の等価回路図、第２から第
５図は線系変換処理を説明するための電流、電圧
を示す図、第６図は本発明を適用した故障点標定
装置の一実施例を示すブロツク図である。 １……交流源、１０，１１……検出部、１２…
…線形変換部、１３……標定演算部。
５図は線系変換処理を説明するための電流、電圧
を示す図、第６図は本発明を適用した故障点標定
装置の一実施例を示すブロツク図である。 １……交流源、１０，１１……検出部、１２…
…線形変換部、１３……標定演算部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 送電端における電圧、電流を検出する検出手
段と、検出された電圧、電流の瞬時値をｆ（ｔ）、
積分幅をＴ、任意の実数をＳ、積分開始時刻をtp
としたとき Ｆ（ｓ，tp）＝∫to+T tpｆ（ｔ）e-s(t-to)dt に基づき、実数Ｓおよび積分幅Ｔを固定し、かつ
積分開始時刻tpを２つ以上の異なる時刻とした時
の積分幅Ｔにおける電圧、電流を線形変換する第
１の演算手段と、この第１の演算手段の演算結果
と電圧、電流の瞬時値ｆ（ｔ）および既知の線路
定数とにより故障点までの距離を算出する第２の
演算手段とを備え、送電端から故障点までの距離
を標定する送電系の故障点標定方式。 ２ 送電端における電圧、電流を検出する検出手
段と、検出された電圧、電流の瞬時値をｆ（ｔ）、
積分幅をＴ、任意の実数をＳ、積分開始時刻をtp
としたとき Ｆ（ｓ，tp）＝∫to+T tpｆ（ｔ）e-s(t-to)dt に基づき、積分開始時刻tpおよび積分幅Ｔを固定
し、かつ実数Ｓを２つ以上の異なる値とした時の
積分幅Ｔにおける電圧、電流を線形変換する第１
の演算手段と、この電１の演算手段の演算結果と
電圧、電流の瞬時値ｆ（ｔ）および既知の線路定
数とにより故障点までの距離を算出する第２の演
算手段とを備え、送電端から故障点までの距離を
標定する送電系の故障点標定方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59143056A JPS6122263A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 送電系の故障点標定方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59143056A JPS6122263A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 送電系の故障点標定方式 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6122263A JPS6122263A (ja) | 1986-01-30 |
| JPH0560065B2 true JPH0560065B2 (ja) | 1993-09-01 |
Family
ID=15329882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59143056A Granted JPS6122263A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 送電系の故障点標定方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6122263A (ja) |
-
1984
- 1984-07-10 JP JP59143056A patent/JPS6122263A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6122263A (ja) | 1986-01-30 |
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