JPH0568638B2

JPH0568638B2 -

Info

Publication number: JPH0568638B2
Application number: JP14041785A
Authority: JP
Inventors: Takashi Takahashi
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1985-06-28
Filing date: 1985-06-28
Publication date: 1993-09-29
Also published as: JPS623166A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は内燃機関の燃料噴射弁に関する。

〔従来の技術〕

内燃機関、特にデイーゼル機関において応答生
のよい燃料噴射制御を行なうためにピエゾ圧電素
子を利用した燃料噴射弁が公知である（特開昭60
−17250号公報或いは特開昭60−1369号公報参
照）。ピエゾ圧電素子は電圧を印加すると軸線方
向に伸長し、電圧を印加してから伸長するまでの
時間が50μsecから100μsecという極めて短かい時
間であるのでピエゾ圧電素子の伸長作用を利用す
ると応答生のよい燃料噴射制御が可能となる。そ
こで特開昭60−17250号公報に記載された燃料噴
射弁ではピエゾ圧電素子の伸長作用によりニード
ルの受圧面に作用する高圧燃料の燃料圧を高めて
ニードルを開弁させ、それによつて燃料噴射を行
なうようにしている。一方、特開昭60−1369号公
報に記載された燃料噴射弁ではノズル孔と反対側
のニードル端面に高圧燃料の燃料圧を作用させ、
ピエゾ圧電素子の収縮作用によりニードル端面に
作用する高圧燃料の燃料圧を低下させてニードル
を開弁させ、それによつて燃料噴射を行なうよう
にしている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところでこれらの燃料噴射弁ではニードル受圧
面に高圧の燃料圧を加えてニードルに開弁方向の
力を与え、ニードル端面に高圧の燃料圧を加えて
ニードルに閉弁方向の力を与え、ニードルを閉弁
方向に付勢するばねを用いることなくニードル受
圧面とニードル端面に作用する力の差によつてニ
ードルを閉弁状態に保持するようにしている。し
かしながらこのようにニードル受圧面とニードル
端面に作用する燃料圧によつてニードルを閉弁状
態に保持しようとすると燃料圧が低くなつたとき
にニードルを閉弁方向に付勢する力が弱まり、燃
料がノズル孔から漏洩してしまうという問題があ
る。

また、これらの燃料噴射弁では高圧の燃料圧が
ピエゾ圧電素子に直接作用する構造となつている
ので高圧の燃料圧に耐え得るために大型のピエゾ
圧電素子が必要となり、それに伴なつて消費電力
が増大するという問題がある。

また、特開昭60−1369号公報に記載された燃料
噴射弁ではニードル周りの間際を介してニードル
端面上に高圧の燃料を導びき、この高圧の燃料の
圧力を一時的に低化させることによりニードルを
開弁するようにしている。しかしながら燃料圧が
高くなつてくるとニードル端面上に作用する燃料
圧が低下せしめられるや否や高圧の燃料がニード
ル周りの間際を介してニードル端面上に導びかれ
るためにニードルが開弁後ただちに閉弁し、斯く
して実際上燃料が高圧になると燃料噴射制御を行
なうことができないという問題がある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によれば閉
弁方向にばね付勢されたニードルがニードル開弁
方向の燃料圧を受ける受圧面を有する燃料噴射弁
において、ニードルと直列に配置された制御ロツ
ドを具備し、ニードルと反対側の制御ロツド端面
に燃料圧を作用させて燃料圧を制御ロツドに介し
てニードルに伝えることによりニードルに閉弁方
向の力を与え、制御ロツドにニードル開弁方向の
力を与える制御油圧を発生するためのピエゾ圧電
素子を具備し、制御油圧が上記燃料圧とは無関係
にピエゾ圧電素子により制御されるようにしてい
る。

〔実施例〕

第３図および第４図を参照すると、１はデイー
ゼル機関本体、２はシリンダブロツク、３はシリ
ンダヘツド、４はピストン、５は燃焼室、６は吸
気弁、７は排気弁、８は燃焼室５内に配置された
燃料噴射弁、９は吸気マニホルドを夫々示し、吸
気マニホルド９の入口部は過給機下に接続され
る。燃料噴射弁８は燃料供給管１０を介して各気
筒に共通の燃料蓄圧管１１に連結される。燃料蓄
圧管１１はその内部に容積一定の蓄圧室１２を有
し、この蓄圧室１２内の燃料が燃料供給管１０を
介して燃料噴射弁８に供給される。一方、蓄圧室
１２は燃料供給管１３を介して吐出圧制御可能な
燃料供給ポンプ１４の吐出口に連結される。燃料
供給ポンプ１４の吸込口は燃料ポンプ１５の吐出
口に連結され、この燃料ポンプ１５の吸込口は燃
料リザーバタンク１６に連結される。また、各燃
料噴射弁８は燃料返戻導管１７を介して燃料リザ
ーバタンク１６に連結される。燃料ポンプ１５は
燃料リザーバタンク１６内の燃料を燃料供給ポン
プ１４内に送り込むために設けられており、燃料
ポンプ１５がなくても燃料供給ポンプ１４内に燃
料を吸込むことが可能な場合には燃料ポンプ１５
を特に設ける必要はない。これに対して燃料供給
ポンプ１４は高圧の燃料を吐出すにために設けら
れており、燃料供給ポンプ１４から吐出された高
圧の燃料は蓄圧室１２内に蓄積される。

第１図に燃料噴射弁８の側面断面図を示す。第
１図を参照すると、２０は燃料噴射弁本体、２１
はノズル、２２はスペーサ、２３はノズル２１お
よびスペーサ２２を燃料噴射弁本体２０に固定す
るためのノズルホルダ、２４は燃料流入口、２５
はノズル２３の先端部に形成されたノズル孔を
夫々示す。燃料噴射弁本体２０、スペーサ２２、
ノズル２１内には互いに直列に配置された制御ロ
ツド２６、加圧ピン２７およびニードル２８が摺
動可能に挿入される。制御ロツド２６の上方には
燃料室２９が形成され、この燃料室２９は燃料流
入口２４および燃料供給管１０を介して蓄圧室
（第４図）に連結される。従つて燃料室２９内に
は蓄圧室２９内の燃料圧が加わつており、燃料室
２９内の燃料圧が制御ロツド２６の上面に作用す
る。ニードル２８は円錐状をなす受圧面３０を有
し、この受圧面３０の周りにニードル加圧室３０
が形成される。ニードル加圧室３１は一方では燃
料通路３２を介して燃料室２９に連結され、他方
ではニードル２８の周りに形成された環状の燃料
通路３３を介してノズル孔２５に連結される。燃
料噴射弁本体２０内には加圧ピン２７を下方に向
けて付勢する圧縮ばね３４が挿入され、ニードル
２８はこの付勢ばね３４によつて下方に押圧され
る。制御ロツド２６はその中間部に円錐状をなす
受圧面３５を有し、この受圧面３５の周りに制御
ロツド加圧室３６が形成される。加圧室３６は燃
料噴射弁本体２０内に形成されたシリンダ３７内
に連通せしめられ、このシリンダ３７内には油圧
ピストン３８が摺動可能に挿入される。この油圧
ピストン３８にはＯリング３９が取付けられてい
る。

一方、燃料噴射弁本体２０には油圧ピストン３
８を駆動するための駆動装置４０が取付けられ
る。この駆動装置４０は燃料噴射弁本体２０に固
締されたケーシング４１と、ピストン３８および
ケーシング４０間に挿入されたピエゾ圧電素子４
２からなる。このピエゾ圧電素子４２は薄板状の
圧電素子を多数枚積層した積層構造をなしてお
り、このピエゾ圧電素子４２に電圧を印加すると
ピエゾ圧電素子４２は電歪効果によつて長手方向
の歪を生ずる、即ち長手方向に伸びる。この伸び
量は例えば50μm程度の少量であるが応答性が極
めて良好であり、電圧を印加してから伸びるまで
の応答時間は80μsec程度である。電圧の印加を停
止すればピエゾ圧電素子４２はただちに縮む。第
１図に示されるように油圧ピストン３８と燃料噴
射弁本体２０間には皿ばね４３が挿入され、この
皿ばね４３のばね力によつて油圧ピストン３８は
ピエゾ圧電素子４２に向けて押圧される。第２図
に示すように油圧ピストン３８内には燃料通路４
４が形成され、この燃料通路４４内には逆止弁４
５が挿入される。ケーシング４１とピエゾ圧電素
子４２間にはピエゾ圧電素子４２を冷却するため
に図示しない装置によつて燃料が循環せしめら
れ、制御ロツド加圧室３６内の燃料、即ち制御油
が漏洩するとケーシング４１内の燃料が燃料通路
４４および逆止弁４５を介して制御ロツド加圧室
３６内に補給される。

制御ロツド加圧室３６内の燃料、即ち制御油が
加圧されていない場合にはニードル２８には制御
ロツド２６の上面に作用する下向きの力と、圧縮
ばね３４による下向きの力と、ニードル２８の受
圧面３０に作用する上向きの力が加わる。このと
き下向きの力の総和が上口きの力よりも若干大き
くなるように制御ロツド２６の径、圧縮ばね３４
のばね力およびニードル２８の受圧面３０の面積
が設定されている。従つて通常ニードル２８には
下向きの力が作用しており、斯くして通常ニード
ル２８はノズル孔２５を閉鎖している。次いでピ
エゾ圧電素子４２に電圧が印加されるとピエゾ圧
電素子４２が伸びるために油圧ピストン３８が左
方に移動し、その結果制御ロツド加圧室３６内の
制御油圧が上昇する。このとき制御ロツド２６の
受圧面３５に上向きの力が作用するために制御ロ
ツド２６が上昇し、斯くしてニードル２８が上昇
するためにノズル孔２５から燃料が噴射される。
このとききの応答性は上述したように80μsec程度
であつて極めて速い。一方、ピエゾ圧電素子４２
への電圧の印加が停止せしめられるとピエゾ圧電
素子４２は縮み、その結果制御ロツド加圧室３６
内の制御油圧が低下するために制御ロツド２６お
よびニードル２８が下降して燃料噴射が停止せし
められる。このとき応答性も80μsec程度であつて
極めて速い。なお、上述したように制御ロツド加
圧室３６内の燃料、即ち制御油が加圧されていな
い場合にニードル２８に作用する下向きの力の総
和は上向きの力よりも若干大きくなるように制御
ロツド２６の径、圧縮ばね３４のばね力およびニ
ードル２８の受圧面３０の面積が定められてい
る。従つて制御ロツド２６の受圧面３５に小さな
上向きの力を加えればニードル２８を上昇させる
ことができる。即ち、ニードル２８を上昇させる
ために昇圧すべき制御ロツド加圧室３６内の制御
油圧は小さくてすみ、斯くしてピエゾ圧電素子４
２に加えるべき電力も小電力で足りる。

第５図および第６図は吐出圧制御可能な燃料供
給ポンプ１４の一例を示す。第５図を参照すると
燃料供給ポンプ１４はポンプケーシング５０によ
り固定支持された固定軸５１と、固定軸５１回り
で回転するロータ５２と、ピボツトピン５３を介
してポンプケーシング５０に摺動可能に取付けら
れたステータ５４と、ステータ５４内において軸
受５５を介して回転可能に支持されたリング５６
とを有する。ロータ５２は放射状に配置された多
数個のラジアルピストン５７を具備し、各ラジア
ルピストン５７とリング５６との間にはラジアル
ピストン５７と共に回転するシユー５８が挿入さ
れる。ロータ５２が回転するとそれに伴なつてラ
ジアルピストン５７も回転し、このときシユー５
８がリング５６の内周面を摺動すると共にシユー
５８との摩擦力によつてリング５６も回転する。
固定軸５１には吸込口５９と吐出口６０とが形成
され、吸込口５９は燃料ポンプ１５（第３図）
へ、吐出口６０は蓄圧室１２（第３図）へ夫々連
結される。各ラジアルピストン５７のシリンダ室
６１は吸込口５９および吐出口６０と交互に連通
する。シリンダ室６１が吸込口５９と連通したと
きにラジアルピストン５７が半径方向外方に移動
するためにシリンダ室６１内に燃料が吸込まれ、
シリンダ室６１が吐出口６０と連通したときに圧
縮された燃料がシリンダ室６１から吐出口６０に
排出される。吐出口６０に排出される燃料の圧力
はラジアルピストン５７のストロークに依存して
おり、ラジアルピストン５７のストロークはステ
ータ５４の位置によつて定まる。従つてステータ
５４をピボツトピン５３回りに揺動せしめること
によつて燃料供給ポンプ１４の吐出圧を制御する
ことができる。

第５図および第６図を参照するとポンプケーシ
ング５０の下部には固定軸５１の軸線方向に摺動
可能な制御レバー６２が配置される。この制御レ
バー６２は制御レバー６２の軸線に対して傾斜し
た長溝６３を有し、この長溝６３内にステータ５
４の下部に形成されたアーム６４が摺動可能に挿
入される。従つて制御レバー６２をその軸線方向
に移動させるとステータ５４が揺動し、それによ
つて燃料供給ポンプ１４の吐出圧が制御される。
制御レバー６２は減速機構６５を介して駆動装置
６６に連結される。この実施例では駆動装置６６
はステップモータから形成されるが必ずしもステ
ツプモータを使用する必要はなく。例えば駆動装
置６６としてリニアソレノイドその他の手段を用
いることができる。駆動装置６６により制御レバ
ー６２はその軸線方向に移動せしめられ、従つて
燃料供給ポンプ１４の吐出圧は駆動装置６６によ
つて制御される。

再び第３図を参照すると、燃料噴射弁８および
駆動装置６６を制御するための電子制御ユニツト
７０が設けられる。この電子制御ユニツト７０は
デイジタルコンピユータからなり、双方向性バス
７１によつて相互に接続されたROM（リードオ
ンメモリ）７２、RAM（ランダムアクセスメモ
リ）７３、CPU（マイクロプロセツサ）７４、入
力ポート７５および出力ポート７６を具備する。

第３図に示されるように燃料蓄圧管１１の端部
には蓄圧室１２内の燃料圧を検出する燃料圧セン
サ８０が取付けられる。燃料圧センサ８０は蓄圧
室１２内の燃料圧に比例した出力電圧を発生し、
この燃料圧センサ８０はAD変換器８１を介して
入力ポート７５に接続される。一方、吸気マニホ
ルド９内には吸気マニホルド９内の過給圧を検出
する過給圧センサ８２が取付けられる。過給圧セ
ンサ８２は吸気マニホルド９内の圧力に比例した
出力電圧を発生し、この過給圧センサ８２はAD
変換器８３を介して入力ポート７５に接続され
る。また、機関本体１には機関冷却水温を検出す
る水温センサ８４が取付けられる。水温センサ８
４は機関冷却水温に比例した出力電圧を発生し、
この水温センサ８４はAD変換器８５を介して入
力ポート７５に接続される。また、アクセルペダ
ル８６にはアクセルペダル８６の踏込み量に比例
した出力電圧を発生する負荷センサ８７が取付け
られる。この負荷センサ８７はAD変換器８８を
介して入力ポート７５に接続される。また、機関
クランクシヤフトには一対のデイスク８９，９０
が取付けられ、これらデイスク８９，９０の歯付
外周面に対向して一対のクランク角センサ９１，
９２が配置される。一方のクランク角センサ９１
は例えば１番気筒が吸気上死点にあることを示す
出力パルスを発生し、従つてこのクランク角セン
サ９１の出力パルスからいずれの気筒の燃料噴射
弁８を作動せしめるかを決定することができる。
他方のクランク角センサ９２はクランクシヤフト
が一定角度回転するごとに出力パルスを発生し、
従つてクランク角センサ９２の出力パルスから機
関回転数を計算することができる。これらのクラ
ンク角センサ９１，９２は入力ポート７５に接続
される。一方、出力ポート７６は駆動回路９３を
介してステツプモータからなる駆動装置６６に接
続され、駆動回路９４を介して対応する燃料噴射
弁８のピエゾ圧電素子４２に接続される。

次に第７図から第１１図を参照して本発明によ
る燃料噴射制御装置の作動について説明する。

第７図はメインルーチンを示しており、このメ
インルーチンは一定のクランク角度毎の割込みに
よつて実行される。第７図を参照するとまず始め
にステツプ１００において機関回転数Ｎを表わす
クランク角センサ９２の出力信号、アクセルペダ
ルの踏込み量Ｌを表わす負荷センサ８７の出力信
号、過給圧Ｂを表わす過給圧センサ８２の出力信
号、機関冷却水温Ｔを表わす水温センサ８４の出
力信号、および蓄圧室１２内の燃料圧Ｐを表わ
す。燃料圧センサ８０の出力信号がCPU７４内
に順次入力され、クランク角センサ９２の出力信
号から機関回転数Ｎが計算される。これらの機関
回転数Ｎ、アクセルペダルの踏込み量Ｌ、過給圧
Ｂ、水温Ｔおよび燃料圧ＰはRAM７３内に記憶
される。次いでステツプ２００では噴射量τの計
算が行なわれ、ステツプ３００では噴射時期の計
算が行なわれ、ステツプ４００では燃料圧Ｐの制
御が行なわれる。ステツプ２００における噴射量
τの計算は第８図に示され、ステツプ３００にお
ける噴射時期の計算は第９図に示され、ステツプ
４００における燃料圧Ｐの制御は第１０図に示さ
れている。

第８図は燃料噴射量τを計算するためのフロー
チヤートを示す。第８図を参照すると、まず始め
にステツプ２０１においてアクセルペダルの踏込
み量、即ち負荷Ｌから基本燃料噴射量τ₀が計算さ
れる。第１１図ａは基本燃料噴射量τ₀と負荷Ｌと
の関係を示しており、この関係は予めROM７２
内に記憶されている。次いでステツプ２０２では
過給圧Ｐから過給補正係数K₁が計算される。第
１１図ｂに示すように過給補正係数K₁は過給圧
Ｐが高くなるにつれて大きくなる。第１１図ｂに
示す関係は予めROM７２内に記憶されている。
次いでステツプ２０３では噴射量τ＝K₁・τ₀が
計算される。次いでステツプ２０４では水温Ｔか
ら最大噴射量MAXが計算される。第１１図ｃに
示す如く白煙の発生を防止するために最大噴射量
MAXは水温Ｔが高くなるにつれて小さくなる。
次いでステツプ２０５では噴射量τが最大噴射量
MAXよりも大きいか否かが判別される。τ＞
MAXであればステツプ２０６に進んでτ＝
MAXとされる。従つて最大噴射量MAXは水温
Ｔによつて制限されることになる。

第９図は燃料噴射期間を計算するためのフロー
チヤートを示す。第９図を参照すると、まず始め
にステツプ３０１において機関回転数Ｎと負荷Ｌ
から噴射開始時期τ_aが計算される。第１１図ｄに
示すように噴射開始時期τ₁₁……τ_noと機関回転数
Ｎ、負荷Ｌとの関係はマツプの形で予めROM７
２内に記憶されており、このマツプから噴射開始
時期時τ_aが計算される。次いでステツプ３０２で
は水温Ｔから水温補正係数K₂が計算される。水
温補正係数K₂は第１１図ｆに示すように水温Ｔ
が高くなると小さくなり、第１１図ｆに示す関係
は予めROM７２内に記憶されている。次いでス
テツプ３０３では過給圧Ｐから過給補正係数K₃
が計算される。過給補正係数K₃は第１１図ｅに
示すように過給圧Ｐが高くなると大きくなり、第
１１図ｅに示す関係は予めROM７２内に記憶さ
れている。次いでステツプ３０４ではステツプ３
０１で求められた噴射開始時期τ_aに補正係数K₂，
K₃が加算されて実際の噴射開始時期τ_aが求めら
れる。実際の噴射開始時期τ_aはK₂，K₃が増大す
るにつれて大きくなる、即ち速められる。次いで
ステツプ３０５では第８図に示すルーチンにおい
て計算された噴射量τと、実際の噴射開始時期τ_a
から噴射完了時期τ_bが計算される。斯くして得ら
れた噴射開始時期τ_aおよび噴射完了時期τ_bはステ
ツプ３０６において出力ポート７６に出力され、
これらτ_a，τ_bに従つて各燃料噴射弁８の噴射制御
が行なわれる。

第１０図は燃料圧Ｐの制御を行なうためのフロ
ーチヤートを示す。第１０図を参照すると、まず
始めにステツプ４０１において機関回転数Ｎと負
荷Ｌから基準燃料圧P₀が計算される。第１１図
ｇに示すように基準燃料圧P₁₁……P_noと機関回転
数Ｎ、負荷Ｌとの関係はマツプの形で予めROM
７２内に記憶されており、このマツプから基準燃
料圧P₀が計算される。次いでステツプ４０２で
は水温Ｔから水温補正係数K₄が計算される。水
温補正係数K₄は第１１図ｉに示すように水温Ｔ
が高くなるにつれて大きくなり、第１１図ｉに示
す関係は予めROM７２内に記憶されている。次
いでステツプ４０３では過給圧Ｐから過給圧補正
係数K₅が計算される。過給圧補正係数K₅は第１
１図ｈに示すように過給圧Ｐが高なるにつれて大
きくなり、第１１図ｈに示す関係は予めROM７
２内に記憶されている。次いでステツプ４０４で
はステツプ４０１で求められた基準燃料圧P₀に
補正係数K₄，K₅を乗算することにより目標とす
る基準燃料圧P₀、即ち目標燃料圧P₀が求められ
る。この目標燃料圧P₀は水温Ｔが高くなるほど
大きくなり、過給圧Ｐが高くなるほど大きくな
る。次いでステツプ４０５では目標燃料圧P₀と
現在の燃料圧Ｐとの差の絶対値がΔPよりも小さ
いか否かが判別される。｜P₀−Ｐ｜≧ΔPのときは
ステツプ４０６に進んでＰ＞P₀であるか否かが
判別される。Ｐ＞P₀のときはステツプ４０７に
進んで駆動装置６６、即ちステツプモータ６６の
ステツプ位置STから一定ステツプ数Ａが減算さ
れる。その結果燃料供給ポンプ１４の制御レバー
６２（第５図、第６図）が燃料供給ポンプ１４の
吐出圧を減少する方向に移動せしめられるために
蓄圧室１２内の燃料圧はただちに減少する。一
方、Ｐ≦P₀のときはステツプ４０８に進んでス
テツプモータ６６のステツプ位置STに一定ステ
ツプ数Ａが加算される。その結果燃料供給ポンプ
１４の制御レバー６２が燃料供給ポンプ１４の吐
出圧を増大する方向に移動せしめられるために蓄
圧室１２内の燃料圧はただちに上昇する。一方、
ステツプ４０５において｜P₀−Ｐ｜＜ΔPである
と判別されたときは処理ルーチンを完了し、この
ときステツプモータ６６は静止状態に保持され
る。このようにして蓄圧室１２内の燃料圧Ｐが目
標燃料圧P₀に維持される。

〔発明の効果〕

ニードルを常時閉弁方向に付勢するばねが設け
られているので燃料圧の大きさにかかわらずにニ
ードルには常時一定圧以上の閉弁力が作用し、斯
くしてニードル閉弁時にノズル孔から燃料が漏洩
する危険性はない。また、燃料圧が直接ピエゾ圧
電素子に作用せず、制御ロツドに作用する制御油
圧を少しばかり上昇せしめればニードルが開弁す
るので小型のピエゾ圧電素子を使用することがで
き、消費電力を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は燃料噴射弁の側面断面図、第２図は第
１図の油圧ピストンの拡大平面断面図、第３図は
デイーゼル機関を図解的に示した平面図、第４図
はデイーゼル機関の側面断面図、第５図は燃料供
給ポンプの側面断面図、第６図は第５図の制御レ
バーおよびその駆動装置の平面図、第７図はメイ
ンルーチンを示すフローチヤート、第８図は噴射
量の計算を実行するためのフローチヤート、第９
図は噴射期間の計算を実行するためのフローチヤ
ート、第１０図は燃料圧の制御を実行するための
フローチヤート、第１１図は補正係数等を示す線
図である。８……燃料噴射弁、１０，１３……燃料供給
管、１２……蓄圧室、１４……燃料供給ポンプ、
２６……制御ロツド、２８……ニードル、３０，
３５……受圧面、３４……圧縮ばね、３８……油
圧ピストン、４２……ピエゾ圧電素子。

Claims

【特許請求の範囲】

１閉弁方向にばね付勢されたニードルがニード
ル開弁方向の燃料圧を受ける受圧面を有する燃料
噴射弁において、ニードルと直列に配置された制
御ロツドを具備し、ニードルと反対側の制御ロツ
ド端面に燃料圧を作用させて該燃料圧を制御ロツ
ドに介してニードルに伝えることによりニードル
に閉弁方向の力を与え、上記制御ロツドにニード
ル開弁方向の力を与える制御油圧を発生するため
のピエゾ圧電素子を具備し、該制御油圧が上記燃
料圧とは無関係にピエゾ圧電素子により制御され
る内燃機関の燃料噴射弁。