JPH0570838A - 深絞り用熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0570838A JPH0570838A JP23454691A JP23454691A JPH0570838A JP H0570838 A JPH0570838 A JP H0570838A JP 23454691 A JP23454691 A JP 23454691A JP 23454691 A JP23454691 A JP 23454691A JP H0570838 A JPH0570838 A JP H0570838A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- weight
- rolling
- steel sheet
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】鋼成分と圧延条件、とくに潤滑油のロールへの
付着量を規制することにより、冷延工程または冷延−焼
鈍工程を省略して、従来の冷延鋼板と遜色のない深絞り
性を有する熱延鋼板を操業上のトラブルなく製造する。 【構成】低炭素鋼でかつＴｉ，ＮｂおよびＢのうち１種
または２種以上含む鋼をＡｒ3 変態点未満５００℃以上
の温度域にて、ロールへの潤滑油付着量を２．７〜３．
６ｃｃ／ｍ2 とする潤滑圧延を行う。
付着量を規制することにより、冷延工程または冷延−焼
鈍工程を省略して、従来の冷延鋼板と遜色のない深絞り
性を有する熱延鋼板を操業上のトラブルなく製造する。 【構成】低炭素鋼でかつＴｉ，ＮｂおよびＢのうち１種
または２種以上含む鋼をＡｒ3 変態点未満５００℃以上
の温度域にて、ロールへの潤滑油付着量を２．７〜３．
６ｃｃ／ｍ2 とする潤滑圧延を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用鋼板等に使用
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用鋼板等に使用される深絞
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ3 変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら、近年、低コスト化を目的とし
て、従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替
しようとする要求が高まってきた。
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ3 変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら、近年、低コスト化を目的とし
て、従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替
しようとする要求が高まってきた。
【０００３】しかしながら従来の加工用熱延鋼板は、加
工性とくに延性を確保するため、未再結晶フェライト組
織ができるのをさけ、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了し
ていた。そのため、一般には、γ→α変態時に集合組織
がランダム化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板
に比べて著しく劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法はいくつか開示されている。例えば特開昭５
９−２２６１４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ
／０．０２％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，
Ｓ／０．００８％，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．００
２１％，Ｔｉ／０．１０％の極低炭素Ａｌキルド鋼を５
００〜９００℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて
１．６ｍｍ板厚の鋼帯とすることにより、ｒ＝１．２１
の特性を有する薄鋼板の製造例が示されている。しかし
ながら、得られるｒ値は高々１．２１であり、十分な深
絞り性を有しているとは言いがたい。また、潤滑油をμ
≦０．１５とするべく量を使用すると噛み込み不良等の
操業上の困難をともなう。
工性とくに延性を確保するため、未再結晶フェライト組
織ができるのをさけ、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了し
ていた。そのため、一般には、γ→α変態時に集合組織
がランダム化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板
に比べて著しく劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法はいくつか開示されている。例えば特開昭５
９−２２６１４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ
／０．０２％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，
Ｓ／０．００８％，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．００
２１％，Ｔｉ／０．１０％の極低炭素Ａｌキルド鋼を５
００〜９００℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて
１．６ｍｍ板厚の鋼帯とすることにより、ｒ＝１．２１
の特性を有する薄鋼板の製造例が示されている。しかし
ながら、得られるｒ値は高々１．２１であり、十分な深
絞り性を有しているとは言いがたい。また、潤滑油をμ
≦０．１５とするべく量を使用すると噛み込み不良等の
操業上の困難をともなう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明では、鋼成分と
圧延条件、とくに潤滑油のロールへの付着量を規制する
ことにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略し
て、従来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する熱延
鋼板を操業上のトラブルなく製造する方法を提供するこ
とを目的とする。
圧延条件、とくに潤滑油のロールへの付着量を規制する
ことにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略し
て、従来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する熱延
鋼板を操業上のトラブルなく製造する方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】Ｃ ：０．０１０重量％
以下、 Ｓｉ：１．０重量％以下、 Ｍｎ：２．０重量％以下、 Ｐ ：０．２０重量％以下、 Ｓ ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、 Ｎ ：０．００８重量％以下 でかつ、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．４０重量％ でかつ、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３） なる関係を有し、残部鉄および不可避的不純物よりなる
鋼スラブを熱間圧延段階において、Ａｒ3 変態点未満５
００℃以上の温度域で、ロールへの潤滑油の付着量が
２．７〜３．６ｃｃ／ｍ2 とする潤滑条件の下で、か
つ、Ａｒ3 変態点未満の全圧下率が６０％以上の仕上げ
圧延を行った後、巻取工程またはその後の焼鈍工程にお
いて再結晶処理することを特徴とする深絞り性に優れた
熱延鋼板の製造方法である。この方法において、鋼の成
分にさらに Ｂ：０．００２０重量％以下 を含む鋼を用いると好適であり、さらにＢに代え、又は
Ｂと共に Ｓｂ：０．０２０重量％以下 を含む鋼を用いると好ましい。
以下、 Ｓｉ：１．０重量％以下、 Ｍｎ：２．０重量％以下、 Ｐ ：０．２０重量％以下、 Ｓ ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、 Ｎ ：０．００８重量％以下 でかつ、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．４０重量％ でかつ、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３） なる関係を有し、残部鉄および不可避的不純物よりなる
鋼スラブを熱間圧延段階において、Ａｒ3 変態点未満５
００℃以上の温度域で、ロールへの潤滑油の付着量が
２．７〜３．６ｃｃ／ｍ2 とする潤滑条件の下で、か
つ、Ａｒ3 変態点未満の全圧下率が６０％以上の仕上げ
圧延を行った後、巻取工程またはその後の焼鈍工程にお
いて再結晶処理することを特徴とする深絞り性に優れた
熱延鋼板の製造方法である。この方法において、鋼の成
分にさらに Ｂ：０．００２０重量％以下 を含む鋼を用いると好適であり、さらにＢに代え、又は
Ｂと共に Ｓｂ：０．０２０重量％以下 を含む鋼を用いると好ましい。
【０００６】
【作用】以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結
果を述べる。 （実験−１） Ｃ ：０．００２０重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ：０．１１重量％、 Ｐ ：０．０１１重量％、 Ｓ ：０．００８重量％、 Ａｌ：０．０４４重量％、 Ｔｉ：０．０４２重量％、 Ｎｂ：０．００９重量％、 Ｏ ：０．００２３重量％、 Ｎ ：０．００１８重量％ なる組成の熱延板を７００℃で、１パス６５％の圧延を
行い、引き続き７５０℃−５ｈｒの箱焼鈍を施した。
果を述べる。 （実験−１） Ｃ ：０．００２０重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ：０．１１重量％、 Ｐ ：０．０１１重量％、 Ｓ ：０．００８重量％、 Ａｌ：０．０４４重量％、 Ｔｉ：０．０４２重量％、 Ｎｂ：０．００９重量％、 Ｏ ：０．００２３重量％、 Ｎ ：０．００１８重量％ なる組成の熱延板を７００℃で、１パス６５％の圧延を
行い、引き続き７５０℃−５ｈｒの箱焼鈍を施した。
【０００７】この時、ロール半径：３５５ｍｍ、板厚：
３．５ｍｍとし、ロールに噴射し塗布する潤滑油量を変
えることにより、ｒ値および圧延時の噛み込み性を調査
した。噛み込み不良率はｎ数を１０として圧延時に噛み
込まない試片の本数の割合で評価した。結果を図１に示
す。横軸をロールに噴霧した潤滑油付着量、縦軸を噛み
込み不良率およびｒ値とすると潤滑油付着量を２．７〜
３．６ｃｃ／ｍ2 とすることによって噛み込み不良がな
く、高いｒ値が得られることが明らかになった。
３．５ｍｍとし、ロールに噴射し塗布する潤滑油量を変
えることにより、ｒ値および圧延時の噛み込み性を調査
した。噛み込み不良率はｎ数を１０として圧延時に噛み
込まない試片の本数の割合で評価した。結果を図１に示
す。横軸をロールに噴霧した潤滑油付着量、縦軸を噛み
込み不良率およびｒ値とすると潤滑油付着量を２．７〜
３．６ｃｃ／ｍ2 とすることによって噛み込み不良がな
く、高いｒ値が得られることが明らかになった。
【０００８】（実験−２）Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，
Ｏ組成および熱延条件を実験−１とほぼ同じ条件とし、
潤滑油量を３．０ｃｃ／ｍ2 と固定してＣ，Ｎ，Ｔｉ，
Ｎｂを変化させて試片のｒ値及びＡＩにおよぼす影響を
調査した。ＡＩは７．５％引張予歪を与えた後、１００
℃−３０分の熱処理を施したものの降伏応力の差として
求めた。結果を図２に示す。横軸を ｘ＝（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）−１．２（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４） とし、縦軸をＡＩおよびｒ値とすると、ｘ≧０、すなわ
ち １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３） なる関係式を満足するＣ，Ｎ，Ｔｉ，Ｎｂの量のときに
ＡＩ＝０ｋｇｆ／ｍｍ2でかつ高いｒ値が得られた。
Ｏ組成および熱延条件を実験−１とほぼ同じ条件とし、
潤滑油量を３．０ｃｃ／ｍ2 と固定してＣ，Ｎ，Ｔｉ，
Ｎｂを変化させて試片のｒ値及びＡＩにおよぼす影響を
調査した。ＡＩは７．５％引張予歪を与えた後、１００
℃−３０分の熱処理を施したものの降伏応力の差として
求めた。結果を図２に示す。横軸を ｘ＝（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）−１．２（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４） とし、縦軸をＡＩおよびｒ値とすると、ｘ≧０、すなわ
ち １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３） なる関係式を満足するＣ，Ｎ，Ｔｉ，Ｎｂの量のときに
ＡＩ＝０ｋｇｆ／ｍｍ2でかつ高いｒ値が得られた。
【０００９】以上の実験結果をもとに以下のように本発
明範囲を限定した。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０１０
重量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以下、Ｍｎ：２．０重
量％以下、Ｐ：０．２０重量％以下、Ｓ：０．０２重量
％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、Ｎ：０．０
０８重量％以下でかつ、Ｔｉ，Ｎｂの１種または２種の
添加量がＴｉ：０．０１〜０．２０重量％，Ｎｂ：０．
００１〜０．４０重量％でかつ、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ
／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）でなければなら
ない。さらに、箱型焼鈍時の浸窒防止のためＳｂ：０．
００１〜０．０２０重量％を含むことが必要である。鋼
成分が上記の関係を満たさなければ優れた深絞り性を得
ることができない。
明範囲を限定した。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０１０
重量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以下、Ｍｎ：２．０重
量％以下、Ｐ：０．２０重量％以下、Ｓ：０．０２重量
％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、Ｎ：０．０
０８重量％以下でかつ、Ｔｉ，Ｎｂの１種または２種の
添加量がＴｉ：０．０１〜０．２０重量％，Ｎｂ：０．
００１〜０．４０重量％でかつ、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ
／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）でなければなら
ない。さらに、箱型焼鈍時の浸窒防止のためＳｂ：０．
００１〜０．０２０重量％を含むことが必要である。鋼
成分が上記の関係を満たさなければ優れた深絞り性を得
ることができない。
【００１０】以下、各々の成分について限定理由を示
す。 （ａ）Ｃ：０．０１０重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０１０重量％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので０．０１０重量％以下と限定
した。
す。 （ａ）Ｃ：０．０１０重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０１０重量％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので０．０１０重量％以下と限定
した。
【００１１】（ｂ）Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性および表面性状に悪影響を与えるので１．０
重量％以下と限定した。 （ｃ）Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限
定した。
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性および表面性状に悪影響を与えるので１．０
重量％以下と限定した。 （ｃ）Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限
定した。
【００１２】（ｄ）Ｐ：０．１０重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので０．１０重量％以下と
限定した。 （ｅ）Ｓ：０．０２重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０２重量％以下と限定し
た。
量添加されるが、その添加量が０．１０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので０．１０重量％以下と
限定した。 （ｅ）Ｓ：０．０２重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０２重量％以下と限定し
た。
【００１３】（ｆ）Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ａｌは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のため
に必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満だ
と添加効果がなく、一方、０．１５重量％を越えて添加
してもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１
〜０．１５重量％と限定した。
に必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満だ
と添加効果がなく、一方、０．１５重量％を越えて添加
してもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１
〜０．１５重量％と限定した。
【００１４】（ｇ）Ｎ：０．００８重量％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．００８重量％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので０．００８重量％以下と限定
した。 （ｈ）Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）
を低減させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。すなわち、添加量がＣ，Ｎを
固定するのに必要な量、すなわちＴｉ≧４Ｃ＋３．４３
Ｎなる関係を有するとき効果的であり、具体的に、添加
量が０．０１重量％未満では添加効果がなく、一方、
０．２０重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は得
られず、逆に鋼板表面性状の劣化につながるので０．０
１〜０．２０重量％と限定した。
しいが、その含有量が０．００８重量％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので０．００８重量％以下と限定
した。 （ｈ）Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）
を低減させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。すなわち、添加量がＣ，Ｎを
固定するのに必要な量、すなわちＴｉ≧４Ｃ＋３．４３
Ｎなる関係を有するとき効果的であり、具体的に、添加
量が０．０１重量％未満では添加効果がなく、一方、
０．２０重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は得
られず、逆に鋼板表面性状の劣化につながるので０．０
１〜０．２０重量％と限定した。
【００１５】（ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．４０重量％ Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させ
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。すなわち、添加量がＣを固定するのに必要な
量、すなわちＮｂ≧７．７５Ｃなる関係を有するときが
効果的であり、具体的に、添加量が０．００１重量％未
満では効果がなく、一方０．４０重量％を越えて添加し
てもそれ以上の添加効果は得られないため０．００１〜
０．４０重量％と限定した。
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。すなわち、添加量がＣを固定するのに必要な
量、すなわちＮｂ≧７．７５Ｃなる関係を有するときが
効果的であり、具体的に、添加量が０．００１重量％未
満では効果がなく、一方０．４０重量％を越えて添加し
てもそれ以上の添加効果は得られないため０．００１〜
０．４０重量％と限定した。
【００１６】（ｊ）１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦
（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３） 仕上圧延前に、固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しない場合、圧延
し焼鈍した後に｛１１１｝方位が優先的に形成され、深
絞り性が向上する。本発明では実験−２で詳しく述べた
ように１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）とＣ及びＮに対して当量以上のＴｉまたは
Ｎｂを添加することにより、ＡＩ＝０ｋｇ／ｍｍ2 すな
わち、仕上圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しなくなるこ
とを見出した。さらにその時、ｒ値が向上することを明
らかにした。表３、表４のＮｏ．５，８，１９に示すよ
うに１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）＞（Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３）では高いｒ値が得られない。そのため、１．
２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９
３）と限定した。
（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３） 仕上圧延前に、固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しない場合、圧延
し焼鈍した後に｛１１１｝方位が優先的に形成され、深
絞り性が向上する。本発明では実験−２で詳しく述べた
ように１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）とＣ及びＮに対して当量以上のＴｉまたは
Ｎｂを添加することにより、ＡＩ＝０ｋｇ／ｍｍ2 すな
わち、仕上圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しなくなるこ
とを見出した。さらにその時、ｒ値が向上することを明
らかにした。表３、表４のＮｏ．５，８，１９に示すよ
うに１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）＞（Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３）では高いｒ値が得られない。そのため、１．
２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９
３）と限定した。
【００１７】（ｋ）Ｂ：０．００２０重量％以下 Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効であり必要に応じて添
加される。その添加量が０．００２０重量％を越えると
深絞り性が劣化するので上限を０．００２０重量％と限
定した。（ｌ）Ｓｂ：０．０２０重量％以下 Ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために必要に応じて添加
される。その添加量が０．０２重量％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られないため０．０２０重量％と
限定した。
加される。その添加量が０．００２０重量％を越えると
深絞り性が劣化するので上限を０．００２０重量％と限
定した。（ｌ）Ｓｂ：０．０２０重量％以下 Ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために必要に応じて添加
される。その添加量が０．０２重量％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られないため０．０２０重量％と
限定した。
【００１８】（２） 圧延工程 圧延工程は本発明において最も重要である。Ａｒ3 変態
点未満５００℃以上の温度域で、少なくとも１パスをロ
ールへの潤滑油の付着量が実験−１で示したように２．
７〜３．６ｃｃ／ｍ2 とする潤滑条件の下で、Ａｒ3 変
態点未満の全圧下率６０％以上の圧延を行うことが必要
である。Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了すると、γ→α
変態により集合組織がランダム化し、深絞り性に好まし
い｛１１１｝方位が形成されず、実施例で詳しく説明す
るが、低いｒ値しか得られない。一方、圧延温度を５０
０℃より低くしてもそれ以上の深絞り性の向上は望め
ず、圧延荷重が増大するのみである。よって、圧延温度
域をＡｒ3 変態点未満５００℃以上と限定した。また、
図１より、ロールへの潤滑油付着量が２．７ｃｃ／ｍ 2
未満では、ロールと鋼板との間の剪断歪みにより、深絞
り性に好ましくない｛１１０｝方位が形成されｒ値が劣
化する。一方、付着量が３．６ｃｃ／ｍ2 を超えてもそ
れ以上のｒ値の向上はなく、逆に圧延時の噛み込み不良
およびスリップを起こすため、潤滑油付着量を２．７〜
３．６ｃｃ／ｍ2と限定した。ここで潤滑油付着量と
は、ロールに付着している、水を除いた潤滑油のみの量
を指す。ロールへの潤滑油の供給方法は、水と潤滑油を
混合してロールに均一に噴射して行う。潤滑油の粘度は
３５〜２８０ｃＳｔ．が好ましく、粘度が３５ｃＳｔ．
より低いとロールへの潤滑油付着量が激減しｒ値が劣
化、また、２８０ｃＳｔ．を超えてもそれ以上のｒ値の
向上はなく、したがって粘度を３５〜２８０ｃＳｔ．の
範囲内で使用した。
点未満５００℃以上の温度域で、少なくとも１パスをロ
ールへの潤滑油の付着量が実験−１で示したように２．
７〜３．６ｃｃ／ｍ2 とする潤滑条件の下で、Ａｒ3 変
態点未満の全圧下率６０％以上の圧延を行うことが必要
である。Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了すると、γ→α
変態により集合組織がランダム化し、深絞り性に好まし
い｛１１１｝方位が形成されず、実施例で詳しく説明す
るが、低いｒ値しか得られない。一方、圧延温度を５０
０℃より低くしてもそれ以上の深絞り性の向上は望め
ず、圧延荷重が増大するのみである。よって、圧延温度
域をＡｒ3 変態点未満５００℃以上と限定した。また、
図１より、ロールへの潤滑油付着量が２．７ｃｃ／ｍ 2
未満では、ロールと鋼板との間の剪断歪みにより、深絞
り性に好ましくない｛１１０｝方位が形成されｒ値が劣
化する。一方、付着量が３．６ｃｃ／ｍ2 を超えてもそ
れ以上のｒ値の向上はなく、逆に圧延時の噛み込み不良
およびスリップを起こすため、潤滑油付着量を２．７〜
３．６ｃｃ／ｍ2と限定した。ここで潤滑油付着量と
は、ロールに付着している、水を除いた潤滑油のみの量
を指す。ロールへの潤滑油の供給方法は、水と潤滑油を
混合してロールに均一に噴射して行う。潤滑油の粘度は
３５〜２８０ｃＳｔ．が好ましく、粘度が３５ｃＳｔ．
より低いとロールへの潤滑油付着量が激減しｒ値が劣
化、また、２８０ｃＳｔ．を超えてもそれ以上のｒ値の
向上はなく、したがって粘度を３５〜２８０ｃＳｔ．の
範囲内で使用した。
【００１９】またＡｒ3 変態点未満の全圧下率が６０％
未満では、深絞り性に好ましい｛１１１｝方位が形成さ
れないため、実施例に示すように低いｒ値しか得られ
ず、全圧下率を６０％以上と限定した。なお、圧延素材
については、連続鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後
Ａｒ3変態点以下に降温することなく直ちに、もしくは
保温処理したものを粗圧延にてシートバーにしたものを
使用する。
未満では、深絞り性に好ましい｛１１１｝方位が形成さ
れないため、実施例に示すように低いｒ値しか得られ
ず、全圧下率を６０％以上と限定した。なお、圧延素材
については、連続鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後
Ａｒ3変態点以下に降温することなく直ちに、もしくは
保温処理したものを粗圧延にてシートバーにしたものを
使用する。
【００２０】なおロール径、ロールの構造、潤滑剤の種
類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３） 再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要があ
る。再結晶処理方法としては、別段階で行う再結晶焼鈍
に加えて、コイラー巻取後の冷却中の自己焼鈍も可能で
ある。
類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３） 再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要があ
る。再結晶処理方法としては、別段階で行う再結晶焼鈍
に加えて、コイラー巻取後の冷却中の自己焼鈍も可能で
ある。
【００２１】自己焼鈍については、コイラー巻取温度を
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインのいずれにおいても実施可能である。本発明鋼
は深絞り用熱延鋼板、深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板、深
絞り用電気めっき鋼板として使用可能である。さらに本
発明鋼を冷延素材としても使用することができ、その際
には従来よりも格段に優れた深絞り性を有する冷延鋼板
が製造可能となる。
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインのいずれにおいても実施可能である。本発明鋼
は深絞り用熱延鋼板、深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板、深
絞り用電気めっき鋼板として使用可能である。さらに本
発明鋼を冷延素材としても使用することができ、その際
には従来よりも格段に優れた深絞り性を有する冷延鋼板
が製造可能となる。
【００２２】
【実施例】表１、表２に示す組成鋼スラブを再加熱、均
熱後、または連続鋳造後再加熱することなく、直接粗圧
延を行った後、仕上げ圧延を行った。この時の熱延条件
を表３、表４に示す。なお、仕上板厚は１．２ｍｍであ
る。潤滑油は、日本クェーカー製の１９ＫＣＡを使用し
た。ロールへの潤滑油付着量は潤滑油濃度を変化させて
行った。潤滑油付着量はロール表面から潤滑油をふきと
り、その重量と比重から求めた。
熱後、または連続鋳造後再加熱することなく、直接粗圧
延を行った後、仕上げ圧延を行った。この時の熱延条件
を表３、表４に示す。なお、仕上板厚は１．２ｍｍであ
る。潤滑油は、日本クェーカー製の１９ＫＣＡを使用し
た。ロールへの潤滑油付着量は潤滑油濃度を変化させて
行った。潤滑油付着量はロール表面から潤滑油をふきと
り、その重量と比重から求めた。
【００２３】酸洗後または酸洗後再結晶焼鈍を行った熱
延板の材料特性を表３、表４に示す。引張特性はＪＩＳ
５号引張試験片を使用して測定した。また、ｒ値は１５
％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向
（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５度）およびＣ方
向（圧延方向に９０度）の平均値 ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒc ）／４ として求めた。
延板の材料特性を表３、表４に示す。引張特性はＪＩＳ
５号引張試験片を使用して測定した。また、ｒ値は１５
％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向
（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５度）およびＣ方
向（圧延方向に９０度）の平均値 ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒc ）／４ として求めた。
【００２４】本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比
較例に比べて優れた深絞り性を有することが分かる。
較例に比べて優れた深絞り性を有することが分かる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【発明の効果】本発明により、冷延工程または冷延、焼
鈍工程を省略して高ｒ値を有する熱延鋼板を製造するこ
とが可能となり、深絞り用薄鋼板の大幅なコストダウン
が可能となる。また、本発明による熱延鋼板を冷延、焼
鈍することによって、超深絞り冷延鋼板の製造が可能と
なり、工業的価値が大きい。
鈍工程を省略して高ｒ値を有する熱延鋼板を製造するこ
とが可能となり、深絞り用薄鋼板の大幅なコストダウン
が可能となる。また、本発明による熱延鋼板を冷延、焼
鈍することによって、超深絞り冷延鋼板の製造が可能と
なり、工業的価値が大きい。
【図１】ｒ値および噛み込み不良率におよぼす潤滑油量
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
【図２】ｘ＝（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）−１．２（Ｃ
／２＋Ｎ／１４）とＡＩ，ｒ値との関係を示すグラフで
ある。
／２＋Ｎ／１４）とＡＩ，ｒ値との関係を示すグラフで
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂田 敬 千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式会社技 術研究本部内 (72)発明者 加藤 俊之 千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式会社技 術研究本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．０１０重量％以下、 Ｓｉ：１．０重量％以下、 Ｍｎ：２．０重量％以下、 Ｐ ：０．２０重量％以下、 Ｓ ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、 Ｎ ：０．００８重量％以下 でかつ、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％、 Ｎｂ：０．００１〜０．４０重量％ でかつ、 １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３） なる関係を有し、残部鉄および不可避的不純物よりなる
鋼スラブを熱間圧延段階において、Ａｒ3 変態点未満５
００℃以上の温度域で、ロールへの潤滑油の付着量が
２．７〜３．６ｃｃ／ｍ2 とする潤滑条件の下で、か
つ、Ａｒ3 変態点未満の全圧下率が６０％以上の仕上げ
圧延を行った後、巻取工程またはその後の焼鈍工程にお
いて再結晶処理することを特徴とする深絞り性に優れた
熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、鋼の成分にさらに Ｂ：０．００２０重量％以下 を含む鋼を用いることを特徴とする深絞り性に優れた熱
延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２において、鋼の成分に
さらに Ｓｂ：０．０２０重量％以下 を含む鋼を用いることを特徴とする深絞り性に優れた熱
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23454691A JPH0570838A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23454691A JPH0570838A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0570838A true JPH0570838A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=16972719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23454691A Pending JPH0570838A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0570838A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0892641A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
| JPH09241755A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-09-16 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| EP1929059A4 (en) * | 2005-08-25 | 2012-06-13 | Posco | STEEL PLATE FOR GALVANIZING WITH EXCELLENT WORKABILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
-
1991
- 1991-09-13 JP JP23454691A patent/JPH0570838A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0892641A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
| JPH09241755A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-09-16 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| EP1929059A4 (en) * | 2005-08-25 | 2012-06-13 | Posco | STEEL PLATE FOR GALVANIZING WITH EXCELLENT WORKABILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7485194B2 (en) | High tensile hot-rolled steel sheet excellent in resistance to scuff on mold and in fatigue characteristics | |
| JPH0570838A (ja) | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3773604B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板又は溶融めっき鋼板用スラブ及びその製造方法 | |
| JP3735142B2 (ja) | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0559970B2 (ja) | ||
| JP3404798B2 (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JPH0466653A (ja) | 表面性状に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3451679B2 (ja) | 深絞り性と耐深絞り脆性とのバランスの優れた完全非時効性を有する連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0699760B2 (ja) | 超深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JP3043901B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH04280943A (ja) | 深絞り性、化成処理性、耐２次加工脆性及びスポット溶接性の良好な高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH01184227A (ja) | 絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH10330882A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3793254B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3544771B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0657336A (ja) | 高加工用高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH04210427A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3544770B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07166292A (ja) | 絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JPH062069A (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH04263022A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07188779A (ja) | 耐食性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0625755A (ja) | 焼付硬化性及び耐パウダリング性の優れた深絞り用合金化溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH09241752A (ja) | 加工性及び機械強度に優れた冷延鋼板又は溶融めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0525949B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20001017 |